Трение чистое

Далее заметим, что для каналов круглого и кольцевого сечения (внутренний теплоотвод) напряжения трения чистого потока [c.183]

Таблица 6.24. Трение чистых металлов при однократном скольжении на воздухе и в вакууме 10- Па [9]

По видам движения различают трение при скольжении и трение при качении. Во всех низших парах имеет место трение чистого скольжения, например в парах винтовой, шаровой, вращательной, поступательной. В высших парах можно получить три вида движения чистое качение, чистое скольжение и качение со скольжением. В большинстве случаев в высших парах происходит качение со скольжением, как это имеет место в зубчатых и кулачковых механизмах. [c.148]

Записывая значение r t, мы не учитывали потерь на трение, чисто газодинамических потерь (из-за наличия скачков уплотнения), потерь тепла в окружающую среду, неполноты сгорания топлива. Поэтому есть теоретический максимально возможный к. п. д. Он соответствует термическому к. п. д. цикла, в котором происходит преобразование тепла, переданного от теплоотдатчика рабочему телу, в работу. Работа в общей формуле = соответствует располагаемой мощности в формулах (13-11) и (13-14), так как термодинамический цикл, как это будет пояснено ниже, начинается в момент входа воздуха в диффузор двигателя и кончается охлаждением продуктов сгорания во внешней среде. Преобразование же части располагаемой работы потока газов, вытекающих из сопла, в полезную энергию движения самолета происходит за пределами цикла и учитывается внешним к. п. д. [c.419]

Молекулярно-механическое изнашивание наблюдается при контактировании в процессе трения чистых металлических поверхностей. Его типичным признаком является схватывание и задиры, а также такие формы взаимодействия, как молекулярный и атомарный перенос металла с одной из сопряженных поверхностей на другую. [c.9]

Коэффициенты трения чистых и покрытых окислами металлов [29] [c.108]

Получены температурные зависимости (от комнатной температуры до l. jOO" С) коэффициента трения чистой окиси алюминия, керамик на ее основе (с содержанием 0,6 1 и 3% окиси магния) и шпинели..Зависимости для вакуума (10 —10- мм рт. ст.) имеют такой же характер, как и для воздуха, но расположены в области более высоких значений коэффициента трения. Лишь для шпинели зависимости в вакууме и на воздухе резко отличаются. Установлена корреляция между температурными зависимостями коэффициента трения и твердости. [c.151]

Исследование напряжений при внешнем трении производилось по методике, описанной в работе [21]. На рис. 25 представлен график рабочих и остаточных напряжений. Во время трения поверхностный слой в результате нагревания расширяется. Создаются временные сжимающие напряжения, которые могут при определенной температуре вызвать в поверхностных слоях пластическое сжатие металла. После снятия нагрузки и охлаждения в рабочем слое возникают остаточные растягивающие напряжения, которые уравновешиваются напряжениями возникающими в остальной части сечения металла. Такое происхождение напряжений наблюдается при трении чистых металлов и чистых сплавов, в которых не происходят [c.57]

В зависимости от наличия смазки и состояния трущихся поверхностей различают следующие виды трения чистое, сухое, граничное, жидкостное, полусухое и полужидкостное. [c.260]

Г. и. Епифанов [48], исследуя процесс трения при перемещении полусферического ползуна на методу Боудена [49], показал, что при трении чистых металлических поверхностей (без смазки) контактная поверхность трения определяется истинной поверхностью среза, находящейся под зоной застоя, которая в некоторых случаях может значительно превосходить площадь контакта ползун — металл. Однако процесс волочения металла всегда производится в активной смазочной среде, и зона среза локализуется в тончайшем поверхностном [c.100]

Исследования Ф. Боудена [41], [282] проливают свет на фрикционные свойства алмаза в различных условиях. При трении чистого алмаза по алмазу на воздухе коэффициент трения равен 0,1. Если подогреть алмаз до высокой температуры в глубоком вакууме с целью устранения адсорбированных на поверхности пленок, коэффициент трения при комнатной температуре достигает значения 0,5. Отсюда следует, что адсорбированные пленки на поверхности трения являются основной причиной низкого коэффициента трения алмаза. Этот эффект выявляется также при трении алмаза по металлу (табл. 58). [c.296]

При трении чистых поверхностей на воздухе коэффициент трения равен-0,2. После удаления поверхностных пленок значение коэффициента трения в вакууме достигает 3. Частицы металла при этом могут прилипать к алмазу. [c.296]

С очень тонкой пленкой масла (Уюо = = 4- 5 сст), II — трение чистых стальных поверхностей (предположительно с пленкой [c.144]

Внутреннее трение чистых металлов при комнатной температуре [c.244]

Рассмотрим простейшие случаи при трении чистых металлов, приводящие лишь к макроскопическим повреждениям рельефа трущихся поверхностей вследствие сваривания или схватывания контактирующих участков [1] и дальнейшего вырывания и переноса на противоположную поверхность макроскопических частиц (кусков), вследствие разрыва по наиболее слабому месту, а не по гладкой площадке первоначального контакта. Можно предположить, что явления переноса возникают лишь при условии, когда между двумя приработавшимися контактирующими поверхностями с максимальной высотой микронеровностей — 10 ° см будут происходить процессы взаимной гетеродиффузии или самодиффузии на глубину х не менее нескольких тысяч атомных слоев (х не менее 10 см). В таком случае, зная время контактирования Тц двух трущихся поверх юстей, можно оценить минимальные значения коэффициента диффузии О, выше которых начнутся процессы переноса [c.46]

ТРЕНИЕ ЧИСТЫХ ТВЕРДЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ И ПОВЕРХНОСТЕЙ, ПОКРЫТЫХ АДСОРБИРОВАННЫМИ [c.42]

В настоящей главе будет рассмотрено трение чистых твердых поверхностей и адсорбированных пленок, образовавшихся на них трение, вызываемое вязкостью более толстых жидких пленок (жидкостное трение), будет разобрано в гл. V. [c.43]

Отступление в сторону повышения класса шероховатости поверхностей сопрягаемых элементов может отрицательно повлиять и на работу всего механизма, потому что силы молекулярного сцепления при особо чистых поверхностях увеличивают трение. Поэтому чрезмерно гладкие трущиеся поверхности плохо смазываются маслами — появляется сухое трение. [c.125]

Сварка трением относится к процессам, в которых используются взаимное перемещение свариваемых поверхностей, давление и кратковременный нагрев. Сварка трением происходит в твердом состоянии при взаимном скольжении двух заготовок, сжатых силой Р. Работа, совершаемая силами трения при скольжении, превращается в теплоту, что приводит к интенсивному нагреву трущихся поверхностей. Трение поверхностей осуществляется вращением или воз-вратно-поступательным перемещением сжатых заготовок (рис. 5.40). В результате нагрева и сжатия происходит совместная пластическая деформация. Сварное соединение образуется вследствие возникновения металлических связей между чистыми (ювенильными) контактирующими поверхностями свариваемых заготовок. Оксидные пленки на соединяемых поверхностях разрушаются в результате трения и удаляются за счет пластической деформации в радиальных направлениях. [c.222]

В условиях чисто жидкостного трения разница между свинцовыми н оловянными баббитами мало ощутима. [c.375]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Материалы на основе фторопласта. Фторопласт занимает особое место среди других полимеров, его нельзя отнести ни к термопластам, ни к реактопластам, так как ему присущи свойства обеих групп. Он отличается самым низким и стабильным коэффициентом трения (0,04) при трении по стали и лучшими смазывающими свойствами среди полимеров. Однако твердост , чистого фторопласта невелика, что приводит к значительному деформированию поверхностных слоев при контактном взаимодействии и к интенсивному изнашиванию при трении. Поэтому для изготовления деталей узлов трения чистый фторопласт не применяют, а исгюльзуют ком[юзиционные материалы на основе фторопласта. В табл. 1.8 приведены физико-механические и триботехнические свойства ПСМ на основе фторопласта-4 [13]. [c.28]

Первый вид схематизации подразумевает возможность таких идеализаций, как сосредоточенная масса — материальная точка, имеющая конечные массу или массовой момент инерции сосредоточенная сила — сила, действующая в точке, упругая механическая связь в виде безынерционного соединения без трения, чисто диссипативная связь. Второй вид схематизации основан на допустимости идеализированного представления реальных систем в виде одно-, двух- или трехмерных упругоинерционных сплошных сред, свойства которых определяются методами теории упругости и пластичности. [c.7]

В таблице приведено несколько примеров условий испытания на схватывание металлов при трении, примененных при проведении исследований. В работе Гудцейта, Ханникага и Роуча [12] для оценки схватывания при трении чистых металлов с железом была применена испытательная установка Боудена-Лебена и схема трения полусферического конца [c.245]

Результаты испытаний ацетальных смол интересно сопоставить с результатами исследования полиамида найлон 66, осуществленными по тем же методикам [79]. Интенсивность линейного изнащивания чистого найлона в 3 раза больше, чем чистого ацеталя. Коэффициент трения чистого найлона (0,28) также выше. При введении 20% ПТФЭ заметно снижается коэффициент трения (до 0,18) и интенсивность линейного изнашивания (в 3 раза). Дополнительное введение 2% низкомолекулярного силикона приводит к резкому снижению коэффициента трения (до 0,08) и интенсивности линейного изнашивания (в 2 раза). [c.12]

Металлофторопластовая лента сохраняет низкие значения коэффициента трения чистого фторопласта. Исследования коэффициента трения этой ленты в больших диапазонах скоростей скольжения (от 0,0004 до 5 м/с), удельных нагрузок (от о до 15 МПа) и температур нагрева (до 260° С) проведены в ИМАШе. В зависимости от режимов работы коэффициент трения без смазки ленты колеблется в пределах от 0,10 до 0,22 (рис. 3, а). Как видно на рис. 3, 6, увеличение коэффициента трения подшипников из ленты с повышением избыточной температуры до 130° С незначительное (не более 10%). [c.16]

При трении чистых металлических поверхностей большую роль играет химическое сродство между веществами трущихся тел. Общеизвестно, что чем больше металлы отличаются по природе, тем лучше они противостоят износу при взаимном трении. Трение в однородных парах особенно резко возрастает при отсутствии окисных пленок на трущихся поверхностях. Так, в условиях высокого вакуума при тщательной очистке поверхностей Боуден и Хагес получили чрезвычайно высокие коэффициенты трения для никеля по никелю ц = 4,6 и меди по меди (х = 4,8. [c.16]

Диаграммы, приведенные на рис. 132, показывают заметное уменьшение коэффициента трения и износа в зависимости от электролитического снятия металла. При снятии 0,05 мм с диаметра вала коэффициенты трения чисто обточенного и хонингованного вала имеют одинаковую величину. На обточенном теле остаются хорошо заметные следы резца, в то время как хонингованная часть имеет зеркальную поверхность. Износ также за- гетно уменьшается. Кроме того, из диаграммы видно, что разница значений коэффициента трения в начале и в конце опыта у электролитически отполированных валов практически равна нулю. Эта разница обычно характеризует время приработки и соответствует отрезку времени, необходимому для взаимного истирания трущихся поверхностей. Следовательно, время приработки в данном случае исключается. [c.259]

Исследование диффузионных процессов при трении с помощью радиоактивных индикаторов [30] позволило рассмотреть количественные параметры процессов ди( узии при статическом контакте и трении скольжения для разных металлов, условий нагружения и в зависимости от времени. Было показано, что диффузия непосредственно связана с пластической деформацией и резко интенсифицируется при трении чистых пластичных металлов (рис. 166). В результате исследования диффузионных процессов при контактировании меди и цинка для разных степеней деформации и условий нагружения [c.286]

Работавшие бронзовые образцы имели зеркальную поверхность цвета меди, а на дорожке трения стального образца четко выделялись частицы перенесенного металла того же цвета. При трении чистой меди ее частицы не переносились на стальной образец, а резкое падение момента трения наблюдалось лишь при температурах выше 300° С. Наблюдаемый эффект свидетельствует о наличии избирательного переноса,, описанного в аналогичных парах трения при смазывании спиртоглицериновой смесью и некоторыми минеральными маслами. [c.90]

В условиях значительных давлений процесс трения между чистыми металлическими поверхностями носит несколько иной характер, чем в обычных условиях. При сравнительно малых давлениях площадь, занимаемая контактными участками, очень мала по сравнению с контурной площадью контакта двух металлов. В связи с этим, хотя на контактных участках и происходит сваривание сопряженных металлических поверхностей и срез более мягкого (менее прочного) металла, рассчитывать силу трения как напряжение среза (с учетол пластического оттеснения металла) невозможно, так как остается неопределенной истинная площадь контакта. При больпшх давлениях число истинных контактных участков с молекулярной связью на сопряженных поверхностях становится значительным и сохраняется на большом пути относительного перемещения металлов. В результате при тангенциальном перемещении возникает пластическое течение в поверхностнол слое более мягкого и пластичного металла на всей контурной площади контакта. Этот поверхностный слой увлекается вторым более прочным металлом (инструментом), образуя на его кромке пластическую волну — валик, на перемещение которого тоже затрачивается некоторая часть общего усилия. Таким образом, внешнее трение. чистых металлических поверхностей в условиях высоких давлений переходит во внутреннее трение поверхностного слоя более мягкого металла, вовлеченного в пластическо течение. [c.85]

Видно, что концентрация ПТФЭ 0,06. .. 0,1 % является достаточной для реализации минимального коэффициента трения 0,05. .. 0,07, соизмеримого с величиной, характерной для трения чистого тефлона с металлом. Такое поведение может быть объяснено структурной нерав-нопрочностью ПТФЭ и его способностью пластически деформироваться и растекаться в тонкие, в том числе молекулярные пленки. [c.181]

Из (3.40) следует, что при определенном, зависящем от объемной концентрации тефлона и толщины пленки его растекания износе тефлон покроет всю поверхность образца металлокомпозита и будут достигнуты условия минимального коэффициента трения и соответственно минимальной скорости износа, характерных для трения чистого тефлона по металлической поверхности. Однако на практике необходимо, чтобы эта ситуация была достигнута при износе, не превышающем определенной величины 2. Это, в свою очередь, накладывает условие на минимальную концентрацию тефлона в композите, которая определяется по формуле [c.184]

В качестве примера силы сопротивления, пропорциональной смещениям, рассмотрим систему, изображенную на фиг. 118. Масса т закреплена на рессоре, листы которой собраны без предварительного натяга. Силы трения ЧИСТОВ друг о друга пропорциональны силам контактного давления, которые, в свою очередь, пропорциональны смещениям. Таким образом, характеристика пружинности рессоры имеет вид, изображенный на фиг. 119. [c.224]

Связь между маховиком и ступицей осуществляется или только за счет трения (чисто фрикционный демпфер), или посредством трения и упругих элементов (упруго-фрикционный демпфер). Необходимое трение в демпферах обеспечивается различными способами, например установкой фрикционных дисков, прижимающихся друг к другу пружинами заполнением пространства между маховиком и ступицей машинным маслом, ртутью и другими жидкостями (которые для повышения момента трения перепускаются через дросселирующие отверстия и каналы) или резиной, привулканизирован-ной к поверхностям маховика и ступицы. [c.149]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Потера на трение но длине, — это потери энергии, которые в чистом виде тюзникают в прямых трубах постоянного сечс [ия, т. е. при равномерном течении, и возрастают пропорционально длине трубы (рис. 1.29). Рассматриваемые потери обусловлены [c.49]

Из-за обилия пар трения (поршень — цилиндр, поршень — шаровой шарппр башмака, башмак — эксцентрик) такпе насосы наиболее пригодны i нспользовашпо для работы на смазывающих неагрессивных и чистых жидкостях. [c.278]

Первое слагаемое отражает коэффициент трения газа по Высоте теплообменной камеры h=lLID, оно, как правило, на порядок меньше остальных слагаемых. Второй член представляет сумму коэффициентов аэродинамического оо противлеиия тормозящих сеток. Для одной группы вставок он экспериментально может быть определен при продувке камеры чистым газом по выражению [c.132]

Полученные выражения согласуются с критериальным уравнением (6-3). В отличие от последнего зависимости (6-7) и (6-8 ) непосредственно указывают (с учетом исходных допущений) по крайней мере на три важнейших обстоятельства 1) интенсивность теплообмена с потоком газовзвеси выше, чем с чисто газовым потоком 2) относительное приращение интенсивности ANun/Nu прямо пропорционально отношению коэффициентов аэродинамического трения т/ и отношению коэффициентов неравномерности (скольжения) компонентов по скорости и температуре если в общем случае то ANun/Nu пропорционально концентрации твердого компонента в степени л 1 3) относительное приращение интенсивности теплообмена прямо пропорционально отношению теплоемкостей компонентов Ст/с. [c.185]

Как отмечалось, устойчивость против износа достигается обычно получением высокой поверхностной твердости. Однако существует аустенитная сталь, которая в условиях обычного трения, сопровождаемого большим удельным дагвлеиием (и когда отсутствует чисто абразивный износ), при низкой твердости (всего лишь //В 200—250) обладает высокой износоустой-ЧИВО.СТЫО. Это так называемая сталь Гадфильда (Г13), содержащая 1,2% С и 13% Мп. [c.505]

Условие трения без скольжения по длине зуба, соблюдаемое в обычных конических передачах, в цилиндроконичеекпх передачах не выдерживается. Во многих случаях это не имеет существенного значения. В любом эвольвентном зацеплении чистое трение качения наблюдается лишь на участках зуба, близких к начальной окружности у основания и у вершины зуба к трению качения присоединяется трение скольжения. В передачах со скрещивающимися осями также происходит скольжение по длшю зуба, что не умещает этим передачам работать надежно и долговечно. [c.39]

Коэффициент трения стали по влажной резине/= 0,05 ч-0,1. При достаточной прокачке воды и высоких окружных скоростях (10 — 20 м/с) можно, нес.мотря на малую вязкость воды, создать чисто жидкостное трение (/ = 0,002 -е- 0,003). [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...