Трение при наличии смазки

В первый раздел входят вопросы взаимодействия материалов соприкасающихся деталей при трении (при наличии смазки или без нее), материалов. [c.46]

При работе без смазки значение коэффициента трения принимают по данным, приведенным на стр. 217. Коэффициенты трения при наличии смазки указаны в табл. 33. [c.246]

Таблица 33. Коэффициенты трения / при наличии смазки

Жидкостное трение. При наличии смазки трение вызывается сопротивлением сдвигу одного слоя жидкости относительно другого. На рис. 2.5 изображены пластина 1, перемещающаяся со скоростью и и неподвижная пластина 2, отделенные слоем смазки толщиной Я. Слой смазки, смачивающий пластину 1, движется со скоростью и слой смазки, смачивающий пластину 2, неподвижен. Скорости промежуточных слоев смазки распределяются по линейному закону (см. рис. 5.4). Движение пластины 1 сопровождается сдвигом слоев смазки подобно сдвигу карт в колоде. [c.38]

ТРЕНИЕ ПРИ НАЛИЧИИ СМАЗКИ [c.118]

Трение при наличии смазки [c.119]

В учение о трении и износе материалов входят вопросы взаимодействия соприкасающихся тел при трении (при наличии смазки и без нее) воздействия на детали рабочей среды или обрабатываемых материалов закономерностей зависимости изнашивания металлов от разных факторов теории изнашивания методов испытания материалов деталей на трение и изнашивание. [c.8]

Детали, работа- ющие на трение при наличии смазки (поршневые кольца) П, ПТ Хром 21—23 7—9 Х.21 Может применяться молочное хромирование [c.164]

Большой вклад внесли в развитие гидравлики следующие русские ученые и инженеры Н. П. Петров (1836—1920) — выдающийся русский ученый-инженер, почетный член Петербургской Академии наук (инженер-генерал-лейтенант, товарищ Министра путей сообщения), который в своем труде Трение в машинах и влияние на него смазывающей жидкости (1883 г.) впервые сформулировал законы трения при наличии смазки Н. Е.Жуковский (1847—1921) — великий русский ученый, профессор Московского высшего технического училища и Московского университета, член-корреспондент Петербургской Академии наук, создатель теории гидравлического удара, исследовавший также многие другие вопросы механики жидкости И. С. Громека (1851—1889) — профессор Казанского университета, разрабатывавший теорию капиллярных явлений и заложивший основы теории, так называемых, винтовых потоков. [c.22]

B Jo передаваемой мощности и коэффициент трения / = 0,04 (стальной шлифованный червяк и бронзовый венец червячного колеса при наличии смазки). [c.180]

Фреттинг-коррозия наблюдается у валов, резьбовых соединений, подшипников качения, муфт и других деталей, находящихся в подвижном контакте. Значительные скорости и интенсивности изнашивания при малых относительных перемещениях контактирующих поверхностей деталей авиационных двигателей приводят к отбраковке большого количества дорогостоящих изделий [180]. Фреттинг-коррозия является одним из самых опасных процессов разрушения деталей машин и может происходить как в условиях сухого трения, так и при наличии смазки у многих материалов. [c.106]

Одним из характерных примеров результатов воздействий внешних факторов на неровности поверхности при трении являются показанные на рис. 2 электронные микрофотографии разрушения стальных трущихся тел при наличии смазки. На рис, 2, а показана исходная поверхность после алмазного полирования, характеризующаяся гладкостью и наличием ориентированных почти вертикально мелких штрихов. На рис. 2, б виден начальный износ обработанной этим способом закаленной детали на ней видны задиры — разрушения, появившиеся на некоторой [c.6]

Антифрикционные свойства фторопласта-4. В последние годы фторопласт-4 как антифрикционный материал находит все более широкое применение в различных отраслях промышленности. Основной причиной, вызвавшей интерес к этому материалу, является то, что при сухом трении металлов по фторопласту-4 при малой скорости скольжения коэффициент трения очень мал и не превышает обычно нормальных коэффициентов трения в металлических подшипниках при наличии смазки. [c.34]

Совсем другая зависимость от скорости имеется для f и Р при трении со смазкой. Эта зависимость иллюстрируется на графике рис. 177. При наличии смазки даже первоначальное значение коэффициента /д в несколько раз меньше, чем /о для сухого трения. Переход от /о к / здесь почти незаметен. По мере же роста скорости наблюдается вначале очень интенсивное (раз в десять) падение /, а затем при некоторой скорости коэффициент трения (а вместе с тем и сила трения) достигает минимального значения после чего наблюдается медленное возрастание / с увеличением скорости. Чем же обусловливается такой своеобразный характер зависимости / от скорости в рассматриваемом случае трения в условиях хорошей смазки [c.267]

Указанные выше машины трения УМТ-1 и 2070 СМТ-1 успешно используются для этапов 1 и 2 рационального цикла последовательных испытаний, т.е. для получения исходных фундаментальных зависимостей по трению и износу, а также модельных испытаний на малогабаритных образцах без смазочного материала и при наличии смазки. [c.189]

Вторая серия опытов была проведена при трении образцов с небольшим удельным давлением и при наличии смазки, т. е. при очень легких условиях трения. [c.263]

Совместимость является характеристикой пары соприкасающихся материалов и не может быть определена лишь одним из них. В настоящее время не существует отвечающего в достаточной мере всем требованиям общепринятого метода, которым можно было бы заранее определить совместимость двух материалов, и для оценки этой характеристики проводятся испытания рассматриваемой пары на износ при сухом трении и при наличии смазки. Совместимость двух материалов не является величиной абсолютной и для многих пар широко меняется в зависимости от температуры, давления, скорости скольжения, условий смазки и комбинации этих факторов. [c.72]

Конструкционное демпфирование реализуется за счет трения на поверхности контакта элементов, в том числе и при наличии смазки. [c.131]

Порошковые антифрикционные материалы предназначены для производства изделий с низкими потерями на трение их определяющий признак - сравнительно низкий коэффициент трения (обычно < 0,3, в том числе при наличии смазки < 0,1). Они работают в основном при граничной смазке, скоростях скольжения v 6m/ и давлениях < 25 МПа, т.е. при pv не более 150 - 200 МПа м/с. Прирабатываемость, определяемая временем, необходимым для снижения коэффициента трения между подшипником и валом до его заданной величины, у порошковых антифрикционных материалов обычно хорошая. Их структура должна быть гетерогенной, мелкозернистой и отвечать правилу Шарпи, т.е. представлять собой сочетание твердых и более мягких компонентов, причем одним из них, самым мягким, в таких антифрикционных материалах являются поры - составляющая с нулевой твердостью к тому же поры могут быть заполнены смазкой. [c.32]

Закон Ньютона 1 = Т) Ду/ Жидкостное (гидродинамическое) трение при наличии достаточно толстого разделительного слоя смазки [c.17]

Закон Кулона (4.15) обычно применяют не только в случае сухого трения, но и при наличии смазки, причем не только при малых, но и при больших давлениях, вплоть до значений т, определяемых формулой (4.14). Однако напряжение трения может иметь значения (4.14), [c.204]

Законы трения при резании весьма сложны, ибо здесь в зависимости от режима работы инструмента могут быть резко различные по своей природе виды трения внутреннее, если превращение механических видов энергии в тепло происходит во всех точках некоторого объема (даже если он при наличии смазки имеет малую толщину), и внешнее, когда развитие тепла происходит только вдоль поверхности двух тел, где имеет место процесс скольжения. [c.12]

При отсутствии смазочной прослойки (роль последней может играть не только специально введенная жидкая прослойка, по и случайные загрязнения, пленки влаги и т. п.) два твердых тела оказываются в непосредственном контакте при любой скорости относительного скольнюния. Такой режим трения называется сухим трением. Его закономерности отличны от закономерностей жидкостного трения или режима совершенной смазки. Это различие в основном объясняется следующим при внутреннем трении скорость частиц тела меняется непрерывно, без скачков и ее изменение характеризуется градиентом скорости при сухом, или истинно внешнем, трении при переходе от одного тела к другому в месте их взаимного контакта наблюдается скачок скорости, характеризующий скорость скольжения одного тела относительно другого. Поэтому все случаи трения, когда два твердых тела находятся во взаимном контакте, как, например, трение при наличии смазки при весьма малых ско- [c.104]

В последнее время в приборостроении, так же как и в машиностроении, находят применение пластмассы и металлокерамика. Подшипники из некоторых пластмасс могут работать без смазки при относительно малом коэффициенте трения. При наличии смазки коэффициент трения резко уменьшается. Подшипники из пластмасс мало изнашиваются, хорошо работают в условиях вибрации и тряски, являясь своего рода амортизаторами (подшипники из фторопласта-4, капрона). Для подшипников применяют феноловые пластмассы (бакелит, тексолес и т. п.) фтороуглеродные, (фторопласт-4, тефлон) полиамиды (капрон, найлон) и полиуретаны (вулкаллан). В качестве материалов для подшипников могут быть применены также полиформальдегиды, поликарбонаты и полиарилаты. Для снижения трения и лучшего смазывания в пластмассу вводят дисульфид молибдена, тальк или графит в количестве 5—20 /о. [c.8]

На рис. 19, а видно, что при неполном перекрытии износ асбофрикционного материала, как и трение, существенно зависит от действующей газовой среды. На воздухе износ асбофрикционного материала наибольший, в среде углекислого газа изнашивание осуществляется наименее интенсивно. Через 50 ч после начала испытания соотношение износа материала 6КХ-1Б на воздухе, в средах азота и углекислого газа составляло 1 0,2 0,02. Коэффициент трения в процессе износных испытаний при 270—300° С отличался нестабильностью, то достигая сравнительно высоких значений (/ = 0,3), то снижаясь до уровня, соответствующего трению при наличии смазки [ = 0,05). Среднее значение коэффициента трения после длительных испытаний при повышенной температуре меньше первоначального. Повышенную (по сравнению с азотом) износостойкость асбофрик- [c.148]

Основные законы сухого трения были установленьс Ш. Кулоном (1736—1806) еще в конце XVIII в., но действие смазывающих веществ оставалось непонятным, несмотря на то, что предпринималось много попыток разрешить этот вопрос экспериментально. Оказалось, что при различных условиях смазки сила трения могла сильно изменяться. Величина же силы трения при наличии смазки зависит от закона движения смазывающей вязкой жидкости (например, машинного масла). Поскольку в 80-х годах XIX в. гидродинамика вязкой жидкости была разработана очень слабо, причина возникновения трения и обусловливающие его величину физико-механические факторы оставались неясными. Именно Петров сфо]) -мулировал законы изучаемых явлений, могущие лечь в снову расчета элементарных сил трения. [c.271]

В некоторых случаях является заменителем баббита Б83 обладает хорошей износостойкостью и прирабаты-ваемостью в прбцессе приработки изнашивается быстрее, чем Б83. Коэффициент трения при наличии смазки больше, чем у Б83 [c.351]

При наличии смазки поверхность трения хорошо прирабатывается до шероховатости 14-го класса, которая сохраняется в большом диапазоне нагрузок. Допускаемые давления достигают 30—50 кгс/см . На рис. 70 дана зависимость коэффициента трення пары С2 по С2 от скорости скольжения, полученная на машине трения МТК-1, разработанной автором с сотрудниками [17], в которой контакт осуществляется при трении неподвижного цилиндрического образца, прижатого своим торцпм с заданным усилием, и плоского, вращающегося с установленной скоростью. Коэффициент трения при наличии смазки не зависит от скорости скольжения при скоростях более 1—2 м/с, и допускаемая скорость скольжения превышает 12—15 м/с. [c.144]

Механическое изнашивание происходит при трении скользящих поверхностей. При трении без смазки имеет место молеку-лярно-.мсханическое изнашивание, выражающееся в схватывании контактируюп1их поверхностей, грубом задире, глубинном зырываиии частиц. Хар -тор трения при наличии смазки определяется химическим р действием смазки на основной металл в скользящем контак е полоз—провод он мало зависит от вязкости смазки, поскольку здесь ее слой чрезвычайно тонок. [c.73]

Общее представление о значении коэффициентов трения скольжения /, дают экспериментальные данные для разных видов трения, приведенные ниже трение ювенильных поверхностей при отсутствии смазки и оксидов — 0,8...6,0 трение окисленных поверхностей — 0,4...0,8 граничное трение при наличии мономолекулярного слоя смазки на поверхности—0,2...0,6 граничное трение при наличии мультимолекулярного слоя полярных молекул — 0,1...0,4 гидродинамическое трение при наличии слоя неполярных молекул — 0,008. 0,02 гидродинамическое трение при наличии жидкокристаллической объемной фазы —0,0001...0,001. [c.228]

Сеотношение (4) достаточно хорошо отвечает наблюдениям при трении сухих или слабо смазанных тел теория трения при наличии слоя смазки, созданная Н. П. Петровым и О. Рейнольдсом, представляет собой специальный раздел гидродинамики вязкой жидкости. [c.76]

Из табл. 18 видно, что при наличии смазки коэффициент трения материала, состоящего из волокцита и 2% фторопласта-4, не превышает значения коэффициента трения бронзы по стали. В случае отсутствия смазки коэффициент трения волок-нита с фторопластом по стали возрастает незначительно, в то время как при сухом трении бронзы по стали происходит заедание на первой же минуте испытаний. [c.37]

Молекулярное взаимодействие, обусловленное взаимодействием атомов на сближенных участках поверхностей гребешков микронеровностей, приводит к нарушению термодинамического равновесия кристаллических решеток на контактирующих участках и наиболее полно проявляется при схватывании твердых тел. В этих условиях в полной мере проявляется механизм, объясняемый адгезионно-деформационной теорией [26]. Очаги микросхватывания в режиме ИП развиваются в более мягком, чем материал чугунного или хромированного кольца, тонком слое меди, не вызывая глубинного повреждения основного металла. Вновь образуются активизированные пластической деформацией участки поверхности они свободны от разделяюш,их пленок при наличии смазки и пульсирующих нагрузок при контактировании с микронеровностями контртела. Возникают площадки с высокой температурой и микрогальванические пары, активизирующие диффузионные и электрохимические процессы. Это способствует молекулярному переносу и миграции ионов меди на ювенильные поверхности. Обогащение тонких слоев поверхности трения медью создает особую структуру граничного слоя, обеспечивающего при определенных режимах минимальные износ и коэффициент трения, а также способствующего реализации правила положительного градиента по глубине материала [2]. [c.163]

I — в режиме сухого трения, Р = 179,7 кгс/см 2 — при смазке бурьгм углем, Р = 90 кгс/см2 3 в режиме сухого трения, Р = = 71,4 кгс/см 4 сухое трение при наличии пылевидного антрацита 5 — при смазке бурым углем 6 — при смазке смесью солидола и пылевидного антрацита [c.281]

Как ранее упоминалось, процесс изнашивания зависит от ряда случайных факторов. Однако методом экстраполяции экспериментальных данных и математического моделирования процесса изнашивания решаются задачи прогнозирования долговечности узлов трения. Срок службы узлов определяется интенсивностью изнашивания и допустимым значением износа, которым является такое максимальное отклонение размеров детали, при котором еще возможна и рациональна ее эксплуатация. Предельный критический износ [2]к металлофторопластовой ленты можно предопределить исходя из структуры материала и механизма его работы. В рабочем слое должно оставаться достаточное количество фторопласта, осуществляющего подпитку поверхности трения. При трении без смазки наблюдается заметное повышение коэффициента трения ленты, когда износ достигнет 200 мкм. При наличии смазки не отмечено заметного повышения коэффициента трения даже при работе подшипников, износ которых достигал 250 мкм. Поэтому предельный критический износ металлофторопластовой ленты следует принимать равным 200—250 мкм. Меньшее из этих значений следует использовать при расчетах срока Службы МФПС для узлов, работающих без смазки, а большее для узлов, работающих с периодической смазкой. [c.94]

Результаты исследований показали, что сдвигающее усилие зависит от жесткости фрикционной накладки и состояния поверхности обода тормозной накладки 138]. Так, накладка из эластичного фрикционного материала с твердостью //В-50 МПа не воспринимает в колодочном тормозе сдвигающих усилий даже при наличии смазки на поверхности обода тормозной колодки. Для накладок из жесткого ФАПМ твердостью 300—400 МПа сдвигающие усилия не превьшают 20% силы трения на поверхности скольжения. При попадании масла на поверхность обода тормозной колодки этот показатель увеличивается до 50%, а при неплотном прилегании фрикционной накладки к ободу колодки (несовпадение радиусов кривизны)—до 90%. [c.117]

Углеграфитовые материалы благодаря высоким антифрикционным свойствам (самосмазываемости, прирабатываемости, способности некоторое время работать всухую), термо- и химстойкости могут применяться в большинстве сред (за исключением глубокого вакуума и сильных окислителей). Углеграфиты изготовляются на основе саж, кокса, графита, пека. После подготовки исходного порошка заготовки прессуются в форме и проходят термообработку, в зависимости от которой разделяются на обожженные и графити-рованные. После прессования все углеграфиты подвергаются отжигу, а графитированные материалы после отжига выдерживаются в печи при высокой температуре, при которой часть аморфного угля переходит в графит. При этом повышаются теплопроводность и, как полагают, антифрикционные свойства, но снижается прочность. Углеграфиты обладают значительной пористостью (от 8 до 30%) и поэтому подвергаются пропитке в автоклаве смолами или металлами. После пропитки повышаются плотность, прочность и антифрикционные свойства материала (при наличии смазки и охлаждения). Так как углеграфиты имеют сотовое строение (см. рис. 73), в непропитанных материалах плохо удерживается жидкость в микровпадинах и не развивается гидродинамическое давление. Пропитанные материалы более плотны, поэтому смазка создает гидродинамические эффекты, снижая трение. [c.184]

Простейшей широко известной моделью является модель, показанная на рис. 8 она имеет одну колебательную степень свободы в направлении скольжения. Необходимое для потери устойчивости и появления автоколебаний условие фазового отставания изменения силы трения от колебаний системы объясняется падающей зависимостью силы трения от скорости скольжения. Такая 3aBH HM0 Tj экспериментально наблюдается пр малых скоростях скольжения смазанных поверхностей. При колебаниях скорость скольження yBf личивается или уменьшается w величину скорости колебанш--Соответственно изменяется сила трения при движении скользящего тела пр> колебаниях в сторону действия силы трения скорость уменьшается и сила трени возрастает при движении против силы трения — скорость увеличивается и сил -трения уменьшается. Работа переменной составляющей силы трения за цикл колеб ний идет на поддержание колебаний. Чем круче зависимость силы трения от скорост" тем шире область неустойчивости движении и существования автоколебаний. ОднаК - применительно к станкам и ряду других конструкций это объяснение является чрс." мерно условным. При наличии смазки сила трения уменьшается в области так иазЫ [c.126]

Отметим, что сила X трения бруса о поверхность при наличии слоя расплава такая же, как и сила трения при наличии обычного слоя смазки той же толгцины у при сдвиговом течении Куэтта в нем. Подставив в полученные выражения у = Ту — Тт)/ psVhf) [c.192]

В итоге весь смазочный материал через какой-то период срабатывается. Если же, помимо расхода на образование граничной пленки, имеется избыток масла, который достаточно заполняет впадины неровностей, то он служит для восстановления изиашивае.мой граничной пленки. В этом случае трение при граничной смазке устойчиво. С увеличением подачи масла до необходимой для создаЕшя гидродинамического эффекта на выступах неровностей поверхностей или на макрогеометрических неровностях сопрягаемых тел трение при граничной смазке переходит в трение при полужидкостной смазке. Последний вид трения вне зависимости от скорости скольжения поверхностей и вязкости смазочного материала присущ всякой паре трения при наличии достаточного количества смазочного материала. [c.89]

В зависимости от условий трения происходит тот или иной вид изнашивания деталей, оставляя следы на материале. По виду и расположению изнои енной зоны можно, как показал Н. Типей, определить механизм, вызвавший состЕетствующий износ. Для подшипника скольжения трение при гидродинамической смазке не должно вызывать повреждений поверхности в состоянии покоя контакт шипа и вкладыша происходит на узкой площадке контакта (рис. 17.3). Износ подшипника в этом месте незначителен и возможен лишь при недостаточной вязкости мгсла или больших нагрузках, действующих в начале работы. Если к этому добавить корродирующее действие какого-либо агента, то изношенная поверхность приобретает гладкость и блеск. На поверхности можно заметить исчезновение легко реагирующих составляющих (напри ер, свинца). При наличии абразива поЕерхность становится матовой. [c.259]

Чтобы образовать достаточно плотный контакт и развитую контактную поверхность, необходимо приложить значительную нагрузку. Созданные при этом нормальные к поверхности контактные напряжения приведут к возникновению силы трения T — [irpa-Sn, где Цтр — коэффициент трения пары резина— металл. При этом величина силы трения может достигнуть столь большого значения (имеется в виду сухое трение), что для ее преодоления в подвижном соединении может не хватить мощности привода, либо уплотнитель будет разрушен при первом же перемещении. В реальных условиях при наличии смазки относительное перемещение контактных поверхностей приведет к изменению условий контакта последний будет непрерывно разрушаться и возникать вновь на другом участке движущейся поверхности. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...