Трение граничное скольжения

Шарнирно-болтовые соединения работают при высоких удельных нагрузках, малых скоростях скольжения, низкой и высокой температуре поверхностей трения, граничных условиях смазки и часто в присутствии на трущихся поверхностях абразивных частиц. Наиболее характерны для шарнирно-болтовых соединений следующие виды износа абразивный в результате диспергирования отдельных участков поверхности трения и молекулярного схватывания и износ поверхности в результате трения и коррозии. [c.278]

Коэффициент трения подшипников скольжения / в зависимости от режимных параметров работы опоры (нагрузки, скорости, вязкости смазки) изменяется в широких пределах — от 0,1 до 0,005. В периоды пуска, когда между цапфой и подшипником возможно полусухое трение, / 0,1, а при граничном режиме трения / = = 0,01 -ь 0,06. При наличии разделяющего твердые поверхности слоя смазки в гидродинамических и гидростатических опорах / = = 0,001 -ь 0,005. [c.352]

Температура объемная 68, 74 Температура поверхностная 68 Температурный градиент 95 Трение граничное 236 Трение идеальное 30 Трение полужидкостное 265 Трение реальное 31 Трение скольжения 197 Трения биномиальный закон 187 [c.374]

Класс IV. Задаются нормальные перемещения йг х), а нормальные и касательные усилия считаются связанными соотношением q (х) = [хр х), где о. — постоянный коэффициент трения. Граничные условия этого класса встречаются в задачах контактного взаимодействия тел с учетом скольжения. Перемещения йг х) определяются известными профилями контактирующих тел. [c.40]

Подшипники скольжения большинства сельскохозяйственных машин работают при недостаточной смазке, малой скорости скольжения (около 0,05 м/с) и большой удельной нагрузке. Их режим работы соответствует граничному и сухому трению. Значение коэффициента трения определяется материалом поверхности трения подшипника скольжения. [c.213]

По кинематич. признаку различают трение скольжения и качения. Каждый из этих видов Т. в. характеризуют соответствующим коэфф. (см. Трения коэффициент). По наличию промежуточной прослойки между телами различают трение сухое (тв. прослойка — плёнка окисла, др. хим. соединений, полимерные, минеральные покрытия) и трение граничное (плёнки жидкой или консистентной смазки 0,1 мкм и менее). Внеш. условия (нагрузка, скорость, шероховатость, темп-ра, смазка) влияют на величину Т. в. не меньше, чем природа трущихся тел, меняя его в неск. раз. [c.765]

Проверка подшипников по показателю pv имеет физический смысл в условиях, когда трение близко к граничному и величина / постоянна. С увеличением v и при достаточной смазке значение / быстро падает, поэтому произведение pv не может характеризовать работоспособность опор скольжения в условиях полужидкостного и жидкостного трения. [c.423]

Трение представляет собой явление сопротивления относительному перемещению, возникающее между двумя звеньями на элементах кинематических пар. По характеру относительного движения различают трение скольжения и качения, по состоянию поверхностного слоя элементов пары и наличию смазочного материала — трение без смазывания, граничное и жидкостное. Эти факторы и многие другие влияют на силу трения, которая направлена в сторону, противоположную направлению относительной скорости. Сила трения Р, согласно формуле Кулона (см. прил.) зависит от нормальной составляющей Р нагрузки, действующей на кинематическую пару, н определяется через коэффициент трения / [c.245]

В начале вращения вала (оси), когда скорость скольжения мала, часть поверхности цапфы и вкладыша разделена весьма незначительной пленкой смазочного материала — это граничная смазка (рис. 3.127, а). Работа подшипника при граничной смазке сопряжена с интенсивным износом и заеданием поверхностей трения, появлением вибраций и значительными потерями энергии. [c.521]

Приводимый ниже расчет применяют для случаев сухого, полусухого или граничного трения скольжения. Физическая природа этих видов трения скольжения различна. С механической точки [c.148]

При рассмотрении трения скольжения различают следующие его виды чистое трение, возникающее на поверхностях, освобожденных от адсорбированных пленок или химических соединений сухое трение, возникающее при отсутствии смазки и загрязнений между поверхностями граничное трение, получающееся тогда, когда поверхности разделены слоем смазки незначительной величины (не более 0,1 мк) жидкостное трение, при котором поверхности полностью разделены слоем смазки полусухое трение — смешанное трение, одновременно сухое и граничное полужидкостное трение — одновременно жидкостное и граничное или жидкостное и сухое. [c.78]

При жидкостном трении трущиеся поверхности должны быть полностью разделены слоем жидкости (смазки). В этом случае относительное скольжение поверхностей сопровождается только внутренним трением слоев жидкости, и величина силы трения оказывается значительно меньше, чем при сухом или граничном трении. Для того чтобы трение было жидкостным, необходимо в слое смазки создать такое давление, при котором [c.113]

В рассмотренных примерах режим автоколебаний получается при постоянной силе трения скольжения, отличающейся по ве личине от силы трения покоя. При силе трения, зависящей от величины относительной скорости (см. рис. 64), режим автокод лебаний получается, если колебания совершаются в малой окр " стности граничной скорости Vk, разделяющей участки с падающей и возрастающей характеристикой. Аналогичные результаты получаются при рассмотрении других возможных характеристик сил трения, например, при силе трения покоя, зависящей от продолжительности контакта и определяемой по формуле [c.230]

Расчет на износ пары вал—подшипник скольжения. Износ пары вал—подшипник скольжения в условиях сухого трения или граничной смазки является частным случаем рассмотренной выше [c.290]

В опорах скольжения в зависимости от условий взаимодействия трущихся элементов трение может быть сухим, граничным, полужидкостным и жидкостным. Сухое трение наблюдается при относительном скольжении элементов опоры без смазки. Граничное трение отличается от сухого наличием в отдельных зонах контакта тонких смазочных пленок (порядка 0,1 мкм), благодаря 404 [c.404]

Сопротивление относительному движению, возникающее при сухом трении скольжения, является результатом механического зацепления мельчайших неровностей соприкасающихся поверхностей и их молекулярного взаимодействия. При жидкостном трении тончайшие слои смазки прилипают к поверхностям звеньев и относительное скольжение их сопровождается только внутренним трением жидкости, которое во много раз меньше сопротивления при сухом трении. Наиболее благоприятным является жидкостное трение, при котором затрата энергии на преодоление сопротивления, а также износ элементов опоры будут минимальными. В качестве иллюстрации на рис. 23.3 приведен график изменения коэффициента трения подшипника от угловой скорости вращения вала со при различных режимах трения а — подшипник б — цапфа в — клиновой зазор, заполненный смазкой). Участок 1—2 кривой соответствует сухому и граничному трению, затем с возрастанием скорости наступает полужидкостное трение (участок 2—<3), и, наконец, при достижении угловой скорости со сод (участок 3—4) устанавливается жидкостное трение, при котором коэффициент трения составляет 0,01—0,001. [c.405]

Аналитический расчет опор скольжения вызывает большие трудности, так как невозможно достоверно учесть влияние многочисленных факторов, определяющих их работоспособность. Для режима сухого и граничного трения в инженерной практике часто используется приближенный метод расчета, выработанный многолетним опытом эксплуатации опор скольжения. Суть этого метода состоит в проверке вкладыша подшипника по критериям прочности и теплостойкости. [c.407]

Связь трения и износа с неровностями поверхности. Современная молекулярно-механическая теория трения объясняет силу сухого (и граничного) трения скольжения образованием и разрушением адгезионных мостиков холодной сварки контактирующих участков шероховатой поверхности и зацеплением (и внедрением) неровностей 110, 40]. Трение обусловлено объемным деформированием материала и преодолением межмолекулярных связей, возникающих между сближенными участками трущихся поверхностей. При этом износ протекает в виде отделения частиц за счет многократного изменения напряжения и деформации на пятнах фактического контакта при внедрении неровностей истирающей поверхности в истираемую поверхность. Во многих случаях износ имеет усталостный характер растрескивания поверхностного слоя под влиянием повторных механических и термических напряжений, соединения трещин на некоторой глубине и отделения материала от изнашиваемого тела. Интенсивность изнашивания зависит от величины фактического контакта и напряженного состояния изнашиваемого тела, которые в свою очередь в сильной степени зависят от размеров и формы неровностей и, в частности, от радиусов закругления выступов. В обычных условиях истирающая поверхность является существенно более жесткой и шероховатой по сравнению с той, износ которой определяется, и ее неровности оказываются статистически стабильными при установившемся режиме трения. Таким образом, в отношении износостойкости деталей неровности их поверхностей имеют первостепенное значение. [c.46]

В зависимости от свойств трущихся поверхностей, условий работы трущихся деталей и вида смазки различают следующие основные виды трения скольжения — сухое, граничное и жидкостное. [c.6]

Сервовитная пленка при трении отличается от пленки граничной смазки не только по величинам трения и износа. На рис. 1 приведены зависимости коэффициента трения / от давления уз для скоростей скольжения 0,6 1 и 2 м/с в режиме граничной смазки [c.10]

Проведенные эксперименты для других пар и смазок показывают, что в установившемся режиме ИП между контактирующими поверхностями имеется граничный слой смазки, не разрушающийся при значительном увеличении нагрузки (о чем свидетельствует неравенство нулю сопротивления R). Наличие эффекта выпрямления в исследуемом диапазоне нагрузок говорит о том, что граничные слои, образованные полярными молекулами смазки (глицерина), адсорбированными на поверхностях, имеют правильно ориентированное расположение. При увеличении относительной скорости скольжения трущихся пар эффект ориентации исчезает, сопротивление граничного слоя падает до нуля, ЭДС уменьшается до предельно малых значений. Возможно, что это связано [41 с отсутствием асимметрии проводимости в результате тангенциального направления движения по отношению к осям молекул смазок. Компенсация полей твердых фаз адсорбированными молекулами сводит взаимодействие пар трения к дисперсионному взаимодействию неактивных групп (углеводородных хвостов) молекул. Коэффициент трения при этом имеет минимальное значение (/ 0,01). [c.39]

В узлах трения 3-го класса (одностороннее движение) напряжения сдвига знакопостоянны. Относительная длительность контакта достигает максимума, но условия граничного трения могут нарушаться в сторону гидродинамического. ИП возможен, но он не может быть устойчивым. Очевидно, с уменьшением скорости скольжения, увеличением удельной нагрузки и снижением вязкости смазки устойчивость ИП должна возрастать. [c.56]

Очевидно, при неритмичном смазывании пресса подшипники скольжения и направляющие работают в тяжелом режиме граничного трения. В таком режиме сопрягаемые детали не разделены непрерывной пленкой смазки, имеет место частое соприкосновение выступов сопряженных поверхностей. Деформации в местах [c.90]

Поставленный вопрос получил окончательное разрешение в работе С. С. Бутневича и автора, в которой исследовалось трение при скольжении по льду стальных поверхностей в большом интервале температур (от О до —150 ). Опыты неопровержимо доказали, что возникающая при плавлении льда смазочная прослойка льда подчиняется не законам внутреннего трения жидкости, а законам граничного трения сила трения, оказывается, не зависит от скорости и пропорциональна нагрузке. [c.216]

Приведенные связи обусловлены — внутренним трением в газогидродинамическом слое эти связи изучены наиболее полно [12, 112] Га — квазигидродинамическим (рубежным) режимом трения (нематического скольжения) [11 Г3 — скольжением в граничном слое [11 Г4 — текстурированием в тончайшем (100—400 А) поверхностном слое металла [51, 56] — упруго-колебательными процессами в подповерхностном слое [431 Гд—деформированием макроскопических поверхностных объемов [25, 26], называемых механической составляющей [59, 64] Г, — разрушением диффузионных связей [40, 47, 99, 103] (в работе [99] называются адгезионной составляющей) — взаимодействием молекулярных полей твердых фаз [1, 17, ПО] — поля Ван дер Ваальса и поля поверхности как дефекта кристаллического строения [1, 74, 86] Гя — механизмами разрушения — накопления повреждений и диспергирования вторичных структур [51 ] Тд — различными механизмами разрушения макроскопических объемов металла [64, 77, 99 [ Гю — внешней диссипацией энергии (возбуждением акустических колебаний среды, экзоэлектронной эмиссией и т. п.) [22, 39]. [c.95]

Жидкостное трение возникает лишь в специальных подшипниках при соблюдении определенных условий. Большинство подшипников скольжения работает в условиях полужидкостного трения, а в периоды пуска и останова—в условиях полусухого и граничного трения. Граничное, полусухое и по-лужндкостное трение объединяют одним по-0 /// // нятием—трение при несовершенной [c.315]

Пониженный статический момент трения момент трогания ). Коэфф]Щиент трения подшипников скольжения в момент начала вращения резко повышается за счет возникновения режима полусухого или граничного трения, возрастая до /тр = 0,1 и даже более. [c.7]

В настоящее время еще нет достаточных данных по параметрам а и 5, позволяющих вычислить коэффициент трения [75], Кроме того, необходимо п.меть в виду, что на коэфф Щиент трения при граничном скольжении оказывают суидествеиное влияние качество с. 1азочно[ о. масла, окисные пленки, температурный ре- [c.84]

Различают следующие виды трения жидкостное, при котором трущиеся по-верхьюсти полностью разделены слоем смазки сухое, когда между трущимися поверхностями смазка полностью отсутствует граничное, котором трущиеся поверхности разделены очень тонким слоем смазки. Для деталей экскаватора характерна работа в условиях граничного трения (подшипники скольжения гусеничного ходового устройства, ходового механизма), когда трущиеся поверхности непосредственно контактируют. [c.246]

Общее представление о значении коэффициентов трения скольжения /, дают экспериментальные данные для разных видов трения, приведенные ниже трение ювенильных поверхностей при отсутствии смазки и оксидов — 0,8...6,0 трение окисленных поверхностей — 0,4...0,8 граничное трение при наличии мономолекулярного слоя смазки на поверхности—0,2...0,6 граничное трение при наличии мультимолекулярного слоя полярных молекул — 0,1...0,4 гидродинамическое трение при наличии слоя неполярных молекул — 0,008. 0,02 гидродинамическое трение при наличии жидкокристаллической объемной фазы —0,0001...0,001. [c.228]

УЗЛЫ ТРЕНИЯ. Пары трения при эксплуатации проходят три стадии изнашивания приработку, установившееся состояние и стадию катастр0фичес. 0Г0 изнашивания. В результате приработки происходит сглаживание неровностей, причем всегда при сухом и граничном трении формируется новая шероховатость, которая является оптимальной для данных условий трения и обеспечивает при этих условиях минимум износа. При приработке происходит также изменение структуры, текстуриро-вание в направлении скольжениями трибологическая система переходит в такое равновесное состояние, при котором устанавливается минимальная диссипация энергии. [c.75]

Расчет подшипников скольжения. При работе мапшны трение между цапфой вала и вкладышем подшипника при жидком смазочном материале может происходить в условиях жидкостной, полужидкостной и граничной смазки. [c.224]

Трение скольжения. По состоянию поверхностного слоя различают сухое трение, возникайщее при отсутствии смазки, когда поверхности покрыты менее прочными пленками, чем основной материал граничное трение, когда поверхности покрыты жидкостными пленками настолько малой толщины (0,1 мкм и менее), что они приобретают особые свойства, отличные от объемных свойств жидкости, зависящие от природы и состояния трущихся поверхностей жидкостное трение, когда жидкие пленки имеют толщину более о, 1 мкм и в них проявляются объемные свойства жидкости. [c.51]

Одной из важных закономерностей приработки является независимость равновесной шероховатости от первоначальной шероховатости. На фиг. 10 приведен график изменения микрорельефа поверхности трения при испытании в течение 5 час образцов, изготовленных из легированной стали, с различным исходным классом чистоты поверхности, при скольжении в условиях граничной смазки, при скорости 5 м1сек, удельном давлении 50 кг/см [44]. [c.19]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Граничные слои образуются также и при применении твердых смазок. Последние имеют главным образом слоистую структуру решетки (графит, дисульфид молибдена, слюда и т. д.). Чешуйки этих веществ адсорбируются на поверхностях трения, образуя защитную пленку. Под действием касательной и нормальной сил граничные слои проявляют способность к легчайшим тангенциальным скольжениям и высокому сопротивлению сжатия. [c.8]

Такой вид трения называется избирательным переносом и используется там, где граничное трение недостаточно надежно или не обеспечивает долговечность машины [12]. Режим ИП характеризуется сложностью физико-химических процессов, что связано не только с многообразием внешних условий трения, но и с большим числом факторов, влияющих на ход этих процессов. К числу таких факторов, возбуждающих более сложные физикохимические явления на контакте при деформации и перемещении, следует отнести термодинамическую нестабильность смазки и металла давление и нагрев скорость перемещения, приводящую к столкновениям частиц на поверхностях трения каталитическое действие окисных пленок и самого металла на смазку трибоде-струкцию — разрыв молекул как гомеополярный, так и гетеро-полярный электризацию, способствующую притяжению частиц с разными зарядами и создающую двойной электрический слой образование различного рода дефектов в структуре металла де-поляризационный эффект трения в результате скольжения одной поверхности по другой, приводящий к снижению самопассивации вплоть до разрушения окисных пленок и ускорению коррозионных процессов эффект экзоэмиссии электронов, особенно при возвратно-поступательном движении. [c.5]

На рис. 17 представлены зависимости гальвано-ЭДС, выпрямленного напряжения, сопротивления граничного слоя и коэффициента трения от нагрузки при скорости скольжения 1,6 м/с при смазке глицерином для случая прямой пары диск из стали 40Х — палец из бронзы БрОЦС5—5—5. В соответствии с измерением [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...