Особенности изгиба усилием

ОСОБЕННОСТИ ИЗГИБА УСИЛИЕМ [c.101]

До сих пор мы рассматривали расчет на изгиб стержней, сечение которых оставалось постоянным по длине. Такие стержни, особенно при значительной их длине, нельзя считать рациональными с точки зрения веса и расхода материала, так как размеры сечения подбираются по усилиям, действующим в опасном сечении, в остальных же сечениях получается весьма значительный избыток прочности. Кроме того, по конструктивным соображениям стержни, работающие на изгиб, часто имеют конусность, отверстия, выточки, ступеньки и т. д. В силу указанных причин на практике широко распространены стержни непостоянного по длине сечения. [c.315]

Заклепки, сварка, шпонки, болты и другие скрепления составной балки обеспечивают совместную работу ее элементов при изгибе (как единой монолитной балки). Расчет скреплений производится на сдвигающие усилия, возникающие между элементами составной балки. Определение этих усилий — специфика расчета составных балок. Рассмотрим отдельно особенности расчета скреплений клепаной и сварной металлических балок и составной деревянной балки. [c.285]

Особенно следует избегать борозд, направление которых образует прямой угол с направлением растягивающих усилий. Установлено также, что качественные стали более чувствительны к чистоте обработки по сравнению с менее качественными. Относительно малой чувствительностью к чистоте поверхности обладает чугун. Степень влияния качества поверхности на выносливость зависит также от вида деформации испытываемых деталей. Большее влияние проявляется при изгибе, меньшее — при деформации растяжения (сжатия). [c.203]

Отличительная особенность машин для испытания на изгиб вращающихся образцов состоит в том, что в этих машинах колебания не возбуждаются, а переменные напряжения создаются путем приложения к нагружаемой системе статического усилия (например, веса гирь, натяжения пружины, магнитного взаимодействия и т. д.). Это создает весьма благоприятные условия для программирования напряжений, так как изменение режима испытаний достигается в них без перестройки режима колебаний всей системы и не требует большой затраты времени. Вместе с тем. эффективность возбуждения в таких машинах сравнительно невелика, поэтому при испытании крупных образцов приходится программировать усилия значительной величины, что усложняет конструкцию программного механизма, а иногда требует увеличения затраты времени на переключение режима испытаний. [c.64]

Корпус задвижки, особенно задвижки большого диаметра прохода для малых давлении, не обладает значительной жесткостью и может деформироваться под действием внешних усилий и внутреннего давления. Чтобы не произошло чрезмерной деформации корпуса при монтаже (без применения сварки), фланцевые задвижки монтируются в закрытом положении. Этим арматура предохраняется и от попадания грязи на уплотнительные кольца, и от возможности того, что клин при закрывании не дойдет до установленного положения. У задвижек на линии трубопровода устанавливаются тепловые компенсаторы, а концы трубопровода, между которыми устанавливается задвижка, должны иметь опоры, чтобы усилия от веса и изгиба трубопровода не передавались на арматуру. [c.221]

Условия эксплуатации и конструктивные особенности. В машинах и конструкциях различного назначения широко применяют компенсирующие устройства, выполняемые часто в виде тонкостенных осесимметричных гофрированных оболочек вращения. Компенсаторы предназначены для уменьшения внутренних усилий в трубопроводах, обусловленных различными перемещениями (при сжатии-растяжении, изгибе, параллельном сдвиге торцов и др.), температурных напряжений и остаточных напряжений, возникающих при монтаже. Наиболее распространены компенсаторы с высокой компенсирующей способностью, выполненные с гибким металлическим элементом в виде силь-фона металлорукава и сильфонные компенсаторы. [c.151]

Характерной особенностью такого напора является осуществление напорных и возвратных движений рукояти посредством канатов, связывающих вершины качающейся стойки в одном направлении с напорной лебедкой, а в другом — с блоком, закрепленным в средней части стрелы. Активное усилие напора в этой схеме передается на стрелу и изгибает ее в вертикальной плоскости. [c.19]

Сопротивление быстрому нагружению и длительная прочность стекол зависят в первую очередь от наличия внутренних и особенно наружных дефектов. Известно например, что прочность на изгиб листового стекла возрастает во много раз по сравнению с обычной прочностью, если поверхность стекла со стороны растянутых волокон выполняется идеально гладкой, не содержащей даже мельчайших трещин или неровностей [34, 701. Однако стекла массового производства содержат, как правило, множество внутренних дефектов в виде пустот, газовых пор и твердых включений, а также наружные дефекты в виде микротрещин, сильно снижающих сопротивление растягивающим усилиям. Сопротивление же стекол сжимающим усилиям в ряде случаев превышает сопротивление высокопрочных сталей [44, 721. Стекла, по-видимому, проявляют также некоторую склонность к многоцикловой усталости, однако имеющиеся экспериментальные данные очень немногочисленны. [c.41]

В радиальных турбинах рабочие лопатки находятся в особенно неблагоприятных условиях они подвергаются изгибу не-только паровым усилием, но и центробежной силой собственной массы, которая значительно превосходит величину первого усилия. [c.95]

Деформации вблизи болтовых отверстий. Фланцы, изготовленные из листового материала, особенно подвержены таким деформациям. Обычно они проявляются одновременно с изгибом фланца. Оба эти явления неразделимы. Деформация вблизи болтовых отверстий указывает на значительные давления сжатия, локальная концентрация которых в непосредственной близости к болтам приводит к разрушению или выдавливанию прокладки. Выдавливание не означает еще появления утечек, но нарушение целостности прокладки открывает прямой проход для уплотняемой жидкости, даже если прокладка сжата необходимым усилием. Оба эти явления усугубляются в значительной степени присутствием масла или консистентной смазки на уплотнительных поверхностях фланца. Опасность разрушения прокладки может быть уменьшена снижением усилий затяжки, более равномерной затяжкой, удалением с поверхности следов масла или незатвердевшего клея, изменением ширины прокладки, исключением предварительной обработки прокладок в виде пропитки их или покрытия маслянистыми веществами, применением более жестких материалов, если они обладают большей прочностью. При этом необходимо проявлять осторожность, так как некоторые из перечисленных мер могут снизить эффективность уплотнения. Иногда приходится искать компромиссное решение. [c.215]

Нахлесточные соединения часто применяют для сварки листовых заготовок при необходимости простой подготовки и сборки под сварку. Эти соединения, выполненные сваркой плавлением, менее прочны по сравнению со стыковыми соединениями. Они неэкономичны вследствие перерасхода основного металла, обусловленного наличием перекрытия свариваемых элементов и наплавленного металла в связи с выполнением двух угловых швов. В то же время нахлесточное соединение - основное соединение тонколистовых элементов при сварке давлением, особенно при контактной точечной и шовной сварке. В данном случае оно наиболее технологично, так как удобно для двустороннего и одностороннего подводов электродов перпендикулярно к поверхности металла. Точечные соединения часто играют роль связующих соединений и рабочих усилий не передают (точечные соединения сварных профилей при нагружении продольным усилием, соединения обшивок с каркасами и т.д.). Шовные соединения, как правило, несут рабочие нагрузки, но их прочность меньше, чем стыковых, выполненных сваркой плавлением. Это обусловлено дополнительным изгибом при осевом нафужении и концентрацией напряжений вследствие зазора между элементами. [c.289]

Значение допускаемых напряжений зависит от свойств материалов, точности производимых расчетов, вида усилий (растяжение, сжатие, изгиб или срез), особенностей технологического процесса, характера нагрузок, при которых работает конструкция. Основная формула расчета [c.43]

Отклонения начальных параметров пара, параметров пара промежуточного перегрева и за турбиной приводит к изменению состояния пара внутри турбины, расхода пара через ее проточную часть и, как следствие, к изменению напряженности рабочих лопаток, стенок корпусов, диафрагм фланцевых соединений, осевого усилия, воспринимаемого колодками упорного подшипника, к ускоренному исчерпанию ресурса ряда деталей, появлению вибрации и другим явлениям. Отклонение какого-либо из параметров обычно имеет комплексное воздействие на турбину, подвергая опасности целый ряд его элементов. Например, повышение давления пара перед турбиной при полностью открытых регулирующих клапанах приводит к увеличению расхода пара через турбину, следствием чего является возрастание напряжений изгиба в рабочих лопатках, особенно последней ступени, увеличение осевого усилия на сегменты упорного подшипника, увеличение прогиба диафрагм, напряжений в шпильках фланцевого соединения, корпусе турбины, сопловых коробках и подводящих паропроводах. [c.307]

Для стержневых элементов рассматриваются нагружение внешними силами и нагрев. Для полых толстостенных и тонкостенных многослойных цилиндрических стержней, работающих на растяжение — сжатие и изгиб, приводятся программы вычисления матриц жесткости. Рассмотрены особенности деформирования стержней несимметричной структуры, растяжение и сжатие которых сопровождается закручиванием. Для исследования устойчивости дается матрица приведенных начальных усилий. Изгиб и устойчивость стержней рассматриваются с учетом деформаций сдвига. [c.125]

В принципе мембранные усилия не зависят от изгиба и полностью определены условиями статического равновесия. Методы определения этих усилий составляют содержание так называемой мембранной теории оболочек . Однако реактивные силы и деформации, находимые по этой теории у границ оболочки, оказываются обычно несовместимыми с реальными граничными условиями. Для того чтобы устранить это несоответствие, следует учесть эффект изгиба оболочки в ее краевой зоне, способный оказать некоторое влияние на величину начально вычисленных мембранных усилий. Этот изгиб, однако, носит обычно лишь локальный характер ) и поддается анализу на основе тех же допущений, что принимаются в случае малых прогибов тонкой пластинки. Приходится, однако, встречаться с задачами, в особенности относящимися к упругой устойчивости оболочек, для которых гипотеза малых прогибов перестает быть допустимой и где следует опираться на теорию больших прогибов. [c.13]

Когда величина этого соотношения f/l твердо установлена, намечают очертание продольной оси арки. При этом, пользуясь последовательными приближениями, стремятся построить очертание арки таким образом, чтобы ее продольная ось совпала с веревочной кривой, построенной для постоянной нагрузки. Выбор подходящего очертания арки значительно упрощает расчет ее от собственного веса. Легко найти, что под влиянием сжатия нормальной силой кривая давлений проходит в сечении ключа над его центром и в сечениях опор смещается от центров сечений к центрам кривизны. Эти смещения определяют усилия, вызываемые изгибом в сечениях ключа и пят. Расчеты, исполненные для арок разных очертаний, показывают, что при условии совпадения продольной оси арки с веревочной кривой смещения кривой давления относительно продольной оси арки почти не зависят от ее очертания. Поэтому для практических применений приближенные формулы, определяющие эти величины, представляют некоторый интерес, давая возможность вычислить смещения кривой давления для некоторых случаев, встречающихся на практике. Особенно легко их получить для параболической арки, характеризуемой следующими уравнениями [c.549]

Таким образом, изгиб слегка искривленной прямоугольной пластинки, опертой по контуру при равномерном распределении усилий и не представляет никаких затруднений. Гораздо сложнее получается задача в том случае, когда распределение усилий Тх и Т неравномерно и в особенности когда эти усилия не заданы и являются следствием определенного перемещения какой-либо стороны. При этих условиях удается определить изгиб пластинки лишь приближенно путем введения упрощающих допущений. [c.421]

Коксовый сырец в обл иг садят на торец с большими просветами между отдельными кирпичами. Это предохраняет кирпич от повреждения вследствие возникновения изгибающих усилий, которым сырец сопротивляется очень плохо сопротивление изгибу примерно в 7—20 раз меньше, чем раздавливанию, особенно при 600—800° [46]. Садка с большими просветами способствует омыванию сырца пламенными газами по максимальной поверхности, что обеспечивает наилучшие условия для быстрого нагрева без возникновения значительных градиентов температур, а следовательно, и напряжений в сырце [47]. [c.227]

Хотя метод раскалывания предложен уже давно, точные результаты были получены только в последнее время путем установления определенных граничных условий. В частности, были учтены скалывающие усилия при изгибе и особые условия у вершины щели. Необходимо обеспечить, чтобы при определении значений а принималась во внимание только та работа, которая затрачивается на разделение кристалла работа пластической деформации, особенно вблизи трещины, учитываться не должна. Появление и движение дислокаций потребовало бы дополнительной затраты энергии и привело бы к увеличению значений а. [c.259]

Важным фактором при изготовлении дорна является правильный выбор материала и его обработка. При гибке с дорном не исключена возможность образования на внутренней поверхности трубы в зоне изгиба надиров из-за больших деформирующих усилий, возникающих в местах контакта трубы с дорном. Такое явление особенно недопустимо при гибке труб из нержавеющих сталей. Практика показала, что применение дорнов с твердым блестящим хромированием устра- [c.70]

В процессе эксплуатации такие провода и особенно шнуры подвергаются многократным перегибам и закручиванию. Причем эти изгибы должны производиться без приложения значительных усилий. [c.25]

Устройства, поддерживающие круглую форму трубы, нужно выбирать с учетом изгибных напряжений, возникающих в трубе. Напряжения в кривых трубах подробно изучены исследователями лишь в области упругих деформаций. Распределение напряжений в кривых трубах при появлении и развитии пластических деформаций изучено еще недостаточно. В работе [111 определен характер распределения продольных и кольцевых напряжений по сечению в гибе и выявлены наиболее напряженные участки. Два колена диаметром 219 мм со стенкой толщиной 7 мм и диаметром 325 мм со стенкой толщиной 9 мм с углом гиба 90° подвергли дальнейшему изгибу стягиванием концов усилиями Р = 1200 и 1400 кГ. Замеры деформации в гибе показали, что с увеличением стягивающих усилий быстро развиваются пластические деформации, причем в кольцевом направлении они значительно больше, чем в продольном (рис. 12). Особенностью пластических деформаций в кольцевом направлении является то, что они имеют местный характер, т. е. [c.21]

При применении в качестве ограничителя круглой пробки, плотно входящей внутрь трубы по всему периметру, возникнут препятствующие сплющиванию контактные усилия. Наличие зазора, в особенности в направлении к оси изгиба, дает определенную свободу сплющиванию в этом участке. Размеры трубы в области второй главной оси увеличиваются, что сопровождается исчезновением контактных напряжений и ограничений в этой области (рис. И, г). Поэтому круглую форму поддерживает только [c.22]

При работе двигателя цилиндр подвергается воздействию газов, имеющих большое давление и высокую температуру. Силы давления газов вызывают растяжение стенок цилиндра. Быстро изменяющиеся по величине и направлению боковые усилия, передающиеся на стенки поршнем, вызывают изгиб и вибрацию цилиндра, расшатывают его крепление. При движении поршня развиваются значительные силы трения, что вызывает износ боковой поверхности цилиндра, особенно в верхней части. Вследствие различной степени нагрева отдельных участков цилиндра расширение его происходит неравномерно, в результате чего появляются дополнительные напряжения, которые могут привести к образованию трещин и короблению. [c.122]

Гибкие пластины небольшого прогиба. Теория изгиба гибких пластин небольшого прогиба была предложена Сен-Веианом. Особенность этой теории состоит в том, что предполагается действие больших усилий N1, Ny, Т в срединной поверхности, настолько больших, что при составлении уравнения равновесия составляющими на иаправле-ипе оси 2 от этих усилий пренебрегать нельзя. В то же время, поскольку прогибы пластины и искривления срединной поверхности считаются малыми, то правой частью в уравнении совместности деформаций можно пренебречь, [c.129]

Задачу исследования и расчета резьбового соединения можно разделить на две тесно связанные задачи определение распределения усилий по виткам резьбы и определение распределения напряжений по контуру впадин резьбы. От распределения усилий по виткам соединения зависят максимальные напряжения по дну резьбы, которые в условиях резьбовых соединений, имеющих сложный, резко меняющийся контур с большой кривизной, достигают значительных величин. Особенно опасна концентрация растягивающих напряжений в теле шпильки во впадине первого нагруженного витка, считая от опорной поверхности гайки, где, кроме концентрации напряжений от общего потока растягивающих усилий, возникают растягивающие напряжения от изгиба зуба усилиями, передающимися по контактной площадке между зубьями шпильки и гайки. В резьбе гайки также имеется концентрация напряжений, но так как при нормальной конструкции гайка испьггывает напряжения сжатия, то концентрация напряжений в ее резьбе менее опасна концентрации напряжений в шпильке. [c.155]

Влияние надреза (запила). Запилы, расположенные перпендикулярно к направлению растягивающего усилия, и царапины могут привести, особенно у гомогенных (не наполненных) пластиков, к заметному уменьшению ударной вязкости и прочности при изгибе. Испытание ударной вязкости образцов с надрезом показывает склонность материала к концентрации напряжений. Влияние надреза на механические свойства пластиков иллюстрируется данными табл. 40. Длина и толщина образцов [c.309]

Нелинейное решение задачи при изгибе моментом с внутренним давлением получено Лу и Нэшем [12.9]. Результат этого решения показан на рис. 12.4. В отличие от линейного решения наблюдается сильное поддержйваюш,ее влияние внутреннего давления. Особенно эффективно внутреннее давление при малых значениях параметра Р. При Р > 1 увеличение давления не приводит к росту критического усилия. Сравнение с нелинейным решением для случая сжатия (кривая Ro) показывает, что в случае изгиба поддерживаюш,ее влияние внутреннего давления проявляется сильнее. Однако это сравнение носит относительный характер, так как решения [10.4, 12.9] получены при различных функциях прогиба, причем решение Альмрота и Браща [i0.4J точнее. [c.198]

Остановимся кратко на задачах включения для цилиндрической оболочки. Для пластин эти задачи детально обсуждены в первых трех главах книги. Что 1 касается круговых цилиндрических оболочек, то работ в этой области немного. Можно сослаться на статью Ф. Фишера [75], в которой исследован случай бес- конечно длинной круговой цилиндрической оболочки с бесконечно длинным реб-ром, нагруженным в начале координат продольной сосредоточенной силой (ана- лог задачи Е. Мелана для пластины). Решение задачи стронтси путем разреза-ния оболочки по линии присоединения ребра. Получается незамкнутая панель,, к уравнениям которой сначала применяется преобразование Фурье по продоль- Ной координате. После этого интегрируются обыкновенные дифференциальные уравнения. Константы определяются в явном виде из условий стыковки с реб- > ром для изображения. Трудность, как обычно, состоит в вычислении интегралов. обратного преобразования. Это делается комбинированием квадратурных формул. и асимптотических разложений. Показано, что решеняе по теории пологих оболочек и теории И. Снмондса [82] практически совпадает. Эта задача с учетом изгиба ребер в цитированной статье Ф. Фишера решена впервые. Характер особенностей решения в окрестности приложенной силы, однако, в работе не выведен. Но можно отметить, что как и в задаче Мелана, касательные усилия взаимодействия между ребром и оболочкой будут иметь логарифмическую особен- ность в точке приложения силы. К задаче включения можно приписать и задачу [c.322]

В первом случае мы будем иметь равновесие абсолютно гибкой оболочки (мембраны), а во втором — безмоментное напряженное состояние оболочки, обладающей конечной жесткостью на изгиб. Хотя обе эти задачи охватывает одна и та же теория, тем не менее между ними следует делать различие, поскольку они имеют специфические особенности. Так, абсолютно гибкая оболочка (например, матерчатая) совершенно не в состоянии воспринимать сжимающие усилия, ибо всякое сколь угодно малое сжатие будет вызывать потерю устойчивости ее форм, т. е. образование на ней складок. Поэтому расчет подобной оболочки будет соответствовать истине лишь в том случае, если во всех сечениях усилия получаются растягивающими. Данное условие является, например, основным требованием, которому должен удовлетворять корпус мягкого (или полужесткого) дирижабля при проверке его продольной прочности. [c.83]

Для вьшолнения реалистического анализа напряжений в слоистых композитах предлагались другие приближенные теории. Наиболее популярная из них — упомянутая выше классическая теория слоев [10, 11]. Хотя было показано, что эта теория позволяет достаточно точно вычислять напряжения в краевых задачах определенных классов только в ограниченном диапазоне геометрических параметров [22, 23,26], ее допущения являются слишком сильными для общего применения. Теории, учитывающие сдвиговую деформащ1ю слоистого композита [12, 13], обеспечивают точный расчет прогибов в задачах изгиба, но не позволяют повысить точность расчета напряжений [13]. Заметной общей особенностью обсуждаемых теорий является предположение о том, что поле перемещений непрерывно по толщине всего слоистого композита. Эти теории различаются только конкретным видом задаваемого поля перемещений. Упомянутое предположение относительно перемещений обеспечивает разрывность усилий на [c.38]

Механические роторы для больших усилий, особенно роторы больших диаметров, следует выполнять так, как показано на фиг. 23. Корпус ротора выполнен в виде полой сборной катушки, состоящей из общей трубы, на которой закрепляются барабаны и блокодержатели. Ротор монтируется на подшипниках на неподвижной оси. Вращение ротора осуществляется от зубчатого венца, закрепленного на одном из барабанов ротора. Такая конструкция ротора исключает передачу крутящих моментов через вал и шпоночные соединения и обеспечивает большую жесткость ротора против изгиба и скручивания. [c.32]

Выпрямительные диоды надежно работают во всем диапазоне возможных для устройств противокоррозионной защиты температур. Диоды, как правило, соединяют с другими элементами схем управления пайкой. Необходимо особенно тщательно следить за тем, чтобы не перегреть диод. Время пайки для большинства диодов не должно превышать 3 сек, место пайки выбирают не ближе 12 мм от корпуса диода. Вывод диода изгибают на расстоянии не менее 3 мм от корпуса. При монтаже диода в схемах не рекомендуется прикладьщать к нему больших усилий. [c.58]

Фирма Шулер (ФРГ) выпускает открытые кривошипные прессы усилием от 400 до 3150 кН, а фирма Вайнгартен (ФРГ) усилием от 630 до 3150 кН. Открытые прессы удобны тем, что у них стол и штамповое пространство открыты с трех сторон, что облегчает обслуживание и работу на этих прессах. Существенный недостаток открытых прессов— несимметричная деформация и изгиб станины под нагрузкой, которые тем больше, чем выше нагрузка, что вызывает перекос ползуна относительно вертикальной оси системы пресс-штамп и/вредно сказывается на стойкости штампов и точности штамповки. Чтобы избежать вредного воздействия перекоса ползуна на процесс штамповки, на открытые прессы, особенно при относительно высоких нагрузках, следует ставить штампы с четырьмя направляющими колонками и плавающим хвостовиком. Отмеченного недостатка лишены закрытые прессы, так как станина у них закрытая. [c.219]

Полиимидная изоляция не теряет способности выдерживать резкие изгибы и после длительного старения при 250—300 °С. В связи с этим она особенно перспективна для изоляции проводов прямоугольного сечения [58], требования к которой чрезвычайно высоки при изготовлении из прямоугольных проводов обмоток крупных электрических машин провод необходимо изгибать на ребро , а при эксплуатации между витками обмотки возникают большие контактные усилия за счет центробежных сил (изоляция не должна продавливаться). Провода с полиимидной изоляцией обладают высокой стойкостью к кратковременному действию очень высоких температур, развивающихся в режиме токов короткого замыкания. Ниже приведены данные о стойкости эмалированных проводов с полиимидной и поливинилацеталевой изоляцией к токовым перегрузкам [c.70]

Система ходовых и грузовых путей при движении тележек с грузами подвергается общему поперечному изгибу, местному изгибу полок под катками тележек и стесненному (изгибному) кручению из-за эксцентричного расположения катков тележек относительно вертикальной оси сечения профиля, проходящей через центр изгиба. Балки путей рассчитывают на изгиб во всех его указанных видах и прогиб, величина которого не должна превышать 1/500 пролета. При большом прогибе могут возникнуть чрезмерные поперечные колебания путей и толкатель выйдет из зацепления с тележкой (особенно опасно при пуске конвейера). При чрезмерном прогибе также повышается усилие, необходимое для перемещения тележки с грузом. Общее максимальное напряжение в фибрах балок складывается из всех этих отдельных составляющих напряжений и для стали СтЗ не должно превышать 1400 кгс/см , а для стали 14Г2 — 1600 кгс м . [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...