Арка параболическая

Для нечетных вариантов принять очертание арки параболическим уравнение оси арки [c.131]

Пример 6. Рассчитать симметричную систему, подверженную действию односторонней равномерно распределенной нагрузки интенсивностью <7 = 6 т/ж (фиг. 45, а). Ригель среднего пролета — арка параболического очертания, постоянного сечения по всей длине. [c.133]

Рассмотрим двухшарнирную арку параболической [c.78]

Построить эпюры М, Q ш N для трехшарнирной арки параболического очертания, нагруженной силой Р=12 Т (рпс. 474), если /=16 м, а=4 м, /=4 м. [c.212]

Ордината центра тяжести сечения вычисляется с помощью уравнения оси арки параболического очертания [c.213]

Построить эпюры М, Q ж N для трехшарнирной арки параболического очертания (рис. 476). [c.214]

Для трехшарнирной арки параболического очертания с уравнением оси у = 1 — х) (рис. 3.72) построить методом наложения эпюру изгибаюш,их моментов. [c.299]

Для параболической арки, несущей вертикальную равномерно распределенную нагрузку, вызывающую в начальном состоянии [c.115]

Для параболической арки, несущей вертикальную равномерно распределенную нагрузку, вызывающ,ую в начальном состоянии лишь нормальные силы (параметрическая нагрузка), потеря устойчивости характеризуется появлением изгиба. Поэтому можно воспользоваться уравнением (3.117), заменив в нем радиальную нагрузку вертикальной нагрузкой д. [c.94]

Та же задача для параболической арки (парабола второй степени) и равномерно (по горизонтальной проекции) [c.185]

Поэтому арку с заданными нагрузками pi и можно дополнительно нагрузить по всему пролету равномерной нагрузкой р = (Р1 + Рз)/2, что не отразится на изгибающих моментах. Задача сведется к расчету арки на антисимметричную нагрузку (pi — Рз)/2. Аналогичные рассуждения применимы и для параболической арки при вертикальной нагрузке, равномерно распределенной 110 горизонтальной проекции. [c.374]

В. Г. Шухов предложил определить места выключения связей, исходя из простого геометрического рассмотрения системы при различных загружениях и в зависимости от местоположения примыканий наклонных тяг к арке. В результате этого рассмотрения из системы исключались лишние связи. Затем для определения растягивающих усилий в тягах можно также на основе геометрических пропорций составить уравнения моментов в количестве, равном числу оставшихся растянутых связей или количеству неизвестных. Получение таким образом во всех тягах растягивающих усилий является подтверждением правильности определения места выключения связей. После определения усилий в тягах можно вычислить момент в произвольном сечении верхнего пояса, составив уравнение моментов относительно этого сечения. Предложенный В. Г. Шуховым геометрический способ определения усилий в арочных конструкциях, по мнению последующих исследователей выгодно отличается простотой и достаточной точностью и может применяться в практических расчетах и в настоящее время. Анализируя очертания верхнего пояса арочных ферм, В. Г. Шухов наряду с прямолинейными элементами рассматривал арки кругового и параболического очертания. Исходя из критерия получения минимальных напряжений в верхнем поясе арочной фермы или в конечном счете из минимальных абсолютных величин изгибающих моментов, были определены и рекомендованы оптимальные места прикрепления наклонных растянутых элементов к арке. При этом была показана эффективность установки наклонных тяг. Так, в случае параболической арки с тремя тягами, расположенными наивыгоднейшим образом, абсолютное значение изгибающего момента почти в три раза меньше, чем в арках, имеющих только одну горизонтальную затяжку. Предварительно аналитически было доказано, что места оптимального прикрепления наклонных тяг для арок с тремя затяжками расположены примерно в третях пролета арки. [c.57]

Распор в бесшарнирной параболической арке, загруженной равномерно распределенной нагрузкой, определяется по формуле [c.127]

Во второй главе рассматривается случай двухшарнирной арки. G помощью общих формул, определяющих деформации в частных случаях круговых и параболических арок, устанавливается зависимость между распором, с одной стороны, и нормальной силой, поперечной силой и совокупностью дополнительных членов, зависящих от кривизны продольной оси арки, с другой. Таким образом, выясняется, что наиболее важные поправки зависят от нормальной силы, в особенности же для очень пологих арок значительной толщины. Полученные численные результаты позволяют до известной степени оценить влияние на величину усилий изменения температуры и укорочения продольной оси арки. [c.424]

СИММЕТРИЧНАЯ ПАРАБОЛИЧЕСКАЯ АРКА [c.445]

Симметричная параболическая арка [c.445]

Пусть АСВ — ось параболической арки (рис. 10, с). Ее уравнение в принятой системе координатных осей [c.446]

Определим теперь распор, вызванный вертикальной сосредоточенной силой Р (рис. 10, а). Для этого воспользуемся формулой (29), знаменатель которой для параболической арки, согласно формулам (d), (е), (f) и (g), имеет значение [c.448]

Так как в случае параболической арки мы имеем [c.450]

Произведя численные подсчеты, получим, что изменения числи теля от введения дополнительных членов являются величинами того же порядка, что и в арках с параболической осью (таблица II). [c.456]

Смещение кривой давления в ключе легко определить по формуле (37). Для очень пологих арок это смещение мало разнится от того, которое мы нашли для параболической арки. [c.458]

Здесь у — ордината оси круговой арки, iji — ордината параболической веревочной кривой. Следовательно, [c.463]

Применим полученные нами формулы к элементарному случаю параболической арки, сечение которой изменяется по закону / os ф=/о- Для случая, изображенного на рис. 16, момент М выражается следующим образом [c.473]

Примем ее для определения перемещения параболической арки, удовлетворяющей условиям / os ф=/о F os ф = Fo- [c.474]

ПАРАБОЛИЧЕСКИЕ АРКИ С ЗАДЕЛАННЫМИ ПЯТАМИ [c.507]

Выбор лишних неизвестных для симметричных параболических арок производится согласно рис. 17. Расстояние с, характеризующее точку О, определяется по формуле (50). На примере круговой арки мы определили, что погрешности, являющиеся результатом подстановки вместо ESp ее приближенной величины EJ, очень малы. Это позволяет нам в дальнейшем заменять величину ESp величиной EJ. [c.507]

Эта задача часто встречается при расчете параболических арок. Распор, возникающий при равномерном нагревании арки на /о. всегда определяется по формулам (54) и (59). Первое приближение даст для и с [c.511]

В случае загружения арки вертикальной равномерно распределенной по всему пролету нагрузкой параболическая продольная ось совпадает с веревочной кривой, и арка может быть рассчитана при помощи общих формул (69). [c.514]

ЛИНИИ ВЛИЯНИЯ для параболической арки 515 [c.515]

Результаты, полученные при применении этой формулы, помещены в таблице XVI, которая содержит ряд численных значений отношения H lHa. Сравнивая их с соответствующими числами таблицы XI, можно прийти к заключению, что отношение Н /Но выражается числами, близкими для круговых и параболических арок в том случае, когда арки достаточно пологи. Чтобы определить положение кривой давления, определим величины б и 6i,представляющие ее смещение в ключе и пятах. На основании формулы (70) мы можем написать [c.515]

Линии влияния для параболической арки [c.515]

ЛИНИИ ВЛИЯНИЯ для ПАРАБОЛИЧЕСКОЙ АРКИ [c.519]

Позже эти арочные конструкции Шухова были применены и развиты другими инженерами и архитекторами. В 1916 г. при строительстве ангара из железобетона французский архитектор Фрезине использовал для опалубки арки параболического очертания, которые были усилены при. омощи гибких тяг (рис. 106). Чтобы избежать выпучивания арки в начале бетонирования из-за большой нагрузки, в нижней части было предусмотрено большее количество затяжек. Согласно монографии Ковельмана посвященной теории арочных ферм, в те годы, когда В. Г. Шухов начал применять арочные конструкции, еще не были найдены элементарные способы расчета стержневых систем подобного типа. Это, на наш взгляд, лишь подчеркивает значимость проведенных Шуховым исследований. Разработанный им метод расчета, как указывалось выше, имел некоторые допущения, в частности принятие шарниров в местах прикрепления наклонных тяг. Однако принятое допущение приводило к получению несколько завышенных значений изгибающих моментов в арке и в конечном счете к небольшому запасу прочности. [c.60]

Стадион (рис. .13) построен в 1958 г. Его размеры по осям эллвпса 69,5X55,8 м. Горизонтальные железобетонные арки одновременно служат конструкцией трибун. По продольной оси стадиона вертикально расположена железобетонная арка параболическо- [c.43]

См. [39]. Найти две низших частоты симметричных колебаний трехшарнирной параболической арки постоянного сечения при/ /=0,5, применив приближенный метод И. М. Рабиновича (рис. 47, а). [c.129]

Железо позволило конструкторам отойти от традиционной формы арки в виде дуги окружности, подсказанной практикой строительства каменных мостов, и применять самые разнообразные очертания. Инженер Г. Эйфель, сыгравший большую роль в развитии металлического мостостроения, в поисках формы, наиболее соответствующей требованиям статики сооружений, на основе многочисленных исследований пришел к выводу, что наиболее рациональным профилем является параболический, и смело применил их в своих мостах в Рио-Кри и Дуро, а также в виадуке Гараби пролетом в 165 м, построенном в 1884 г. [37, с. 210—211]. [c.249]

Б. Хазнадаров сообщил об установке, осуществленной в 1943 г. бисквитной фабрикой Маль-Фосс в Аркей, где работа происходит в туннельной печи, имеющей в длину 6 ж, в ширину 50 сж и в высоту 50 см. Печь оборудована ленточным транспортером. 108 ламп параболического типа потребляют 27 кет и обеспечивают выпечку 40 кг бисквита в час, что соответствует расходу энергии ЬЬО вт-ч1кг. Эта цифра пре-Щ вышает данные, полученные в лабораторных опытах, упомянутых выше. И все же процесс обладает большими преимуществами печь удобна в работе, в частности, при запуске. [c.352]

В задаче 60 (пологая параболическая двухшарнириая арка) мы из (IV) 60 и из (34) имеем [c.81]

Клебш первый занялся исследованием задачи плоского напряженного состояния и дал решение для круглой пластинки (см. с тр. 310). Другой случай, имеющий большое практическое значе-лие, был решен Харлампием Сергеевичем Головиным (1844— 1904) ). Он заинтересовался деформациями и напряжениями круговых арок постоянной толщины. Рассматривая задачу как двумерную, он сумел получить решения для систем, представленных на рис. 170. Он находит, что в условиях чистого изгиба (рис. 170, а) поперечные сечения остаются плоскими, как это обычно и принимается в элементарной теории кривого бруса. Но найденное им распределение напряжений не совпадает с тем, которое дается элементарной теорией, поскольку последняя предполагает, что продольные волокна испытывают лишь напряжение о, простого растяжения или сжатия, между тем как Головин доказывает существование также и напряжений а , действующих в радиальном направлении. При изгибе же, производимом силой Р, приложенной к торцу (рис. 170, б), в Киждом поперечном сечении возникают не только нормальные напряжения, но также и касательные, причем распределение последних не следует параболическому закону, как это предполагается в элементарной теории. Головин вычисляет не только напряжения для такого кривого бруса, но также и его перемещения. Имея формулы перемещений, он получает возможность решить и статически неопределенную задачу арки с защемленными пятами. Проделанные им вычисления для обычных соотношений размеров арок показывают, что точность элементарной теории должна быть признана для практических целей вполне достаточной. Исследования Головина представляют собой первую попытку применения теории упругости в изучении напряжений в арках. [c.419]

Некоторые численные значения множителя т, вычисленные для случая fe=3, приведены в таблице XVII. Эта таблица показывает нам, что величина т мало зависит от положения груза на арке и, напротив, находится в сильной зависимости от пологости и толщины арки. По мере того как эти два фактора уменьшаются, т приближается к единице и приближенная формула (105) дает результаты, все более близкие к точному значению Н. Заметим, что величины, полученные для распора с помощью формулы (106), относящейся к параболическим аркам, мало отличаются от соответствующих величин, полученных с помощью формулы (76), выведенной для круговых арок, когда эти две арки одинаково пологи и имеют одинаковую толщину в ключе. Это позволяет применить иногда формулу [c.516]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...