Сила вида —2 (б)

Решение. Строим эпюры изгибающих моментов от действующих сил (рис. 2.87, б) и единичного момента (рис. 2.87, г). Видим, что эпюра от действующих сил получилась довольно трудной для перемножения. Для упрощения перемножения построим эпюры отдельно от равномерно распределенной нагрузки (рис. 2.87, д) и от сосредоточенного момента (рис. 2.87, е). [c.271]

Хотя приводимый далее пример не представляет большого практического интереса, но все же он поучителен, так как в затруднительном положении оказался не учащийся, а преподаватель. Ему было предложено построить эпюры <3 и Л1 для балки, нагруженной равномерно распределенными по всей ее длине парами сил (рис. 12.2, а). С этой задачей он справился и получил эпюры, изображенные на рис. 12.2, б, в. Тогда ему был задан вопрос Как же так — поперечная сила постоянна, а изгибающий момент во всех сечениях равен нулю ведь это противоречит дифференциальным зависимостям На этот вопрос ответа не последовало, так как было упущено, при каких условиях выведены, а значит, и справедливы дифферен-циальные зависимости. Конечно, можно их вывести с учетом нагружения балки распределенными парами сил (как иногда говорят, моментной нагрузкой), но вид их будет иным. В техникумах, очевидно, такой вывод не нужен, но полезно указать предпосылки обычного вывода. [c.124]

Математическим выражением сформулированного положения являются уравнения перемещений. Так для трижды статически неопределимой рамы по рис. 7-30, а можно выбрать в качестве основной системы раму с отброшенной правой заделкой и, следовательно, принять за лишние неизвестные реактивные силы Л 2 и реактивный момент Хз указанной заделки. Основная система, нагруженная заданными силами и лишними неизвестными, представлена на рис. 7-30, б. Перемещения Д , Дз, Дз в направлениях Хз, Хд равны нулю. Применяя принцип независимости действия сил, можно записать уравнения перемещений в виде [c.160]

Считаем, что шестерня закреплена посредине длины вала. Эпюра крутящих моментов, возникающих в поперечных сечениях вала, а также эпюры поперечных сил и изгибающих моментов показаны на рис. 13.5.2, б, в, г. Из сказанного видно, что сечения вала претерпевают три вида деформации кручение, сдвиг и поперечный изгиб. Если рассматривать участок вала в крупном масштабе, то на его сечении (рис. 13.5.3) можно показать действия напряжений от каждой из перечисленных деформаций. [c.234]

Эти два соотношения вида (б) можно получить с помош ью перестановки символов л , у, г. Таким образом, мы приходим к шести дифференциальным соотношениям между компонентами деформаций, которые должны удовлетворяться в силу формул (2) [c.247]

А, Б. Неполно. В сечении одновременно возникают изгибающий момент и продольная сила — вид деформации сложный. [c.275]

На рис. 31, б показано, что на болт В действуют активные силы Pj и реакции связей и Ас-Выбираем оси координат и составляем уравнения равновесия в виде (2.6) [c.46]

На основании п. 2, б в этом случае имеет место интеграл живых сил если для простоты за единицу массы принять массу движущейся точки, то этот интеграл примет вид [c.84]

В основу методики исследования положен круглый образец с центрально расположенной трещиной и двумя отверстиями, выполненными на расстоянии 0,195 г, где г — радиус образца, от трещины для приложения нагрузки в виде сосредоточенных сил Р [191 (рис. 2, а). Участок образца в направлении развития усталостной трещины с практически не зависящим от длины трещины или изменяемым в заранее известных пределах значением коэс[)фициента интенсивности напряжений используется в процессе исследования для однократного (рис. 2, б) или многократного ступенчатого (рис. 2, в) изменения условий нагружения и испытания. Благодаря возможности получения для каждого режима испытания достаточного количества идентичных по своему значению экспериментальных точек для статистической обработки результатов повышается точность и надежность проводимых исследований. Кроме того, вследствие симметрии нагружения круглого образца обеспечивается устойчивое развитие трещины и не требуется нанесения направляющих канавок, как в двухконсольной балке. [c.289]

Внешний вид характеристики сил трения, показанный на рис. 2, б, как бы позволяет отождествить ее с релейной характеристикой. Но такое отождествление физически не обосновано [44]. Действительно, если считать характеристику сил трения аналогичной релейной характеристике, то можно прийти к выводу, что при неподвижном рабочем узле гидромеханизма, т. е. при v = О, сила трения неопределенна и может принимать любое случайное значение в интервале от - -F p до —Fj.p. [c.8]

В электронагревательных устройствах теплота выделяется непосредственно в самой заготовке в виде теплоты сопротивления при пропускании через нее большой силы тока (рис. 18.2, б) либо при возбуждении в ней вихревых токов в специальных индукционных печах (рис. 18.2, в). [c.401]

Допущение о неизменности нормали означает, в частности, пренебрежение углами сдвига Угг по сравнению с углами поворота нормали. В рассмотренной задаче, как нетрудно видеть, величина б имеет порядок pi /(/i ). Касательные напряжения 2, интегрирование которых по толщине пластины дает поперечную силу Qr, имеют, очевидно, порядок Qr/h. Следовательно, в рассматриваемой задаче т г имеют порядок pR/ 2h) и вызывают углы сдвига Угг порядка pR/ 2hG), где G — модуль сдвига. Поскольку для изотропного материала Е — 2 (I - -+ (х) G, то в случае тонких пластин из изотропного материала условие Vr г < б действительно выполняется, причем тем точнее, чем тоньше пластина. (Гипотеза о неизменности нормали может приводить к заметным погрешностям только для резко анизотропных пластин 13], когда Grz, где Ef и Grz — соответственно модуль упругости в направлении г и модуль сдвига в плоскости rz.) [c.59]

Рассмотрим регистрацию силы тока на примере использования прибора ДСТ-2. Датчик прибора выполнен в виде выносного зонда, защищенного немагнитной оболочкой. Зонд укрепляется на машине так, чтобы магнитные силовые линии пересекали плоскость датчика под прямым углом. Датчик имеет две системы электродов (рис. 4.2, б) токовые и "холловские". Питание прибора осуществляется от батареи или стабилизированного источника. Потенциометр R балансирует схему. Его движок выставляют таким образом, чтобы включение и выключение питания не смещало луч на экране осциллографа. [c.223]

При воздействии на запыленную поверхность внешнего импульса необходимо учитывать направление силы, вызывающей этот импульс. При этом надо иметь в виду, что сила воздействует не на прилипшие частицы, а на ту поверхность, на которой находится слой прилипших частиц. Если внешняя сила направлена к запыленной поверхности (рис. II, 2, а), то поверхность получает необходимое ускорение, которое обусловливает отрыв частиц. При направлении отрывающей силы к той части поверхности (рис. II, 2, б), которая не покрыта слоем прилипших частиц, имеет место прижатие частиц к поверхности. Сила, которая вызывает прижатие частиц, равна [c.54]

Вырезав узел С (рис. 20.2, б) и составив два уравнения равновесия приложенных к нему сил Ри Р , N А и N ), найдем продольные силы Мл и в стержнях. Для плоской системы сил, пересекающихся в, одной точке, как известно из курса теоретической механики, можно составить только два независимых уравнения равновесия — в виде сумм проекций всех сил на две оси, не параллельные друг другу. В качестве таких осей выберем оси х и у уравнения равновесия представятся [c.40]

Решение. Составим уравнение равновесия бруса в виде суммы моментов, действующих на него сил (рис. 42.2, б) относительно точки А [c.75]

Уравнения движения тела весом ( =98,1 кГ имеют вид а =30/2+б/ y=A0t +8t, где х, у в см, I — в сек. Определить величину и направление приложенной к телу силы Р. [c.60]

Уравнения проекций сил, действующих на секторный вырез материала (рис. 3.2, б), имеют вид [c.271]

Величина расчетного момента внутренних сил зависит от принимаемой схемы напряженного состояния деформир уемого материала, а момент можно определить из условия сложного или простого (линейного) напряженного состояния с учетом или без учета упрочнения и упругой зоны в средней части трубы. Для упрощения расчетов применительно к сталям средней и высокой прочности распространена схема аппроксимации диаграммы растяжения в виде ломаной линии, образованной двумя прямыми отрезками (рис. 2, а и б). В обеих диаграммах первый участок соответствует упругому состоянию, его наклон определяется модулем нормальной упругости . Второй участок на рис. 2, а параллелей оси абсцисс и показывает, что материал не упрочняется (идеально упруго-пластичен). Более пологий участок (рис. 2, б) отвечает состоянию линейного упрочнения, и его наклон соответствует модулю упрочнения Ег. Точка пересечения этих прямых характеризуется пределом упругости или пределом текучести которые обычно считают в таких случаях условно совпадающими. В действительности изменение механических свойств после появления пластических деформаций определяется не одной точкой на диаграмме (допустим, точкой пересечения прямых на схеме), а переходной зоной упруго-пластических де рмаций. Эпюра продольных напряжений при изгибе трубы имеет вид, показанный на рис. 2, г и д. [c.8]

Но каждая из функций [г) (А = 1,. . . , п) голоморфна в и исчезает на бесконечности, ибо эти функции имеют вид (б). Следовательно, в силу формулы (2 ) [c.253]

Широкое применение анодно-механический метод имеет для разрезки заготовок, особенно из высокопрочных легированных сплавов рабочим инструментом в виде металлического диска 1 (рис. УИ-2, б) или непрерывно движущейся ленты. Процесс ведется на более высоких электрических режимах (сила тока — порядка пятидесяти и сотен ампер, напряжение 20—24 в). Наряду с вышеописанным процессом анодного растворения и механического воздействия здесь начинают значительную роль играть и электротермические явления. На наиболее выступающих участках микронеровностей обрабатываемой поверхности, где вращающимся инструментом удалена анодная пленка, образуются электропроводные участки металлического контакта. [c.453]

При резании, как ранее указывалось, энергия затрачивается на деформирование древесины и на преодоление касательных сил трения. Скашивание резца приводит к изменению отношения этих двух слагаемых. Представляя на рис. 2.2, б резец, в виде бесконечной заточенной по кромке ленты или в виде конуса, можно получить большую величину скорости V2 при относительно малой скорости VI. В этом случае плоскость Лг и сила трения скольжения резца по древесине мало отклоняются от направления режущей кромки. Расход энергии на преодоление сил трения велик по сравнению с работой, затрачиваемой на деформирование древесины. В результате перегревается и резец, и древесина. Поэтому резание лентой и диском с заточенными кромками не применяют для обработки древесины. Организация подобных процессов возможна при весьма малых величинах коэффициента трения скольжения. Для этой цели целесообразно использовать воздушную смазку. [c.94]

Представив систему пресс-штамп-заготовка в виде одномассной расчетной динамической модели (см. рис. 3.2, б), уравнение движения массы Шп запишем в виде неоднородного уравнения вынужденных колебаний системы, вызываемых заданной возмущающей силой Р [c.117]

При действии силы Р на резец (рис. 2, б) его режущая кромка 3 врезается в металл, а передняя поверхность 2, сжимая лежащий впереди слой металла и преодолевая силы сцепления его частиц, отделяет их от основной массы в виде стружки 1, т. е. по мере перемещения резца происходят сжатие и сдвиг отдельных элементов металла, из которых образуется стружка. При этом срезаемый слой становится короче и толще. Внешний вид стружки [c.13]

Теперь, выбрав масштаб для изображения сил, строим из действующих на ферму сил силовой многоугольник, начиная с сил I, 2 (рис. 100, б). Мы видим, что построение силового многоугольника обрывается изображением направления силы 3, так как модуль 3 силы 3 нам не известен (не известна точка й). Нам известно только, что конец сильг 4 будет в точке а, потому что силовой многоугольник при равновесии должен быть замкнут. [c.140]

В работе /31 / приведены математические выражения для компонент, входящих в формулу (5.6), что дало основание не показывать их в настоящем разделе в силу громоздкости. Однако графическая реализация результатов вычислений в виде зависимости параметра от нагруженности сварного соединения а р, его геометрии и местоположения поры приведена на рис. 5.2. Последние два фактора характеризуются поправочной функцией F, которая находится путем сопоставления упругого решения для тел бесконечных и конечных размеров и для решений в упругой стадии работы при различных положениях поры в швах. В дальнейшем будут приведены расчетые формулы для определения F для единичных дефектов и цепочки пор. При локальном пластическом деформировании металла в окрестности поры параметр уменьшается с увеличением поправочной функции F. В условиях общей текучести (рис. 5.2, б) влияние поправочной функции F на критические напряжения а р незначительно. [c.130]

При выборе типа кинематической пары или кинематического соединения необходимо иметь в виду, что не все возможные подвижности практически реализуемы вследствие действия сил трения. Перенос подвижностей с одного элемента кинематического соединения на другой не всегда обладает свойством коммутативности. На рис. 2 показаны два варианта кинематического соединения четвертого рода, в которых с геометрической точки зрения может быть реализовано четыре подвижности. Однако сферический вкладыш 1 соединения (рис. 2, а) при прогибе вала под действием нагрузки Р может сместиться вдоль оси корпуса 2 только в том случае, если угол поворота опорного сечения станет больше угла трения р. При меньшем угле поворота появляются осевые нагрузки, зависящие от жесткости вала и корпуса подшипника. В подшипнике Селлерса (рис. 2, б) осевая составляющая силы трения при вращающемся вале значительно меньше, чем в варианте опоры, изображенной на рис. 2, а. [c.67]

Так как диаграммы растяжения обычно заданы в виде графиков, то решение приходится вести либо численным подбором, либо, что в данном случае удобнее, графически. Для этого по диаграммам растяжения а = а (е ) и а" а" (е") следует построить кривые a h = f (e ) и a"h" = /(8ц), т. е. изменить масштаб диаграмм растяжения материала внутренней и наружной стенок в соответствии с их толш,инами h и h" и сместить начало отсчета по оси абсцисс соответственно на величины e t и е (рис. 14.2, б). Для простоты диаграмму сжатия считают совпадающей с диаграммой растяжения. Сложив графически эти две кривые, можно построить зависимость суммы (a h - - аЪ") от полного удлинения 8д точка пересечения этой последней зависимости с прямой pr.gR и даст рабочую точку А. Таким образом можно определить напряжения во внутренней и наружной стенках в рабочем режиме Оэ и а э. Следует подчеркнуть, что внутренняя стенка из-за больших температурных удлинений обычно оказывается сжатой. После того как напряжения во внутренней и наружной стенках определены, нетрудно подсчитать силы в связях между оболочками, В современных двигателях связи располагают так часто, что их действие на стенки вполне можно заменить осредненным контактным давлением (положительное давление соответствует растягивающим усилиям в связях). Тогда, рассмотрев равновесие элемента внутренней стенки, можно получить [c.362]

На рнс, II 1.3.5, II 1.3.6 представлены схемы к расчету двухстоечного портала (см. рис. 111.3.2, б) при действии вертикальных усилия N и момента Мд — Портал (рис. III.3.5, аУ рассчитывают отдельно при нагрузке силой N и силами Я/4 (группы I—IV — рис. III.3.5, б), в сумме дающими нагружение моментом Мд (силы Я os р и Я sin р на рис. 111.3.6, а, б— составляющие усилия Н, приложенного к ригелю, см. также рис. II 1.3.4). При расчете по рис. III.3.5, виг принимают основную систему с оголовком, отсеченным от рамы неизвестными являются симметричные силы Xt и моменты Ха. Грузовые коэффициенты канонических уравнений при нагружении силой N вычисляют перемножением эпюр на среднем ригеле, при нагружении силами Я/4 (группа I) — интегрированием эпюр на кольце в его плоскости. При расчете по рис. II 1.3-5, д принимажуг ту же основную систему и находят косо-симметричные неизвестные (Ха, Хз/j) и Х4. При расчете от силы Я/4 (группа 111 — рис. II1.3.6, а) в основной системе оголовок опирается на стойки через цилиндрические шарниры с осями, параллельными оси Ох половины оголовка соединены шарнирами а и , имеющими вертикальные оси определяются неизвестные (Ха, X2/I1) и Х5. При расчете по рис. III.3.6, б (группа IV) в основной системе половины оголовка соединены шарнирами, имеющими вертикальные оси в плоскости xOz, и опираются на стойки через подпятники а и Ь неизвестными являются моменты Хв и Xj. Система канонических уравнений метода сил имеет вид [c.466]

Нахлесточные соединения выполняют с помощью угловых (валиковых) швов. В зависимости от расположения швов относительно линии действия силы Р различают швы лобовые (рис. 14.2, а), фланговые (рис. 14.2, б), косые (рис. 14.2, в), комбинированные (рис. 14.2, г), кольцевые (рис. 14.2, д). Угловые швы выполняют нормальными, вогнутыми и выпуклыми (рис. 14.3, а, б, в). Сварные швы нахлесточных соединений независимо от их вида рассчиты- [c.339]

Б. Неправильно. При соблюдении одного уравеения равновесия система сил не обязательно находится в равновесии. Если это уравнение суммы проекций на некоторую ось, то система может иметь равнодействующую, перпендикулярную к этой оси. Если же это единственное уравнение выбрано в виде уравнения моментов, то система может иметь равнодействующую, линия действия которой проходит через центр моментов. [c.267]

Применяемые при рубке слесарные молотки бывают с круглыми или квадратными бойками (рис. 5, а я б). Молотки с круглыми бойками применяют, когда требуется большая сила и меткость удара, а с квадратными — для более р с. 4, Тиски стуловые легких работ. Молотки изго- а — вид сбоку, б —вид спереди / — ры-ТОВЛЯЮТ ИЗ. инструментальной wiнaя yбкaf Л подайж я бк стали У7, содержащей 0,7% 7 —покрышка винта, — втулка, 5 —план-иг па —пружина, // — лапа, /2 —наклад- [c.13]

Наконец, отметим, что если, как указывалось в начале параграфа, вместо упругой полуплоскости рассматривать полосу очень большой толш,ины, то постоянная С в (2.6) будет конечной величиной. Тогда, подставляя в (2.6) асимптотическое решение при малых с вида (2.14), (2.16) или при больших с вида (2.28), можно найти связь между вдавливаюп ей силой Р и поступательным перемеш,ением штампа б. [c.352]

Общий вид головок с образцами показан на фиг. 8. Испытания ведутся на двух кольцевых образцах, трущихся торцами. Размеры кольцевых образцов следующие внешний диаметр 28 мм, внутрен ний диаметр 20 мм, высота 10—15 мм. Машина обеспечивает враще ние образцов со скоростью 100—5000 об/мин и возможность регули рования скорости вращения в случае изменения числа оборотов Нажимное устройство обеспечивает создание нагрузки на образец Сила трения и коэффициент трения определяются по предварительно оттарированному отклонению маятника. Для изменения теплового поля у машины имеются сменные головки (фиг. 2, б и в), которые или нагреваются током или охлал<даются водой (жидким воздухом) изменение теплового поля меняет коэффициент трения и износ. Преимуществом машины И-47-К-54 является возможность получения на ней широкого диапазона температур (до 1000°). Эта машина позволяет оценивать теплостойкость фрикционных и антифрикционных материалов. Стандартные испытания материалов на фрикционную теплостойкость проводятся при стационарном режиме трения. В случае необходимости проведения испытаний при нестационарном режиме они проводятся на установке, имеющей инерционную приставку. [c.294]

Спарка сопротивлением — вид стыковой сварки, при котором детали 1 п 2, плотно сжатые силой Р, включаются в цеш. трансформатора 3, нагреваются (обычно Ешже температуры плавленяя) током, протекающим перпепдлкулярпо (фиг. 2, а) илп параллельно плоскости пх соединения (способ Игнатьева, фиг. 2, б), и свариваются в пластическом состоянии по всей поперхности касания. [c.274]

Главные балки воспринимают основную нагрузку при работе крана и должны обладать достаточной прочностью и жесткостью в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Главные балки подвергаются изгибу от сил тяжести тележки с грузом и собственной массы. В мостах небольших и средних пролетов главные балки выполняют в виде сплошных одностенных балок из прокатных или сварных двутавров (рис. 8.2, а). Мосты больших пролетов изготовляют из сплошных двухстенных балок коробчатого сечения (рис. 8.2, б). Главные балки мостов с решетчатыми фермами (рис. 8.2, в) изготовляют сваркой из сортового проката. Эти мосты наряду с двумя главными фермами имеют параллельно по две вспомогательные вертикальные фермы, поэтому часто их называют четырехферменными. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...