Токи короткого замыкания

Подобрать силу тока короткого замыкания (/ = = 200 А) для стержня (d = 4 мм). [c.7]

Подобрать силу тока короткого замыкания 230 А (в отчете указать действительную силу сварочного тока по прибору). [c.15]

Техническое задание на проектирование ЭМУ различного назначения содержит разнообразные требования, основными из которых являются количественно определенные ограничения по уровню рабочих показателей объекта и ограничения ресурсов, предоставленных проектировщику для достижения заданного уровня показателей. К первой группе требований, например для ЭМ, относятся максимальные значения потребляемых токов и мощностей, минимальные значения перегрузочной способности и установившегося тока короткого замыкания, максимальные значения напряжения и тока возбуждения, время разгона до установившейся частоты вращения и т.д. Вторая группа содержит ограничения по габаритным размерам, массе, стандартизованным размерам, применяемым материалам, составу комплектующих элементов, срокам проектирования и пр. Требования ТЗ могут быть выражены, как правило, в виде нестрогих односторонних неравенств [c.192]

Автоматическое включение и выключение насоса в зависимости от давления в гидропневматическом баке осуществляется по команде реле давления пусковой электроаппаратурой, обеспечивающей одновременно защиту электродвигателя от технологической перегрузки, токов короткого замыкания и токов, вызываемых потерей фазы. Пополнение и регулирование запасов воздуха в баке установ- [c.206]

Коэффициент полезного действия ФЭП малой площади (до 0,1 см ) составляет 8—12 %, а большой (более 100 см ) равен 4—8 %. При разомкнутой электрической цепи напряжение одной элементарной ячейки (напряжение холостого хода) составляет 0,7—0,8 В. Последовательное соединение элементарных ячеек в интегральных ФЭП позволяет получать напряжение холостого хода до 7—8 В. Максимальная плотность тока (ток короткого замыкания) ФЭП при освещенности 100 мВт/см- составляет 10—18 мА/см . [c.20]

Виды сварки. Сварные соединения образуются за счет местного нагрева до расплавленного или пластического состояния частей деталей (металлических или неметаллических). Разогрев металла производят в струе газового пламени, электрической дугой между электродом и деталью, токами короткого замыкания, трением, электронным лучом, ультразвуком и т. д. В соответствии со способом разогрева различают виды сварки газовая, электродуговая, контактная, трением и т. п. [c.469]

Установка для измерения U р при частоте 50 Гц (рис. 5.30. а) состоит из испытательного трансформатора Т для повышения напряжения. Напряжение на низковольтной обмотке этого трансформатора плавно или ступенями из.меняется с помощью автотрансформатора А Т. Образец / подключен с помощью электродов 2 и, i к высоковольтной обмотке испытательного трансформатора. Защитный резистор fi служит для ограничения тока, протекающего при пробое по высоковольтной обмотке трансформатора Т. Напряже-(гие на образце измеряется вольтметром V. который градуируют по напряжению высоковольтной обмотки. Мощность испытательной установки должна быть достаточной, чтобы установившийся ток короткого замыкания при пробое со стороны высокого напряжения ыл не менее 40 мА при испытаниях твердых и 20 мА жидких диэлектриков. Этот ток контролируют по амперметру мА, проградуированному по току короткого замыкания в высоковольтной обмотке. Напряжение на токоведущих частях высоковольтного трансформатора и резисторе R опасно для жизни. Поэтому трансформатор Т. [c.168]

Чем больше число витков первичной обмотки при данном магнитопроводе, тем меньше ток, соответствующий максимальному к. п. д, трансформатора. Интенсивное охлаждение обмоток проточной водой позволяет эксплуатировать трансформатор при больших токах нагрузки, но при этом нужно учитывать снижение к. п. д. При токе первичной обмотки, равном половине тока короткого замыкания, мощность трансформатора имеет максимум, но, даже если система охлаждения обмоток справляется с отводом потерь в них, к п, д. трансформирования близок к 50%, что [c.50]

Огромное число выключателей используется в быту, на стройках и на промышленных предприятиях. Они работают при номи нальном токе от 15 до 100 А и номинальном напряжении 120—240 В. Контроль за этими приборами осуществляют лаборатории Страхового объединения, которые испытывают выключатели током перегрузки, в 6 раз превышающим номинальный, и током короткого замыкания 5000—10 А в зависимости от вида прибора. Определяется также способность прерывателей проводить номинальный ток, причем нагрузкой служит лампа накаливания с вольфрамовой нитью. Кроме того, выключатель должен работать при температуре на 50°С выше температуры окружающей среды и сохранять диэлектрическую стойкость после короткого замыкания. [c.423]

Конструкция малых выключателей представляет собой термоэлемент, который опрокидывает токосъемник при перегреве током перегрузки магнит, ускоряющий процесс отключения и пару контактов. Контакты не должны свариваться при токах перегрузки. Кроме того, при токе короткого замыкания материал контакта не должен подвергаться эрозии. При прохождении через контакты постоянного тока необходимо создавать условия минимального перегрева контактов. Контакты должны быть дешевыми и легко прикрепляться, несмотря на большие их размеры. По своим служебным свойствам они должны превосходить другие материалы. В приборах с низкими номинальными токами (50 А) и ниже используются контакты, состоящие из 65% вольфрама и 35% серебра или 50% серебра и 50% молибдена (приблизительно с 50 об. % тугоплавкого металла они показаны на рис. 3). В выключателях с большими номиналами материалы контактов содержат больше серебра (до 65 об. %) для лучшего размыкания и улучшения свойств при повышении температуры. [c.423]

Разъединительные (разделительные) устройства, во-первых, предотвращают возникновение недопустимо высоких напряжений прикосновения при неполадках в сети, а во-вторых, обеспечивают эффективность действия катодной защиты. Величина допустимого напряжения прикосновения зависит от времени, за которое удается отключить сеть при возникновении неполадок [2]. В сетях с компенсацией замыкания на землЮ это напряжение обычно составляет 65 В. Детали разъединительных устройств не должны разрушаться ни током короткого замыкания на зем- [c.307]

Мешающее индуктивное влияние на трубопроводы возможно только при тесном сближении на большой длине или параллельном прохождении с высоковольтными воздушными линиями электропередач или с контактными проводами железных дорог с тягой на переменном токе. Для кабелей телефонной связи эта проблема известна примерно с 1920 г., для трубопроводов она приобретает все большее значение в связи с увеличением рабочих токов и токов короткого замыкания в электрических установках и с улучшением качества изоляционного покрытия трубопроводов. Электромагнитные поля переменных токов, текущих в высоковольтных воздушных линиях или в контактных проводах железных дорог, наводят в близрасположенных проводниках электрического тока (независимо от того, находятся ли они на поверхности или под землей) соответствующее напряжение, которое при сквозном электрическом соединении всех труб трубопровода влечет за собой в появление токов вдоль трубопровода и ощутимой разности потенциалов между трубопроводом и окружающим его грунтом. [c.429]

Прежде обычно имело значение только воздействие токов короткого замыкания на землю в высоковольтных воздушных линиях с низкоомным заземлением нейтральной точки, т. е. при появлении дефекта с несимметричной нагрузкой и большими токами через грунт, а также [c.429]

Влияние токов короткого замыкания на землю в сетях с частотой 50 Гц [c.435]

Расчет продольной напряженности поля Ек, наведенного в идеально изолированном проводнике током короткого замыкания на землю /к, может быть выполнен известным способом [ 16, 17]. [c.435]

Измерения напряжений прикосновения на уложенных трубопроводах с образовавшимися впоследствии небольшими токами короткого замыкания на землю (порядка нескольких сот ампер) дают при линейном пересчете на возможные большие токи короткого замыкания, как и при описанном выше расчете, существенно завышенные значения, поскольку зависимость сопротивления изоляционного покрытия или заземления трубопровода от величины напряжения тоже остается неучтенной. [c.436]

Расчеты кратковременного воздействия токов короткого замыкания н длительного воздействия рабочих токов проводятся таким. же способом, как описано в разделе 23.3.2. В обоих случаях часть тока течет через ходовые рельсы и часть — через грунт нужно также учитывать коэффициент снижения влияния, обусловленный ходовыми рельсами. [c.437]

Значения токов короткого замыкания на землю и рабочих токов могут быть запрошены у соответствующего энергоснабжающего предприятия или в Управлении государственных железных дорог. [c.439]

При воздействии токов короткого замыкания на землю следует подставлять 1=1 к, а при воздействии рабочих токов в линии — соответственно 1=1 в- Для воздушных линий с рабочими напряжениями ПО и 220 кВ при оценке влияния их рабочих токов получается несколько меньший допустимый угол пересечения а. [c.440]

При произвольном сближении сначала по рекомендациям [16] следует раздельно рассмотреть влияние, оказываемое токами короткого замыкания на землю на участке шириной [c.441]

Рис. 23.18. Пересечение под острым углом а двойной высоковольтной линии (380 кВ, дунайская схема расположения проводов, 50 Гц, г=0,65, один заземляющий трос Al/St 240/40) и трубопровода диаметром d=500 мм при р=100 Ом-м Л—высоковольтная воздушная линия В — трубопровод сплошные линии — влияние, оказываемое токами короткого замыкания на землю II I штриховые — влияние, оказываемое рабочими токами 1в Цифры у кривых — значения, кОМ М

Динамические свойства источников пи гапия для дуговой сварки в отношении скорости нарастания тока в некоторой мере определяются динамическим коэффициентом, т. е. отно-шениел пикового значения тока короткого замыкания к его установившемуся значению [c.127]

С. G, п — сила пикового тока короткого замыкания /к. з. у— сила устаиовивиюгооя тока короткого аал[1. каиия. [c.128]

Измерение / р производят с помощью испытательных установок (рис. 5-7), содержащих устройство 1 для плавного регулирования напряжения, испытательный трансформатор 2 для. повышения напряжения, камеру 5, в которую помещается испытуемый образец 3 с электродами, и другие элементы. Регулирование найря-жения должно быть плавным, так чтобы изменения (скачки) его не превышали 0,005 номинального напряжения трансформатора. Рекомендуется повышать- напряжение автоматически. Мощность испытательной установки должна быть достаточной для того, чтобы установившийся ток короткого замыкания (действующий на стороне высокого напряжения был не менее 40 мА при испытаниях твердых диэлектриков и не менее 20 мА, при испытаниях жидких диэлектриков. Первичная цепь трансформатора снабжается выключателем 6, автоматически срабатывающим при пробое образца, и сигнальной лампочкой 4. [c.104]

В момент пробоя в образце протекает ток короткого замыкания, вызываюгций значительную перегрузку трансформатора. Для защиты последнего в цепи низкого напряжения предусматривается автоматическое устройство, отключающее питание после пробоя. Время срабатывания такого устройства не должно превышать 0,02 с. [c.106]

Величина представляет собой интегральный поток, необходимый для снижения к. п. д. солнечных элементов на 25%. В некоторых случаях, когда к. п. д. не определяли, в качестве приближения к Фс принимали поток, при котором ток короткого замыкания уменьшался на 25%. Ошибка, вытекающая из этого приближения, невелика по сравнению с большим разбросом величин Ф , определявшихся по снижению к. п. д. К. п. д. солнечных элементов составляет 9—13%. Более низкие к. п. д. наблюдали при использовании бессеточных конструкций солнечных элементов. Большинство рассматриваемых элементов состоит из тонкого слоя р-типа (толщиной 1—2 мкм) на базе и-типа. Подобного рода устройства будем обозначать символом рп. Вертикальные отрезки на рис. 6.13 определяют разброс результатов, связанный не столько с качеством проведенных исследований на отдельном элементе, сколько с усреднением по нескольким элементам. Пунктирная линия показывает предполагаемый характер спада Ф , при высоких энергиях протонов. [c.307]

Блок выпрямления является важным узлом защитной установки в нем применяют селеновые выпрямители или кремниевые диоды. Селеновые выпрямители нечувствительны к превышению тока, короткому замыканию и перенапряжению и могут быть защищены инерционными предохранителями. Они весьма надежны в эксплуатации. Поэтому им следует отдавать предпочтение во всех обычных случаях применения защитных установок. Ввиду низкого запирающего напряжения селена (25—30 В) для получения напряжений па выходе более 20 В необходи- [c.220]

Омическое сопротивление (резистор 7) представляет собой иростое и надежное разъединительное устройство (см. рис. 15.1,6). При низкоомных резисторах (с соиротивлением около 0,01 Ом) даже при больших токах короткого замыкания на землю не возникает недопустимых напряжений прикосновения. Такие устройства применяют иредиочтительно в системах электропередач с непосредственным заземлением. При времени отключения до 0,5 с для токов короткого замыкания на землю примерно до 15 кА нет оснований ожидать появления недопустимых напряжений прикосновения [2]. Величина этого напряжения, равная нроизведению 0,01 Омх15 кА=150 В, не превышает допустимого значения. Резисторы должны быть рассчитаны на соответствующую тепловую и динамическую нагрузку. [c.309]

Более высокоомные резисторы (с сопротивлением около 0,1 Ом) при названных больших токах короткого замыкания на землю не могут обеспечить ограничения напряжения ирикосновения до допустимого значения. Это достигается параллельным подключением пробивного предохранителя 5, который после срабатывания пропускает ток короткого замыкания на землЮ и тем самым разгружает резистор 7. [c.309]

В сетях с компенсацией замыкания на землю ток короткого замыкания на землю или ток катушки или некоторая часть этих токов может течь через резистор в случае неисправности несколько часов. В зависимости от размеров сети ток катушки может достигать 400 А. Токи утечки и аварийные потенциалы для стальных труб с катодной защитой подробно описаны в статье Кольмайера [7]. Максимальное сопротивление разъединительного устройства определяется допустимым напряжением ирикосновения 65 В [1, 2] и током катушки. Если сопротивление резистора 7 равно 0,1 Ом, то для сохранения эффекта катодной защиты при падении напряжения на 0,3—1 В необходим ток 3—10 А. Такой ток гораздо больше требуемого защитного тока для стальной трубы, так что необходимо применять систему с анодными заземлителями с наложением тока от постороннего источника. В этом случае при не слишком большом потребляемом защитном токе целесообразно подсоединять преобразователь станции катодной защиты к заземлению . [c.309]

Через омическое сопротивление 10 протекает ток силой не более 0,2 мА. Омически-емкостной контур 10, 11 и включенный перед ним дроссель 6 предназначаются для защиты диодов при пиковых напряжениях и больших токах короткого замыкания. При этом размеры дроссельной катушки выбирают с таким расчетом, что в случае неисправности падение напряжения на дросселе и группе диодов (8, 9, 10, 11) вызывает срабатывание пробивного предохранителя 5. [c.310]

При коротком замыкании на землю в высоковольтной передаче ток короткого замыкания 1к течет от источника питания (электростанции) через пр9ээ,Ш дефектом к месту короткого замыкания и некоторая его часть возв р(ется через грунт и заземлительный трос обратно. Ток в грунте обусловливает электромагнитную связь со второй токовой цепью, образованной трубопроводом и грунтом. [c.435]

Все последующие расчеты могут быть выполнены по формулам, приведенным в разделе 23.3.1. При этом следует учитывать, что высокое напряжение прикосновения может возникнуть только в течение короткого времени (нескольких десятых долей секунды), пока не произойдет аварийное ускоренное отключение высоковольтной воздушной линии. Кроме того, расчеты дают существенно завыш ге -значения, поскольку в них не учитывается зависимость соиротИ Л Йя заземления трубопровода от величины напряжения. В случае трубопроводов с битумной изоляцией можно исходить из того, что получается естественное ограничение напряясения и более высокие напряжения прикосновения, чем 1200 (и,яи в крайнем случае 1500) В невозможны даже и при неблагоприятных условиях (большая длина участка параллельного прохождения высоковольтной линии и трубопровода при малом расстоянии между ними и большие токи короткого замыкания на землю). Естественное ограничение напряжения может ожидаться и на трубопроводах с полимерной изоляцией. Однако здесь возможные напряжения прикосновения выше и при большом удельном электросопротивлении изоляции могут достигать нескольких киловольт. [c.436]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...