Диффузия струй

Рис. 124, Пояснительная схема диффузии струй

Дальнейшее обсуждение применимости анализа в первую очередь будет относиться к диффузии струй, что объясняется обширностью экспериментальных данных, имеющихся для этого случая. Однако благодаря большому сходству во всех явления < [c.361]

На предыдущих страницах рассматривалось только изменение скорости диффузии струи. Если жидкость, вытекающая из отверстия, не идентична окружающей среде, то характерные свойства ее (температура, проводимость, концентрация взвешенных частиц и т. д.) также будут диффундировать. В дальнейшем изложении будет рассмотрен только случай диффузии тепла. [c.368]

Рассмотрим вновь случай разреженной взвеси с размерами частиц больше 1 льк, когда распределение скорости в жидкости слабо зависит от присутствия частиц, а броуновская диффузия частиц незначительна. Ясно, что 1) рассеивание частиц в струе обусловлено движением жидкости 2) так как множество частиц замедляется, их концентрация увеличивается и в конечном счете они осаждаются 3) суммарное количество движения системы сохраняется, как и в случае струи однофазной н идкости, но количество движения частиц при этом диссипирует. Используя метод, предложенный в предыдущих разделах, запишем уравнение неразрывности и движения для дискретной фазы в виде [c.374]

Для субмикронных частиц броуновское движение может быть значите.льным, при этом профиль концентрации будет видоизменяться за счет броуновской диффузии. В том случае, когда частицы присутствуют только в струе, уравнение диффузии принимает вид [c.378]

При ламинарном движении перемешивание протекает медленно и осуществляется молекулярной диффузией, а длина факела будет большой. Наибольшая длина факела бывает при подаче газа и воздуха раздельными, отделенными друг от друга струями при ламинарном характере их движения. [c.233]

Для получения остаточного давления в рабочей камере установок для тепловой микроскопии 10 —10 мм рт. ст. и ниже, как правило, применяют пароструйные диффузионные насосы. Принцип работы пароструйных насосов основан на использовании откачивающего действия струи пара, находящейся в насосе жидкости. Молекулы газа, попадающие в струю пара со стороны откачивающего патрубка, в результате диффузии увлекаются струей пара и перемещаются в сторону выбрасывающего патрубка, соединенного с форвакуумным насосом. В качестве рабочей жидкости, заливаемой внутрь корпуса пароструйного насоса и нагреваемой до температуры кипения, применяют специальные вакуумные масла, обладающие низким давлением паров (порядка 10 мм рт. ст.), сложные эфиры или ртуть. [c.44]

Термическая деаэрация сочетает процессы подогрева воды до температуры насыщения и удаления диоксида углерода и кислорода из воды в паровую среду. Дегазация происходит за счет двух факторов образования и удаления пузырьков газа и его диффузии через поверхность контакта фаз. С пузырьками удаляется до 90—95 % растворенного в воде газа. Примерно 40—70 % газа, поступающего из колонки, выделяется при отстое в баке-аккумуляторе. Способствующее диффузии увеличение поверхности контакта фаз осуществляется дроблением на струи, капли, пленки или барботажем паром. При барботаже эта поверхность достигает 1500 м м (при дроблении на пленки 500 м м ), что значительно интенсифицирует процесс тепломассообмена. [c.111]

Помимо физико-химических явлений (растворения, диффузии и пр.) причиной разрушения конструкционных материалов может быть чисто механическое воздействие струи металла, приводящее к появлению на поверхности твердого металла характерных каверн. Такого рода разрушающее действие жидкого металла принято называть эрозионным воздействием. [c.302]

Динамические измерения давления пара при помощи переноса в струе газа. Поток инертного газа медленно пропускается через печь над лодочками с исследуемым сплавом, причем полное давление измеряется манометром. Пренебрегая диффузией вдоль потока инертного газа или навстречу ему, можно считать, что парциальные давления газа-носителя и металлических паров в печи соответственно пропорциональны числу молей газа и испарившегося металла. Последняя величина может быть определена по потере веса металла в печи или путем взвешивания сконденсировавшегося металла в холодном конце печи. [c.107]

Примером диффузионного газогорелочного устройства, в котором смесеобразование происходит в момент горения за счет естественного процесса диффузии кислорода к горящим струям, может служить горизонтально-щелевая подовая горелка. В простейшем виде такая горелка представляет собой газоподводящую трубу с двумя рядами отверстий, расположенную над колосниковой решеткой в прямой щели из шамотного кирпича (рис. 22, а). Воздух для горения поступает через зазоры колосниковой решетки за счет повышенного разрежения в топке, поддерживаемого в пределах 3—4 мм вод. ст. [c.39]

Однако все рассмотренные выше положения принципиальна применимы и к случаю горения в процессе смешения. Действительно, для струи газа, вытекающей ламинарно, на всем протя жении до турбулентной зоны имеется определенный фронт пламени, возникающий там, где встречная диффузия горючего и воздуха образовала стехиометрическую смесь. Тепло от фронта пламени распространяется здесь и в сторону горючей смеси и в. сторону окружающего воздуха. Продукты горения из зоны реакции диффундируют и в свежий газ, и в воздух, отравляя последний. [c.111]

Опыты проводились при равенстве скоростей основного потока и струи, истекающей из источника диффузии, "Чтобы исключить влияние на тепломассоперенос условий эксперимента. При этом скорости изменялись в диапазоне ыи = = [c.113]

Анализ уравнения диффузии капель жидкости в газе методом теории подобия в предположении, что коэффициент переноса k является функцией начальных условий (процесса распада струи на капли), приводит к зависимости [c.36]

Для повышения нелинейных свойств порошка черного карбида кремния, из которого изготовляются нелинейные шунты, применялось легирование поверхностного слоя азотом при температуре 1200- -1300°С в течение 3—6 часов. Для равномерной диффузии азота во все зерна порошка карбида кремния использовался метод кипящего слоя . При этом методе струя газа продувается через обрабатываемый порошок, находящийся в конусообразном сосуде. [c.52]

Интенсивность реакции углерода кокса с кислородом воздуха ва поверхности коксовых частиц также велика. Однако, подвод свежего кислорода к поверхности частицы и отвод от нее продуктов сгорания происходит в основном за счет диффузии, а так как диффузия кислорода. в среде инертных газов происходит сравнительно медленно, то это задерживает горение кокса. Увеличение скорости подвода воздуха к горящему коксу интенсифицирует процесс горения последнего, так как при этом струя воздуха срывает с кокса пленку инертных газов. Таким образом, скорость горения кокса лимитируется возможностями подвода кислорода к поверхности коксовых частиц. [c.45]

В современной лаборатории моделирования, занимающейся нестационарными процессами тепло- и массопереноса, необходимо иметь счетно-рещающее устройство. Сейчас применяются гидравлические интеграторы, просто и наглядно решающие задачи из этой области. В частности, они используются для численного интегрирования дифференциальных уравнений теплопроводности и диффузии при любых граничных условиях в одно-, двух- и трехмерном пространстве [Л. 7-5, 7-6, 7-7 ]. С их помощью решаются частные задачи расчета процессов диффузионного горения пласта угля [Л. 7-8] и диффузионного горения газового факела ]Л. 7-9]. Они используются для решения задач о распространении свободных турбулентных струй, некоторых задач пограничного слоя ]Л. 7-8] и др. [c.256]

Крекинг углеводородов происходит в горящей струе лишь в тех случаях, когда она имеет достаточно большое поперечное сечение, так как только при этом условии диффузия воздуха с поверхности факела в центральную (сердцевинную) часть струи получается достаточно медленной. [c.97]

С учетом направленной диффузии турбулентности [235] позволило прогнозировать появление в приосевой области вихревого потока вихревых течений с висячими областями отрыва [64], т. е. нев-ращающихся струй [2] и областей, вращение в которых осуществляется в противоположную сторону по отношению к вращению основного потока (рис. 7.33). [c.358]

Турбулентная струя. Турбулентные струи были исследованы Толмином [8161, расширившим теорию пути перемешивания Прандтля [6861, и Хоуартом [3541, использовавшим вихревую теорию турбулентного смешения. Льюис и др. [4821 провели экспериментальное исследование струи воздуха, содержащей твердые частицы диаметром от 0,295 до 0,15 мм. Они рассматривали задачу в рамках турбулентной диффузии и применили метод Толмина, показав, что наилучшее согласие получается при С = = (длина смешения/г) яй 0,0086 и = г1гС 1 . Сравнение отношения массовых расходов (ррП7р)г/(ррЦ р)г=о с экспериментальными результатами показано на фиг. 8.16. Авторы работы [4821 показали, что [c.379]

Входной участок, на котором происходит существенное развитие проф)Илей скоростей, концентраций и радиуса струи, оказывает влияние на массообмен в струе 4]. В связи с этим н данном параграфе с помощью метода, изложенного 15], проведено исследование гидродинамики и массообмена осесимметричной струи жидкости с учетом входного участка на основании решения уравнений Навье-Стокса и конвек-тинной диффузии. [c.51]

Как уже указывалось выше, формула (2.2.28) получена для единичной газовой струи, контактирующей с жидкостью. Данный элементарный акт имеет ме сто при работе контактного устройства в виде ситчатой или провальной тарелки при таких расстояниях между отверстиями, когда взаимным влиянием отверстий можно пренебречь. В этом случае уравнения Навье-Стокса и конвективной диффузии, записанные в виде (2.2.1)-(2.2.3) для одинхэчной струи, будут также практически справедливы и для группы отверстий. Таким образом, чтобы формулу (2.2.28) применить к массовому барботажу, которое имеет место при работе в массообменных аппаратах с сит хатыми тарелками, необходимо изучить характер изменения массопередачи при переходе от единичного акта контактирования к массовому барботажу. [c.63]

Приведем применение этого метода к расчету массопереноса в ламинарной струе многокомпонентной химически активной жидкости, состоящей из п компонентов [4]. Процесс протекает в стационарном режиме, струя осесимметричная и гидродинамически стабилизирована. При достаточно высокой начальной скорости падения струи силы тяжести не изменяют существенно профиль скорости, и его можно принять постоянным и = onst (2]. Описывая химические реакции при помощи мономо-лекулярного механизма, получим матричное уравнение конвективной диффузии в виде [c.85]

Однако и в этом случае зависимости (60) и (61) удается обосновать. Их можно получить теоретическим путем, если учесть нарушение локальных автомодельных связей между коэффициентами турбулентной вязкости, а также диффузии, и осредненными параметрами потока. Дело в том, что при наличии спут-ного потока (и Ф 0) согласно автомодельной теории коэффициенты вязкости и диффузии по длине струи должны уменьшаться, а в действительности, как показывают опыты, значения этих коэффициентов на очень протяженном участке струи (до х (200—400) 6о) не изменяются. Данный факт объясняется тем, что возмуш ения сносятся по потоку, т. е. влиянием его предыстории. [c.393]

Описанный выше метод расчета струи, основанный на применении формулы (18) для dbldx = f m), опирается на локальную связь степени турбулентности с избыточной скоростью на оси струи (<[ > Um — w ). Коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в свою очередь пропорционален произведению избыточной скорости на ширину струи v l (Um — и ) Ь. Поэтому в тех задачах, где принято допуш ение о постоянстве величины Vt, зависимость (18) не должна применяться. [c.393]

В слабонеизотермических струях поля температур, как и поля скоростей, подобны и описываются зависимостями, аналогичными приведенным выше в табл. 4. Условием, определяющим неизотермичность струи, служит критерий Архимеда Аг (см. гл. IX), характеризующий соотношение между силами инерции и выталкивающими силами, которые проявляются вследствие разности плотности самой струи и окружающей среды. Исследованиями установлено, что при Аг < 0,001 влияние архимедовых сил совсем мало и кинематика такой струи практически не отличается от изотермической. Поэтому такая струя и называется слабонеизотермической. Подобие поля температур, как и распределение концентрации примесей, тут обусловлено аналогией выражений для коэффициентов турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии (188), (190), (191). [c.266]

Если по поверхности раздела bed установить криволинейную твердую стенку русла, то получим безотрывную транзитную струю потеря напора при этом значительно уменьшит-с я. Такое снижение потерь напора объясняется тем, что касательные напряжения, возникающие вдоль установленной стенки, значительно меньше турбулентных касательных напряжений, действующих вдоль поверхности раздела. Поясненный выше отрыв транзитной струи может быть назван (несколько условно) инерционным отрывом транзитной струи от стенки русла . noivffliMO такого отрыва струи, можно различать еще отрыв транзитной струи (а в соответствующих случаях и отрыв пограничного слоя), обусловленный диффузией механической энергии поперек потока . Примером отрыва струи, вызванного поперечной диффузией механической энергии, может являться поток в сильно расширяющемся насадке (см. рис. 4-30), а также случай так называемого гидравлического [c.182]

Для эжекторов с разными веществами, предназначенных, как правило, для создания и поддержания вакуума, наиболее существенным является предельно достижимое разрежение. Если в рассмотренной выше схеме эжектора с одним веществом давление во всасывающем паттрубке I (рис. 10-22) могло быть либо выше, либо в крайнем случае равно давлению в камере смешения, определяемому давлением струи, выходящей из сопла, то в эжекторах с разными веществами данление в откачиваемом пространстве может быть ниже давления в камере смешения. В этом случае подсос газа вызывается диффузией молекул из пространства, где концентрация молекул данного газа велика, в пространство струи, где концентрация этих молекул незначительна из-за их непрерывного уноса струей. Встречная диффузия паров рабочего вещества вследствие направленного движения струи мала кроме того, диффузия ограничивается специальными приспособлениями. Так, часть рабочего вещества, которая проникает в трубопровод, ведущий к откачиваемому пространству, на своем лути конденсируется в специальных охлаждаемых ловушках. [c.376]

Теплообмен, как мы видели, характеризуется выравниванием тем-перэтуры массообмен же проявляется в выравнивании концентраций вещества. Если имеется смесь разной концентрации, то каждая составляющая смеси переносится из одного места в другое посредством молекулярной диффузии и путем вихревой (конвективной) диффузии, т. е. в первом случае микроскопическим, а во втором макроскопическим путем. Примерами могут служить такие процессы, как смешение газовых струй различных концентраций, испарение, абсорбция газов, сушка и другие процессы, протекающие без химических реакций. Именно такие процессы и рассматриваются ниже. Существуют и процессы более сложные — происходящие при одновременном протекании химических реакций. [c.177]

Характер полей СО2, горючих, температур и потоков падающего излучения показывает, что воспламенение пылевоздушной струи начинается с периферии и путем турбулентной диффузии и рециркуляции топочных газов распространяется в глубь струи, образуя по оси факела конус невоспламенившейся пыли. Величина конуса воспламенения, равная расстоянию от устья горелки до сечения, в котором начинается горение пыли на оси [c.162]

Весьма важно подобрать необходимую скорость струи переносящего газа, поскольку при больших скоростях течения парциальное давление паров металла в печи может оказаться значительно более низким, чем равновесное. Во-первых, диффузия от поверхности сплава через газовый поток идет с конечной скоростью. Во-вторых, может иметь место явление истощения (изменение концентрации) на поверхности сплава. Последний источник погрешности должен особенно учитываться для сплавов в твердом состоянии. Для приблизительного достижения условий равновесия поверхность сплава увеличивают путем помещения в печь ряда лодочек со сплавом. При необходимости результаты, полученные при разных скоростях газа, экстраполируются до предельного случая квазистатического измерения при нулевой скорости. Однако, как указали Бурмейстер и Еллинек [39], эта операция может вне- [c.107]

Встречная диффузия продуктов горения замедляет проникновение воздуха к центральным частям струи и тем самым уменьшает скорость распространения пламени. Если струя горючего газа движется турбулентно, то чем крупнее масштаб турбу лентности, тем быстрее пульсирующие объемы воздуха проникнут к центральным частям струи, создадут очаги горения, каждый из которых будет иметь собственный фронт пламени. Горение в очагах может носить характер горения смеси, если перемешивание предваряет воспламенение или если оно происходит так, что горючий газ и воздух, поступая навстречу друг другу, образуют фронт пламени. Продукты горения в этом объеме, заполненном очагами горения, диффундируют внутри факела и в конце концов выносятся за его пределы. Если к горючему газу примешать часть воздуха (долю его количества, необходимого для горения), то вблизи сопла образуется фронт пламени, аналогичный фронту пламени при горении смеси, и далее горение носит очаговый характер. Из изложенного следует, что случай горения свободной турбулентной струи газа в воздухе приводит к более сложной структуре факела, чем при горении смеси. [c.111]

При вытекании газа из насадкн в неподвижный воздух образуется струя, характер которой зависит от того, вытекает ли из насадки ламинарный или турбулентный поток. Если поток ламинарный, то струя из насадки движется, сначала практически не расширяясь, и ее массообмен с окружающим воздухом происходит только путем молекулярной диффузии, т. е. очень медленно Лишь на некотором расстоянии Н от сопла появляются гребни и завихрения, указывающие на наступление турбулентного состояния, которое постепенно охватывает все сечение факела. По мере увеличения скорости вытекания газа расстояние Н уменьшается (рис. 55 и 56) и становится близким к нулю в области критических значений числа Рейнольдса (для вытекающего потока). Размытые края струи до начала турбулентного состояния (см. рис. 55) указывают на наличие процесса молекулярной диффузии между газом и окружающей воздушной оболочкой, увлекаемой движущимся газом [63]. Взаимодействие этих потоков, по-видимому, и приводит в конце концов к турбулизацин струи газа. В горящем факеле расстояние Я до начала турбулентного состояния несколько больше (сказывается влияние температуры), чем в холодной струе, при одинаковой в обоих случаях скоростях газа, причем горение здесь происходит по периферии газовой струи, т. е. там, где в результате молекулярной диффузии образуется стехиометрическая смесь следует отметить, что в этой части факел имеет форму ровного пучка. [c.112]

Гер срединный радиус струи ГJJ — радиус размещения источци-ка диффузии [c.6]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

В теории Тейлора переноса завихренности, формально от-вечаюш.ей равенству <з = 0,5, было получено качественное согласие с опытом расчетные профили температуры по этой схеме оказались более заполненными", однако степень совпадения расчета с опытом все еще оставалась неудовлетворительной. В частности, следует напомнить, что при эксперименте в свободных турбулентных течениях всегда наблюдается большая толщ.ина эффективного теплового слоя, чем динамического, и более быстрое падение температуры по оси струи, чем скорости. Иными словами, турбулентная диффузия тепла (вещества) протекает быстрее, чем количества движения. [c.82]

Вторичный окислитель (кислород) оказывал влияние на выгорание горючих компонентов только в непосредственной близости от места его ввода. Таким образом, диффузионное реагирование в сверхзвуковом потоке вследствие высокой упругости и большой скорости струй было затруднено, и догорание горючих газов по длине потока и во времени затя гивалось. По-видимому, в условиях высокоскоростного потока физические свойства отдельных, еш,е не перемешанных струй, составляющих поток, оказывают большее влияние на их стабильность, чем турбулентное перемешивание. Вероятность встречи реагирующих компонентов и коэффициент турбулентной диффузии в описываемых условиях были незначительны. [c.92]

Теория Рейхарда. Эта теория была разработана для турбулентных свободных струй. Суть ее сводится к следующему. Отметив, что распределение полной продольной скорости в поперечных сечениях зоны смешения струи следует кривой Гаусса, Рейхард предположил, что процесс турбулентного переноса является статистическим и в точности аналогичен процессу молекулярного переноса. Следовательно, дифференциальное уравнение, описывающее изменение oj должно быть идентично уравнению молекулярной диффузии. Зтачит, надо преобразовать уравнение движения так, чтобы получить уравнение диффузии. Так, при условии пренебрежения членами, содержащими давление, и членами, содержащими вязкость, проекцию уравнения движения на направление движения струи напишем в виде уравнения [c.63]

Масс-диффузия (диффузия в потоке пара). Различие скоростей диффузии 2-х изотопов в потоке 3-го (разделительного) газа приводит к частичному разделению изотопной смеси эффект И. р. при диффузии в струю пара был открыт Г. Герцем (II. Hertz) в 1922. Коаф, обогащеиия [c.122]

В настоящей работе приводятся решения некоторых задач о гетерогенном каталитическом горении на поверхности тела (пластина, конус), омываемого безграничным или струйным ламинарным потоком газа малой или большой скорости. Для случая безграничной пластины обсуждается также решение для турбулентного пограничного слоя. Для движения газа с большой скоростью дается анализ картины перераспределения полной энергии для самого общего случая взаимонало-жения трех кинетических процессов — теплопроводности, внутреннего трения и диффузии. Даны постановка и решение новых задач о горении турбулентных струй неперемешанных газов (задачи о крае струи и о спутных потоках). При этом рассмотрение ведется для случая конечной скорости реакции. [c.158]

Современные пароструйные вакуумные насосы работают на принципе диффузии откачиваемого газа в сверхзвуковую шаровую струю, истекающую в вакуумное пространство насоса из сопла Лаваля. Существуют различные типы вакуумных насосов, отличающиеся главным образом рабочей жидкостью, мощностью подогрева, конструкциями со-лел и числом ступеней. Однако для большинства типов высоковакуумных насосов характерно использование в. качестве рабочей жидкости высокомолекулярных масел с молеиулярным весом (х = 200- 50)0, низким показателем адиабаты x=il,16 11,06 и упругостью пара в испарителе порядка нескольких мм рт. ст. При этом для создания сверхзвуковой струи пара используются зонтичные и осесимметричные сопла с сильным расширением, позволяющие получить струю с большими числами M = 3-4-i5 и низким давлением P=il00- 10 мк рт. ст. на срезе сопла. В некоторых случаях для ловышения Плотности паровой струи в вакуумном пространстве насоса применяются системы осесимметричных сопел, расположенные по окружности па ропровада и создающие результирующую струю более высокой плотности, за счет процесса взаимодействия единичных струй. [c.445]

Смешение газа и воздуха в зависимости от характера их движения (ламинарного или турбулентного) происходит либо путем одной только молекулярной диффузии (за счет теплового движения молекул), либо путем турбулентной диффузии. В последнем случае турбулентный массообмен, происходящий между газовым потоком и воздухом (будь то неподвижная воздушная среда или спутный воздушный поток), интенсифицирует процесс смешения, так как перенос реагирующих масс происходит путем взаимопроникновения довольно больших газовых объемов (молей), отличающихся друг от друга величиной и скоростью, а также направлением движения. Однако высокие скорости химического реагирования, соответствующие огромным числам взаимных столкновений молекул, реализуются лишь в том случае, когда молекулы топлива и кислорода подведены друг к другу (при определенном температурном уровне) на расстояние I менее (5 6) А,, где X — длина свободного пробега молекул, т. е. 10 см. Следовательно, за счет одной только турбулентной диф- фузни нельзя обеспечить молекулярный контакт основной массы горючего газа и кислорода. Как бы ни была велика скорость движения потока и как бы умело ни использо- вались турбулизирующие средства (закручивание потоков, дробление струй и т. п.), масштаб турбулентности в поточных камерах заведомо превосходит указанную выше величину порядка (5 6) 10 см. Следовательно, для оценки времени полного смешения газовых масс необходимо учитывать как время уничтожения дрейфующих клочкообразных масс турбулентного потока, так и время уничтожения молекулярной неоднородности [Л. 64]. Длитель- [c.71]

Под действием сил трения наружные слои струи подтормаживаются, а прилегающие к струе слои неподвижного воздуха вовлекаются в движение. Таким образом происходит молекулярная диффузия воздуха в газовую струю и газовых молекул — в воздушную среду. По мере удаления от выходного сечения сопла скорости по сеченик> струи падают, а количество подмешивающегося к струе воздуха постепенно возрастает. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...