Скорость в выходном сечении сопла

Рис. 9.20. Параметры эжекторов со сверхзвуковым соплом в зависимости от приведенной скорости в выходном сечении сопла По = = 10, А = 1,4

Итак, при достижении в устье суживающегося сопла критического давления расход становится максимальным, а скорость — критической добиться увеличения скорости в выходном сечении сопла понижением давления в среде за соплом нельзя. Это достигается лишь при изменении конструкции сопла, а именно присоединением к соплу расширяющейся части. В этом случае [c.134]

Из уравнения (3.51) следует, что при заданных начальных параметрах рабочего тела скорость в выходном сечении сопла зависит от конечного давления р- через отношение давлений Pj и будет тем больше, чем меньше (рис. 3.3). Зависимость расхода от Pi, построенная при = [c.93]

На рис. 2 и 3 приведены вычисленные таким образом скорости частиц для двух значений начальной тангенциальной скорости (в выходном сечении сопла, подводящего воздух) v i= = 60 м/сек и i ri=120 м/сек. Если положить движение газов в циклоне подчиняющимся закону сохранения количества движения, т. е. [c.169]

В простейшем случае суживающиеся сопла [ выполняют коническими. При этом распределение скоростей в выходном сечении сопла и в сечениях струи за соплом оказывается неравномерным. Неравномерность поля скоростей зависит от угла конусности сопла. Плавно суживающаяся форма сопла приближает распределение скоростей к равномерному. [c.155]

Скачок уплотнения плоский косой 50 Скоростной напор относительный 27 Скорость в выходном сеченни сопла 88 [c.894]

Теоретическая скорость в выходном сечении сопла [c.71]

В дальнейшем выбор углов Р и а (рис. 7.1, а) основан на использовании следующих данных. Определение угла р/2 связано с заданием границы начального участка струи. Граница начального участка определяется тем, что до значения /г = /гн скорость на оси струи Vo равна скорости в выходном сечении сопла Оо, а при /г>/1н скорость Уос изменяется, уменьшаясь с увеличением Н. Скорости течения в выходном сечении сопла условно принимаем одинаковыми для всего сечения. Влияние неравномерности распределения скоростей в выходном сечении сопла и степени турбулентности потока на характеристики струи учитывается вводимым далее коэффициентом структуры струи а. На рис. 7.2, а приведены обобщенные характеристики изменения Уос/уо= = ф(2а/г/с о) для струи круглого сечения [3]. Здесь о — диаметр сопла. Характеристика построена на основании обработки опытных данных, полученных рядом экспериментаторов точки характеристики, обозначенные цифрами /, 2, 3, 4, 5, отражают соответственно данные работ [66, 118, 113, 43, 40]. Для точек характеристики, отвечающих различным первичным опытным данным, указываются следующие значения коэффициента а в двух случаях а = 0,066, в одном —а = 0,07 и в двух случаях а=0,076. Этим коэффициентам а отвечают соответственно следующие отношения максимальной и средней по сечению скоростей в выходном сечении сопла Уо,тах/Уо=1 1.1 и 1,25. В сред- [c.60]

Скорость в выходном сечении сопла равна (см. 53) [c.95]

Контур центрального сопла эжектора был выбран таким, чтобы обеспечивалось плавное повышение скорости при подходе потока к выходному отверстию. Для получения равномерного поля скоростей в выходном сечении сопла взята большая степень поджатия, т. е. большая величина отношения площади сопла в сечении ВВ (фиг. 7 к площади выходного отверстия [c.18]

При истечении 3 конического сопла или из отверстия струя газа продолжает сужаться за пределами сопла так, что фактическая площадь узкого сечения струи 5 меньше площади выходного сечения сопла. При этом скорость в выходном сечении сопла распределена неравномерно линии тока у стенок сопла имеют максимальную кривизну и скорости здесь имеют большую величину, чем в области оси. [c.307]

Подобно тому, как это было сделано для внешнего акустического поля (см. рис. 3.1), прямыми измерениями установлено, что колебания в струе на частоте ДТ имеют азимутальную компоненту с тем же шагом винта . Колебания в струе представлены осевой компонентой безразмерной флуктуации массовой скорости на частоте ДТ т = б ру)/ рь)а, где (ру)а — массовая скорость в выходном сечении сопла. Установлено, что в струе существуют две нижеозначенные области, различающиеся пространственно-временной структурой поля колебаний (рис. 3.7). 1. Область неизобарического течения, где существует ярко выраженная бочкообразная структура течения (рис. 3.7, а, х = 9,0). При г > О распределение т (г) характеризуется наличием двух максимумов (внутренний и внешний), между которыми при г = г рас- [c.62]

В канале наружного (вентиляторного) контура может иметь место достаточно неравномерное поле течения, что иллюстрируют результаты измерения профиля полного давления в этом канале, полученные в работе [128], рис. 3.111. Неравномерность относительного полного давления поперек наружного контура сопла достаточно слабо изменяется от сечения к сечению по мере приближения к выходу сопла. В приведенном на рис. 3.111 примере отличие давления у верхней и нижней стенок канала составляет 30-40%. Неравномерность профиля скорости в выходном сечении сопла наружного контура при этом может достигать 10% по ширине сечения (рис. 3.112). [c.183]

Вследствие влияния кривизны канала звуковая линия в сопле сильно искривляется, отходя от кромки обечайки к внутренней стенке вентиляторного канала вглубь сопла, рис. 3.1146 [ПО]. Примерная картина распределения чисел М в районе выходного сечения сопла вентиляторного контура показывает, какова неравномерность скорости в выходном сечении сопла. [c.184]

Рис. 3.112. Профиль скорости в выходном сечении сопла вентиляторного канала двигателя [128]

Безразмерная скорость в выходном сечении сопла первого контура при расчетном истечении определится из условия [c.198]

Безразмерная скорость в выходном сечении сопла определяется по значению функции я(Яа), определяемому из формулы (5.52). [c.199]

Формула (6-2) дает расход газа в зависимости от давления и плотности газа в резервуаре и давления среды. Эта формула справедлива в предположении равномерного распределения скоростей в выходном сечении сопла F. Расход газа G в зависимости от меняется так же, как приведенный расход q. [c.313]

Действительно, как известно из физики, импульс давления (упругие колебания) распространяется в сжимаемой среде со скоростью звука, поэтому когда скорость истечения меньше скорости звука, уменьшение давления за соплом передается по потоку газа внутрь канала с относительной скоростью с- -а и приводит к перераспределению давления (при том же значении давления газа р1 перед соплом). В результате в выходном сечении сопла устанавливается давление, равное давлению среды. [c.48]

Таким образом, при истечении газа через суживающееся сопло скорость течения газа т нигде не может превысить местной скорости звука с в предельном случае скорость газа на выходе из суживающегося сопла равняется значению скорости звука в выходном сечении сопла. [c.306]

Этот вывод имеет силу для любых начальных давлений газа как бы ни было велико по сравнению с внешним давлением р (т. е. давлением среды, в которую происходит истечение) начальное давление р , скорость газа на выходе из суживающегося сопла никогда не может стать больше критической скорости истечения, равной скорости звука в выходном сечении сопла. [c.307]

Но из этого следует, что давление в выходном сечении сопла равняется внешнему давлению только при малых скоростях истечения, меньших скорости звука. При истечении газа из сопла со звуковой скоростью давление в выходном сечении сопла в зависимости от начального давления газа может быть как равным внешнему давлению р, так и большим. Чтобы убедиться в этом, рассмотрим истечение газа, находящегося в сосуде под постоянным давлением р, через суживающееся сопло во внешнюю среду, давление которой может меняться. [c.307]

Рассмотрим теоретический случай истечения из суживающегося сопла (ji=l) при фиксированных значениях давления и температуре в резервуаре н переменном давлении средьг ра. До тех пор, пока давление среды больше критического, а скорость дозвуковая, изменения ра распространяются по потоку и против потока (внутрь сопла). В этом случае расход газа изменяется в соответствии с формулой (8.3). Когда уменьшающееся давление достигает критического значения р , в выходном сечении устанавливается критическая скорость и дальнейшие изменения давления среды не могут прон[И нуть внутрь сопла. Следовательно, фактический перепад давления, создающий расход газа через сопло при ра р, вне завнснмости от давления внешней среды будет критическим, а расход газа— максимальным и постоянным. Отсюда следует, что формула (8.3) при ра<р только в том случае дает правильные значения расхода, если в нее подставляется критическое давление. Следовательно, если еа=ра/Ро>е, для расчета скорости истечения и расхода используются формулы (8.1) и (8.3) или (8.3а). Если eas e, скорость истечения равна критической, а расход рассчитывается по формуле (8.5). На характер зависимости т от га оказывает влияние распределение скоростей в выходном сечении сопла. Полученные выше формулы справедливы только в том случае, если профиль сопла выполнен плавным. Плавно суживающееся сопло приближает распределение скоростей в выходном сечепии к равномерному. С этой целью профиль степки сопла должен быть особым образом рассчитан. [c.207]

Графики i(ea) отчетливо показывают существенное влияние на коэффициенты расхода режимного параметра о и угла конусности сопла ус- Для сопл влияние степени поджатия п оказалось заметным в интервале углов конусности 15°<7с<45° при л<3- 4. Опыты подтвердили резкое изменение профиля скорости в выходном сечении сопл в зависимости от га. Важным следует считать тот факт, что максимальные значения достигаются при различных Еа=е , зависящих от угла конусности ус, степени поджа-тпя п и Re. Соответствующая область значений е и на рис. 8.4 очерчена штриховыми прямыми, образующими треугольник AD A, в пределах которого фиксируется разброс точек, обусловленный неучитываемым влиянием Re и других факторов. Точка В соответствует теоретическому случаю х=1 и г = е = 0,528 (Л=1,4). [c.211]

Для получения практически равномерного распределения скоростей в выходном сечении сопла его профиль должен быть очерчен по кривой Вито-шинского, определяемой уравнением [c.64]

Итак, при достижении в устье суживающегося сопла критического давления расход становится мак с и-м а л ь н ы м, а скорость—к ритической добиться увеличения скорости в выходном сечении сопла понижением давления в среде за соплом нельзя. [c.145]

Для получения сверхзвуковой скорости в выходном сечении сопла Лаваля нужно располагать определенными величинами отношений давлений PolP и площадей F -JF . , к-рые выражаются через число М I Б случае адиабатич. расширения газа в С. имеют иид [c.582]

X — поправочный коэффициент, учитывающий пеаксиальность скорости в выходном сечении сопла X — удлинение X — длина волны [c.20]

Расчетный режим течения (т. 4) характеризуется (в идеальном случае) параллельностью векторов скорости в выходном сечении сопла, равенством статического давления в этом сечении давлению в окружаюгцей среде и равенством диаметра струи диаметру выходного сечения сопла. Потери тяги при этом оказываются минимальными в т. 4 (для рассматриваемого варианта сопла 71срасч — 17) и величина [c.84]

На характер зависимости д от е оказывает влияние )аспределение скоростей в выходном сечении сопла. 1олученные выше формулы хорошо подтверждаются экспериментом только в том случае, когда профиль сопла выполнен плавным. Плавно суживающаяся форма сопла приближает распределение скоростей в выходном сечении к равномерному. С этой целью стенки сопла должны быть особым образом рассчитаны [c.315]

Вторая группа режимов характеризует истечение из сопла Лавйля при повышенном противодавлении среды или при пониженном начальном давлении (е >> 81). Зная расчетную скорость в выходном сечении сопла Я , легко определить то значение давление среды, при котором в выходном сечении образуется прямой скачок уплотнения [рис, 6-18 и формула (4-20)] [c.350]

На каждый элемент поверхности двигателя снаружи действует атмосферное давление рп, а изнутри — давление газов, образующихся при сгорании топлива рвн (рис. 87, а). Составляющие сил давления на боковые стенки двигателя, очевидно, взаимно уравновещи-ваются. Силы же, действующие на торцовые стенки и элементы сопла, в совокупности составляют реактивную силу, равную произведению секундного расхода топлива р на скорость истечения газов Уо. В выходном сечении сопла ММ (рис. 37, б) действует не-уравновещенная сила давления, равная (рвп—Рн)5, где 5 — площадь выходного сечения сопла. Складывая эти силы, получаем полную силу тяги двигателя [c.113]

Рис. 1.6. Зависимость приведен-Hoii скорости истечения от отношения полного давления к статическому давлению в выходном сечении сопла

Расчеты, однако, показывают, что наивыгоднейшие параметры эжектора получаются при степени расширения сопла, заметно меньшей расчетного значения. На рис. 9.20, 9.21 приведены расчетные кривые Ю. Н. Васильева, показывающие изменение полного давления смеси газов (Яз < 1) в зависимости от выбранной величины приведенной скорости эжектирующего газа в выходном сечении сопла при постоянных значениях коэффициента эжекции и отношения полных давлений газов. Кривые п = onst соответствуют, таким образом, эжекторам с одинаковыми начальными параметрами и расходами газов, но с различной степенью расширения сверхзвукового сопла эжектирующего газа. Значение 1=Хр1 соответствует расчетному сверхзвуковому соплу (для По = 10, Яр1 = 1,85 для По = 50, Кх = 2,09). [c.537]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...