Участок входной

Перейдем к описанию конкретной наладки. В качестве объекта измерения была выбрана рабочая лопатка турбины ГТТ-3 5-й ступени профиля ГГ (рис. 2). Центр вращения находился в точке О, расположенной правее линии выходной кромки на 40 мм и ниже линии базовой плоскости на 10 мм. Полученные при этом декартовы координаты точек начала участков и центров дуг приведены в табл. 1. Участки пронумерованы в порядке их обхода, ввиду чего участок входной кромки профиля пронумерован дважды (№ 4 и № 8). Звездочкой отмечены данные, взятые с чертежа, а также полученные из них при переходе к новому центру декартовых координат. Остальные данные определены расчетом. [c.144]

Промытые пальцы поступают на участок входного контроля, где определяется пригодность их к восстановлению. Пальцы сортируются на две группы пальцы, подлежащие восстановлению, и пальцы, подлежащие сдаче в металлолом. [c.436]

ГИИ с движением жидкости выделить три участка движения слоя по высоте канала (рис. 9-4) 1) начальный или входной участок стабилизации движения Явх, в котором формируется [c.296]

При несимметричном профиле скорости на входе в диффузор распределение скоростей по его сечениям также зависит от относительной скорости вблизи стенок входного участка при повышенной скорости в диффузоре создаются пологие профили, а начальный участок удлиняется пони- [c.26]

В модели второго варианта при той же ширине входного отверстия подводящий участок по всей длине был узким, и только у входа в аппарат его сечение резко увеличивалось до размеров сечения входного отверстия. Отношение площадей широкой части газохода (входного отверстия аппарата) к узкой части F JF(, 2,44, а отношение площадей рабочей камеры и входного отверстия FJF -- 9,5. Для обеспечения равномерной раздачи потока по сеч( нию расширенного участка перед входом в аппарат, в конце этого участка помещали решетку. Исследования проводили как с перфорированной решеткой, так и с щелевой. В обоих случаях для раздачи потока в рабочей камере аппарата в направлении оси входа в плоскости поворота потока устанавливали, как и в первом варианте, направляющие лопатки или пластинки. [c.196]

На рис. 9.21, б показан участок газохода, идущий от четырех секций этих же электрофильтров через ответвления / к собирающему коллектору 2, а от последнего по отводящим участкам 3 к общему газоходу 4, соединенному с дымососом. Так как входные отверстия отводящего участка 3 расположены ближе (напротив) к двум средним секциям электрофильтров, наибольший подсасывающий эффект отводящего участка сказывается на потоках секций I (Э2) и II (Э1). [c.263]

Второй вариант реконструкции представлен на рис, 9,23, б. В нем существующий раздающий коллектор остается, смещены только входные отверстия, та , что поток входит симметрично и на одинаковом расстоянии от оси входных отверстий всех секций электрофильтров. Горизонтальному участку до поворота вверх придана изогнутая форма. Для лучшего распределения скоростей и концентрации пыли по сечению в наиболее изогнутый участок / помещены две разделительные стенки 2. После поворота вверх поток следует к подводящим участкам электрофильтров по совершенно симметричным диффузорам 3 с соответствующими разделительными стенками 4. [c.265]

Влияние указанных факторов разберем на примере следующей задачи. На участок плоского канала длиной L действует с обеих сторон одинаковый тепловой поток q. Для улучшения условий охлаждения стенок внутри канала помещена однородная пористая вставка такой же длины L. Отличие в постановке задачи с короткой вставкой по сравнению с задачей с бесконечно длинной пористой вставкой заключается в условиях теплообмена на торцевых поверхностях. Для короткой вставки учитывается теплообмен между входной поверхностью и набегающим потоком с помощью обоснованных ранее условий [c.112]

Хорду а лопатки увеличивают на необходимую величину усадки V(a). Затем от радиуса входной кромки R строят профиль корыта Лк и спинки / с по координатам рабочего чертежа детали. У выходной кромки лопатки построенный профиль не сходится с новой длиной хорды а + Va). В этом случае центр радиуса О произвольно переносят в точку Oi так, чтобы хорда лопатки соответствовала новой длине а + Va), а на участке Ь плавно сопрягают кривые профиля спинки и корыта с построенными теоретическими кривыми, ограничивающими участок кривой профиля ВО С. [c.144]

Неньютоновская жидкость. Входной участок. Гидродинамика и тепломассообмен. Метод поверхностей равного расхода наиболее эффективен при решении уравнений переноса количества движения, энергии и вещества в неньютоновской жидкости, где нелинейность в уравнениях наиболее ярко выражена. [c.82]

Входной канал диффузора (между обечайкой и центральным телом) обычно сначала немного сужается, а затем расширяется, т. е. имеет узкое сечение, перед которым (за системой скачков) дозвуковой поток разгоняется до критической скорости. Далее формируется участок сверхзвукового течения, завершаемый ударной волной (волнистые линии на рис. 8.42, 8.44—8.46), за которым следует область дозвукового диффузорного течения. [c.472]

Для уменьшения возмущений, вносимых в поток, вход из бака в трубу сделан плавным. Над большим баком расположен маленький бачок С, наполненный раствором какой-нибудь краски с плотностью, близк ой к плотности исследуемой жидкости. От бачка С отходит тоненькая трубка Ти изогнутая внизу так, что заостренный выходной конец ее несколько вдвинут во входной участок большой стеклянной трубы. Расход через тоненькую трубку регулируется краном Р. [c.73]

В действительности же при входе жидкости в трубопровод из резервуара большой емкости прос[)иль скоростей, образующийся в начале трубы, на некотором входном участке будет изменяться, принимая форму, соответствующую режиму движения при данном числе Re. Этот участок трубопровода назовем начальным. Очевидно, что сопротивление здесь всегда больше, чем при установившемся движении. [c.364]

Полученные результаты справедливы для участков трубы с вполне развившимся ламинарным течением. В действительности, жидкость, которая поступает в трубу, должна пройти от входного сечения определенный участок, прежде чем в трубе установится соответствующий ламинарному режиму параболический закон распределения скоростей. [c.119]

Входной участок трубы, на котором вырабатывается постоянная параболическая картина распределения скоростей, носит название начального участка ламинарного режима. Длина этого участка определяется из следующей формулы [c.120]

Для того чтобы в трубе установилось распределение скоростей, соответствующее турбулентному режиму, жидкость должна пройти от входного сечения трубы некоторый определенный участок, называемый начальным участком турбулентного режима. Длина этого участка определяется по формуле [c.135]

Изучение процессов движения жидкости и теплоотдачи в трубах представляет собой большой практический интерес, так как трубы являются элементами различных теплообменных аппаратов. Наибольшие трудности возникают при исследовании движения и теплоотдачи на начальном участке трубы. Участок в трубе, на протяжении которого поле основной переменной величины (скорости или температуры) зависит от условий на входе и на котором происходит нарастание пограничного слоя до заполнения поперечного сечения трубы, называют начальным участком. В зависимости от природы процесса переноса различают гидродинамический начальный участок и тепловой начальный участок. На начальном участке может быть ламинарное и турбулентное движение жидкости во входном сечении трубы (х = 0) профиль скорости плоский (имеет прямоугольную форму). [c.293]

Расчет сопла Лаваля сводится главным образом к определению сечения горла К—К и выходного сечения 2—2 при заданном перепаде давлений. Конструктивное выполнение входной части может быть до некоторой степени произвольным важно сохранить лишь плавное очертание стенок. Выходной участок должен быть таким, чтобы в концевом сечении 2—2 обеспечить параллельность вытекающих струек такое требование обусловливается наилучшим использованием струи. Важно отметить, что никаких вихрей в противоположность обычному диффузору на участке [c.257]

Выше рассматривался лоток постоянного уклона. Однако в практике не всегда можно наметить трассу канала так, чтобы уклон дна канала был всюду одинаковым. Часто можем получить при определенном рельефе местности картину, показанную, например, на рис. 14-10. Здесь участок I канала имеет уклон I < (j, причем этот участок представляет собой входной водослив остальные участки канала имеют уклон i > iV [c.503]

Распределение давлений при малых углах атаки по профилям реактивного типа более плавное, чем в решетках активного типа. Но при больших углах атаки возникают те же явления, что и в решетках с активным профилем. Лучшие профили имеют обтекаемую форму входной кромки и криволинейный выходной участок с тыльной стороны. > [c.58]

Как в случае ламинарного, так и в случае турбулентного движения стабилизация потока с характерным для этих режимов распределением скоростей по сечению наступает не сразу при входе потока в трубу. Во входном сечении трубы профиль скорости плоский, а эпюра имеет вид прямоугольника. Под действием сил трения образуется ламинарный пограничный слой, толщина которого растет по мере удаления от входного сечения и затем пограничные слои сливаются. При турбулентном режиме течения, при скоростях, соответствующих Re > 1-10, ламинарный слой разрушается и переходи в турбулентный пограничный слой с ламинарным подслоем. После смыкания пограничных слоев течение приобретает стабилизированный турбулентный характер (рис. 2.38). Начальный участок трубы, на котором устанавливается стаби- [c.182]

Испарительный участок подъемных труб и барабан парогенератора рассматриваются вместе как один сосредоточенный участок. Входными величинами участка являются расход и энтальпия воды на выходе из водяного экономайзера ADmt (с учетом отмеченного ранее условия ЛОэк=Д >п.в= =АОб), Агэк, энтальпия среды на выходе экономайзерного участка подъемных труб расход пара на выходе из барабана АОб, подвод тепла к испарительному участку подъемных труб = Выходной величиной участка является давление пара в барабане парогенератора Apt. Передаточные функции участка определяются из уравнения теплового баланса [c.833]

На Витебском телевизионном заводе с целью устранения недостатков при контроле качества комплектующих изделий, выявленных представителями Госстандарта СССР, участок входного контроля блоков и кинескопов передан ОТК, введена в эксплуатацию установка по коптро ЛЮ кинескопов. [c.18]

Определим силу действия свободно11 струи, вытекающей из OTi e, -стия или насадка, на ненодви кную стенку. Эта задача является частным случаем jia MOTpennou в нредыду цем параграфе задачи определения силы действия потока на стенки канала. Рассмотрим сначала стенку конической формы с осью, совпадающей с осью струи (рис. 1.115). Сечениями 2—i и 2—2 выделим участок потока. Сечение 2—2 представляет собой поверхность вращения. Так как давления во входном 1—1 и выходном 2—2 сечениях равны атмосферному, то силы F II F давления равны пулю. Весом выделенного участка потока пренебрегаем. При этом статическая реакция потока [c.149]

Увеличение быстроходности, связанное с уменьшепнем п -пора, ведет к уменьшению выходного диаметра рабочего колеса = 2,5 -i- 1,4), Дли умеиыпоиня гидравлических потерь на входе в рабочее колесо, значение которых в общем балансе энергии возрастает по мере уменьшения напора насоса, входной участок лопаток выполняется двойной кривизны. Выходной участок имеет цилиндрическу ю фо рму. [c.183]

Установка, на которой проводились экспериментальные исследования, показана на рис. 7.1. Полый цилиндр 5, установленный вертикально и собранный из отдельных легко разъединяемых царг 3 диаметром = 500 мм, представлял собой схематизированную модель рабочей камеры аппарата круглого сечения. Горизонтальный подводящий участок I, присоединенный к рабочей камере сбоку, был сменным изменяли его диаметр (т. е. площадь сечения Ь ), что позволяло получать различные соотношения площадей Рк1Рд рабочей камеры и входного отверстия (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

Горизонтальный участок присоединяли к воздухопроводу от вент[1лятора, ешгнетав-шего в установку чистый (незапылснпый) воздух. В качестве распределительных устройств использовали г.тавным образом плоские (тонкостенные) решетки 2 - стальные перфорированные листы. Эти решетки размеща,ти а рабочей камере на различном расстоянии //р от бокового входного отверстия (или от выходного сечения отвода 4). Коэффициент сопротивления решеток р меняли в широких пределах, примерно от 2 до 2000, путем изме- [c.160]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Для устранения этого явления, в случае, есл всасывание потока в аииарат должно быть осуществлено неиосредственно из большого объема, можно на входе или установить плавный f аструб (коллектор) (см. рис. 10.33, в и г), или продлить входной канал присоединяя к аппарату иря.мой участок со сплошными стенками так, чтобы на 1 одходе к рабочей (пористой) Оверхности получить уже достаточно выравненное поле скоростей (с.м. р с. 10.33, а). [c.304]

Метод РФС является итерационным методом раздельного интегрирования дифференциальных уравнений. Условие однонаправленности моделей снимается благодаря введению фрагментации схем с перекрытием, поясняемой рис. 5.3. Заштрихованный участок соответствует подсхеме, включаемой при раздельном интегрировании и в фрагмент А, и в фрагмент В. Чем шире зона перекрытия, тем точнее учитывается нагрузка для фрагмента А и точнее рассчитываются входные сигналы для фрагмента В. Если в схеме нет меж-фрагментных обратных связей, то достаточно ранжирования фрагментов и выполнения одной итерации пофрагментного [c.246]

На рис, 3.10 штриховкой показана область параметров А, В, для которых при е =0,01 и фиксированных значениях St , существует участок линейного (3.33) повышения д, 0. Из этих данных следует, что параметр Stvv оказьшает слабое влияние на результаты. При А для всех трех кривых имеем В = In (1/ б) (в этом случае z - О, z -> О, т. е. пропадает входной участок). [c.58]

Входной участок, на котором происходит существенное развитие проф)Илей скоростей, концентраций и радиуса струи, оказывает влияние на массообмен в струе 4]. В связи с этим н данном параграфе с помощью метода, изложенного 15], проведено исследование гидродинамики и массообмена осесимметричной струи жидкости с учетом входного участка на основании решения уравнений Навье-Стокса и конвек-тинной диффузии. [c.51]

Изменение скоростей по координате, отсчитываемой вдоль сзруи, не учитывалось, причем за скорость струи в уравнении для количества движения принималась средняя величина, одинаковая по всей длине струи и равная начальной скорости истечения из сопла, В действительности сопло имеет конечную длину, поэтому как для потока, так и для температуры существует некоторый начальный участок, на котором происходит их стабилизация. На этом же участке стабилизируются и геометрические размеры вытекающей струи. Безусловно, все эти факторы, особенно наглядно проявляющиеся на входном участке, должны влиять на коэффициенты теплообмена на этом участке струи [18], Понятно, что рассмотренные выше явления [c.64]

Этот недостаток уст щнен в так называемых коноидальных насадках , выполняемых по форме струи, вытекающей из отверстия. Выходной участок в этих насадках имеет цилиндрическую форму, а входной уча- [c.105]

Для нахождения температуры пламени по (5.32) нужно измерить интенсивность линии при просвечивании /пл+спл, интенсивность линии непосредственно-от пламени /дп, интенсивность непрерывного спектра /спл при той же длине волны или в непосредственной близости от нее и, кроме того, знать яркостную-температуру Гспл источника сплошного спектра. Обобщенный метод обращения-спектральных линий позволяет определять температуру пламени, превосходящую яркостную температуру имеющегося источника сплошного спектра. Он применим и для коптящих пламен, излучающих сплошной спектр. При ширине линии, меньшей спектральной ширины щели, величина ЬХ1АХ< . Если ширина линии превышает спектральную ширину щели, линию можно рассматривать как часть сплошного спектра, из которого входная щель вырезает участок, равный спектральной ширине щели. В этом случае ЬХ=АХ и 6Х/ДХ=1. [c.255]

По условиям теплообмена трубу можно подразделить на три участка. Во входном участке температура стенки трубы меньше температуры насыщения. Проходя через этот участок, жидкость подогревается, причем теплообмен не сопровождается кипением. На втором участке трубы температура стенки превышает температуру насыщения, но ядро потока не достигло еще этой температуры. Поэтому отделяющиеся от поверхности нагрева пузырьки пара частично или полностью конденсируются в центральной части потока. Такое явление называют кипением недогретой жидкости. [c.410]

Рассмотрим начальный участок плоской трубы (канала). Структура течения на нем качественно сходна со структурой течения на начальном участке круглой трубы, схема которого приведена на рис. 6.16. Обозначим через v скорость гготока во входном сечении /-/, которая, очевидно, равна средней скорости, а через 2а —высоту канала. Для любого промежуточного сечения в пределах начального участка примем следующие допущения [c.354]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...