Расходов массовых отношение

Расходов массовых отношение 188, 298 [c.530]

Зависимость q (е) приведенного расхода от отношения давлений е = pi/po будет, очевидно, качественно такой же, как и зависимость / (е) (рис. 11.4). Однако на участке О < е < в, эта зависимость физически не реальна, так как она дает уменьшение расхода при уменьшении внешнего давления pi. Действительно, опыт показывает, что реальная зависимость q (е) приблизительно следует теоретической только в диапазоне е, с е < 1, а при е < массовый расход остается постоянным, равным (q = 1). [c.423]

Расход жидкости — отношение массы или объема жидкости, перемещаемой через живое сечение потока к промежутку времени, за который это перемещение происходит. Расход может быть объемным Q (м ч и л/с) и массовым Qm (кг/с) Qm=pgQ). [c.24]

В расчетах энергетических установок часто используют понятия расходных концентраций отдельных фаз д ,р, понимая под ними отношение расхода (массового или объемного) отдельной фазы через выделенную площадку к расходу (массовому или объемному) всей среды. [c.45]

График зависимости массового расхода от отношения давлений имеет качественно такой же характер, как и при адиабатном течении (рис. 46), но с другим значением (р/ро)кр. [c.127]

Формулы (371) и (372) доказывают, что массовый расход определяется отношением давлений (373). При Р = р р массовый 6" 163 [c.163]

Рис. 5.3. Зависимость массового расхода газа через сопло от отношения ps/pi

Определить массовый расход воздуха, приняв коэффициент трубки равным единице (перепад давлений (Pi—p )fpg воздуха в ветвях трубки равен скоростному напору v"/2g в мерной точке), а отношение средней скорости в трубе к измеряемой трубкой скорости на ее оси гур/ц = 0,84. [c.172]

Смешение газовых потоков. Если массовые расходы смешивающихся потоков равны М , М2, , Мп кг/ч, объемные расходы—]/ , V2, м /ч, давления газов — р 1, Рг. м Рп, температуры — ТТ2, Т а отношения теплоемкостей отдельных газов равны соответственно к , к-2,. . кп, то температуры смеси определяют по формуле [c.56]

Условие стационарности течения определяет постоянство отношения массовых расходов [c.298]

Если плотность жидкости в активной струе и в окружающем пространстве одинакова, то отношение массовых расходов жидкости равно отношению диаметров смесительной трубы и сопла [c.42]

Приведенная скорость смеси, или скорость циркуляции — это отношение массового расхода смеси к произведению плотности жидкости на площадь сечения канала [c.296]

Из уравнения (13.18) и графика (рис. 13.3) видно, что с увеличением перепада давлений (уменьшением отношения pjp = 5) массовый расход газа возрастает и при Р, р достигает максимума, а при значениях р < Р р уменьшается до нуля (штриховая линия). В действительности полное совпадение расчета с практикой наблюдается только для правого участка кривой (а — К) в пределах изменения р = 1-т-ркр. В левой части графика, в области Р = Ркр- 0. сколько бы ни уменьшалось отношение давлений, значение массового расхода газа не уменьшается, как ожидалось, а остается неизменным и равным М (линия К — с). [c.111]

Введем понятие массовой скорости потока как отношения секундного массового расхода вещества к площади поперечного течения канала [c.99]

Зависимость удельного (отнесенного к единице площади сечения канала) массового расхода газа от относительного давления р/ро в данном сечении потока выражается формулой (2.70). Если отношение Рк/Ро становится меньше критического, то вместе с его снижением уменьшается и значение удельного массового расхода потока газа ро (см. рис. 2.29). [c.119]

Исследуем формулу (7.54). При заданных а, р и р, массовый расход зависит от давления среды, куда происходит истечение, т. е. от отношения =р р. (Л4 = 0 при = 0 и Л4=0 при Р=1). Это означает, что при некотором критическом значении Ркр=(Р2/ )кр расход М достигает максимального значения Мтах. Зависимость М = /(Р) показана на рис. 7.17. Для определения Р р найдем производную (1Л4/с1р и приравняем ее нулю [c.322]

В случае адиабатного истечения при заданной геометрии сопла и фиксированных параметрах на входе скорость и массовый расход однозначно зависят от давления на срезе сопла, увеличиваясь при уменьшении последнего. Однако существует некоторое критическое отношение давлений, [c.88]

Таким образом, отношение изменения температур теплоносителей обратно пропорционально отнощению полных теплоемкостей массовых расходов. На характер изменения температур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена, а значит и на температурный напор, значительное влияние оказывает схема движения (рис. 17.1). При прямоточной схеме теплоносители движутся параллельно и в одном направлении (рис. 17.1,а). При параллельном, но противоположном направлении движения теплоносителей схема называется противотоком (рис. 17.1,6). Если теплоносители движутся во взаимно перпендикулярных направлениях, то схема их движения называется перекрестным током (рис. 17.1,в). На практике приходится осуществлять и более сложные схемы движений многократный перекрестный ток, одновременный прямоток и противоток [c.423]

Основными элементами гидротрансформатора (рис. 154, а) являются насосное колесо I, турбинное колесо 5 и реактор 2, связанный с неподвижным кожухом 4. Назначение колес — такое же, как и в схеме, приведенной на рис. 153. Реактор конструктивно аналогичен лопаточному направляющему аппарату у турбомашин и предназначен для изменения момента количества движения массового расхода жидкости, протекающей в гидропередаче. Благодаря наличию реактора у гидротрансформатора, момент на ведущем валу в общем случае не равен моменту на ведомом валу. Поэтому гидротрансформатор можно представить как редуктор с переменными значениями как передаточного отношения, так и коэффициента трансформации моментов (см. 5 гл. IX). Причем изменение этих параметров происходит плавно, бесступенчато. [c.231]

На рис. 34.3 показаны характерные кривые изменения температур жидкостей при движении их вдоль поверхности нагрева площадью А в зависимости от отношения wi/w для прямотока и противотока. В соответствии с формулой (34.4) наибольшее изменение температуры М происходит у того теплоносителя, у которого произведение массового расхода на удельную теплоемкость меньше. [c.411]

Параметрами, характеризующими течение рабочего тела в трубах котлов, являются следующие. Массовая скорость среды pw (кг/(м -с)) составляет отношение массового расхода G (кг/с) через трубу к площади / (м ) ее поперечного сечения [c.164]

Массовый расход. При исследовании процесса течения жидкостей и газов, наряду с рассмотренным на с. 142 объемным расходом, применяется величина, назьюаемая массовым расходом или расходом массы — отношение массы жидкости (газа), протекающей через поперечное сечение, к времени протекания [c.159]

На рис. 2.4 дана зависимость приведенных массовых расходов насыщенной воды для канала с различным отношением Ijd. При этом под приведенными удельными массовыми расходами понимают отношение //цг- Так как величина расходного коэффициента Цг является функцией Ijd, то в такой обработке представляется возможным сравнивать удельные массовые, расходы через каналы с различной длиной. Из графиков видно, что по мере увеличения длины канала уменьшаются массовые расходы. Наибольшее расхождение приходится на область давлений 75—100 Kz j M . При дальнейшем увеличении начального давления различие между массовыми расходами убывает и все [c.26]

Смесь азота и водорода в массовом отношении 4 1 нагреется при р = onst от 200 до 1200°С. Найти среднюю теплоемкость в пределах этих температур и расход теплоты для нагревания 100 кг смеси. [c.29]

При анализе потерь давления на трение важное значение имеет параметр двухфазности Ф = (dp/dZ)l (dpldZ) , представляющий собой отношение обусловленного трением градиента давления (dp/dZ) двухфазного потока к аналогичной величине (dp/dZ)o для однофазного потока жидкости при одинаковых удельных массовых расходах. [c.89]

Глассмен [268] предполагает, что влияние добавки твердых частиц к газу можно учесть введением соответствующих поправок в отношение удельных теплоемкостей у и молекулярный вес. Поправка, вводимая в отношение удельных теплоемкостей, зависит только от удельных теплоемкостей и количества присутствующих фаз. Поправка к молекулярному весу зависит только от молекулярного веса и числа молей каждого из присутствующих компонентов. Этот метод удовлетворителен только при малых отношениях массовых расходов твердых частиц и газа. [c.301]

Турбулентная струя. Турбулентные струи были исследованы Толмином [8161, расширившим теорию пути перемешивания Прандтля [6861, и Хоуартом [3541, использовавшим вихревую теорию турбулентного смешения. Льюис и др. [4821 провели экспериментальное исследование струи воздуха, содержащей твердые частицы диаметром от 0,295 до 0,15 мм. Они рассматривали задачу в рамках турбулентной диффузии и применили метод Толмина, показав, что наилучшее согласие получается при С = = (длина смешения/г) яй 0,0086 и = г1гС 1 . Сравнение отношения массовых расходов (ррП7р)г/(ррЦ р)г=о с экспериментальными результатами показано на фиг. 8.16. Авторы работы [4821 показали, что [c.379]

В расчете приняты следующие допущения конструкция всех анализируемых варианз ов прямоточно-центробежных элементов однотипна номинальная скорость газа в элементах одинакова, т.е. их гидравлические сопротивления практически равны отношение высоты к диаметру элемента -- величина постоянная энергетические затраты на нодачу абсорбента в аппарат для всех исследуемых вариантов одинаковы (что правомерно для промысловых абсорберов осушки газа, работающих при больших давлениях и малых соотношениях массовых расходов жидкости и газа). [c.293]

Массовый расход газа при этом зависит от давления в резервуаре р и возрастает с его увеличением, но не зависит от давления внешней среды Рвн, а следовательно, от величины отношения рвв/рь Коэффициент расхода (X в формуле (XVI.55) можно представить, как обычно, в виде (,i = (pe, где ф — коэффициент скорости, который, как и в случае истечения несжимаемых жидкостей, зависит от числа Рейнольдса. При значительных числах Рейнольдса можно принимать (для стверстий в тонкой стенке) ф = 0,98. [c.306]

В течение последних 20 лет известные успехи были достигнуты в численном моделировании волн конечной амплитуды (нелинейная теория). Линейная теория способна ответить только на вопрос о границе устойчивого и неустойчивого состояний и не может предсказать реальную форму волн и их эволюцию во времени. Экспоненциальный рост амплитуды волн при возникновении неустойчивости, предсказываемый линейной теорией, сам по себе предполагает, что эта теория выходит за пределы своих возможностей, как только такой рост начинается. В реальном процессе восстанавливающие силы (поверхностного натяжения, инерции, массовые) быстро нарастают с увеличением амплитуды волн, которая всегда остается конечной в гравитационных пленках. На основании численных исследований в рамках нелинейной теории были получены некоторые практически полезные результаты [43], однако они, как правило, не могут быть представлены в виде прость(х аналитических соотношений основные тенденции, следующие из численных решений, описываются обычно качественно. В частности, важный качественный вывод делается Холпановым и Шкадовым [43] в отношении влияния трения со стороны газового потока (т " ) на форму волновой поверхности жидкой пленки. Оказывается, начиная с некоторого значения т" (при заданном расходе жидкости Fq), увеличение касательного напряжения приводит к уменьшению амплитуды волн, чего никак нельзя было бы предположить на основе анализа в рамках линейной теории Кельвина—Гельмгольца. [c.171]

Массовый расход газа т, как видно из (10,20), зависит от перепада давлений pjpi. Определим отношение давлений pjpu при котором расход т будет иметь максимальное значение такое отношение называют критическим. Будем считать параметры газа Pi, Vi на входе в сопло постоянными, при этом из (10.20) видно, что переменная величина р входит только в квадратные скобки. Критическое отношение давлений определим следующим образом возьмем первую производную выражения в квадратных скобках из уравнения (10.20) и приравняем ее нулю [c.107]

Пример 34.5. В теплообменнике типа труба в трубе (см. рис. 34.1) необходимо нагревать воздух с массовым расходом mi = 0,95 кг/с от — до i = 250° . Теплота перед.5ется от дымовых газов с начальной температурой 2 = 600°С и конечной 2 = 400°С. Дымовые газы движутся по внутренней стальной трубе диаметром = 304/300 мм. Воздух движется по кольцевому зазору противотоком по отношению к дымовым газам. Внутренний диаметр внешней трубы da = 504 мм. [c.442]

Следовательно, вдоль канала уменьшается отношение р1Ро, т. е. давление снижается. Отношение р/ра вдоль канала по мере его сужения будет все больше приближаться к критическому отношению Ри/ро (рис. 2.29, ветвь аЬ). Когда отношение pipo достигнет критического значения, при дальнейшем сужении канала давление снижаться не будет. Произведение скорости течения и плотности представляет собой массовый расход газа на единицу площади сечения канала. Скорость те- [c.117]

Массовый расход газа при этом зависит от давления в резервуаре р1 и возрастает с его увеличением, но не зависит от давления внешней среды рви, а следовательно, п от отношения рев1ри [c.324]

Температура в камере сгорания ЖРД 2800 К, даи-ление 7 МПа. Расход продуктов сгорания, -.одержащих СО., HjO и Nj, равен 5 кг/с. В выходном сечении сопла площя-дью 220 см температура и скорость газа равны 1200 К и 2470 м/с соответственно. Определить состав продуктов r i-рания в массовых долях, принимая k равным отношению средних теплоемкостей, определяемых с помощью табл. 2 Приложения. [c.99]

Решение. Удельная тяга (Н-с/кг) — это отношении тяги к массовому расходу энергокомпонентов Py, = Р/М. [c.141]

Третья безразмерная характеристика т1п1 тах — отношение полных теплоемкостей массовых расходов теплоносителей. Перечисленные безразмерные параметры могут быть связаны в единое уравнение для каждой из возможных схем движения потоков теплоносителей, т. е. [c.436]

Метод безразмерных характеристик позволяет определить эффективность работы теплообменных аппаратов различных типов. При этом появляется возможность учесть влияние различных факторов на эффективность работы аппарата схемы движения теплоносителей, числа ходов в перекрестноточных теплообменниках, а также наличия перемешивания теплоносителя (или течения его по отдельным параллельным каналам). Кроме того, этот м етод позволяет установить, что перемешивание теплоносителя с меньшей полной теплоемкостью массового расхода приводит к более высокой эффективности работы теплообменника, а также оценить влияние отношения полных теплоемкостей массового расхода теплоносителей на характеристики теплообменника. [c.438]

При всех значениях отношения pjpi S р,, вплоть до значения Р = 0, т. е. вне зависимости от значения противодавления р , как скорость истечения, так и массовый расход остаются неизменными, соответственно равными и т тах н определяются по формулам (15.18) и (15.21). На рис. 15.5 и 15.6 горизонтальные участки Ь-с показывают указанную зависимость скорости и массового расхода от значения р. [c.218]

Введем понятие массовой скорости, равной произведению скорости на плотность (рш) и определяемой отношением массового расхода к площади поперечного сечения. Если выразить плотность в кг/м , скорость — в м/с, то массовая скорость выразится в кг/(с м ). В направлении оси X в рассматриваемый параллелепипед поступает за промежуток времени dr жидкость массой Шх, равной произведению массовой скорости pWx на поперечное сечение dydz и на время dx [c.316]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...