Диффузия поперечная

На дугу также оказывает влияние продольное магнитное поле соленоида, параллельное оси столба дуги и электрическому полю. Такое магнитное поле не оказывает никакого действия на заряженные части- у цы, движущиеся в направлении электрического поля, но на заряженные частицы, перемещающиеся в поперечном направлении этого поля, оно оказывает заметное влияние. Так как температура центральной части столба дуги выше периферийной, то диффузия частиц начинается в направлении меньшей температуры по радиусу. [c.13]

Начинается вторая стадия окисления металла сопровождающаяся образованием микропустот между металлом и окалиной. При этом скорость процесса окисления металла снижается вследствие уменьшения эффективного поперечного сечения для диффузии катионов металла из металла в окалину. Однако суш,ествую-щий градиент химического потенциала окислителя в окалине и связанный с ним градиент концентрации дефектов в кристаллической решетке окисла обусловливают дальнейшую диффузию металла наружу. В результате процесса диффузии внутренняя поверхность окалины обогащается металлом и термодинамическое равновесие нарушается. Градиент концентрации дефектов в кристаллической решетке окалины начинает уменьшаться и система окалина—окислитель стремится к равновесию с окислителем. [c.74]

При проведении практических расчетов защит, ограниченных в поперечном направлении, в первом приближении можно учесть эту ограниченность, подобно тому как это делается для активной зоны. Если поперечное сечение защиты представляет собой круг радиусом то в формуле (9.65) и при вычислении длины диффузии входящей в эту формулу, сечение увода 2ув следует [c.55]

Поскольку Юнг избегал пользоваться анализом бесконечно малых, то принятая им форма изложения закона поперечной диффузии [c.171]

Применение теории случайных блужданий к диффузии атомов в твердых телах приводит к уравнениям, аналогичным первому и второму законам Фика. А. Фик для качественного метода расчета диффузии использовал уравнения теплопроводности, выведенные Фурье. При этом он исходил из гипотезы, что в изотропной среде количество / диффундирующего вещества, проходящее за единичное время через единичную площадь поперечного сечения, пропорционально градиенту концентрации С, измеряемому по нормали к этому сечению [c.204]

При рассмотрении многокомпонентной газовой смеси можно воспользоваться понятием эффективного коэффициента диффузии и, таким образом, обобщить формулу (9.40) на многокомпонентные газовые смеси. При введении понятия эффективного коэффициента диффузии многокомпонентную газовую смесь разделяют на две группы компонентов, в каждой из которых собраны газы с примерно одинаковыми атомными или молекулярными массами и одинаковыми поперечными сечениями столкновений. Коэффициент диффузии, определяющий проникновение одной группы компонентов в другую, и будет эффективным. К оценке этс го коэффициента можно подойти и с другой стороны. Если эффективный коэффициент теплопроводности вычислить через коэффициенты диффузии многокомпонентной смеси, то формула (9.40) может служить более строгим основанием для вычисления эффективного коэффициента диффузии смеси и числа Le [c.371]

Рассмотрим турбулентное течение Куэтта несжимаемой жидкости между непроницаемыми плоскостями. В этом случае отсутствуют производные по продольному направлению х. Течение характеризуется также отсутствием продольного градиента давления и поперечной составляющей скорости. Задачу будем решать без учета теплообмена и диффузии. Если решение искать в виде [c.279]

Кроме факторов, влияющих на пластичность металла благодаря диффузии при повышенной температуре, сама температура также существенно влияет на сдвиговые процессы. Так, с повышением температуры увеличивается число систем скольжения, облегчается поперечное скольжение. В г. п. у. решетке, например, скольжение начинает интенсивно развиваться по пирамидальным плоскостям, а эти системы скольжения весьма удобны для множественного и сложного скольжения без существенного наклепа. [c.153]

Поэтому полигонизацию затрудняет все то, что тормозит диффузию вакансий и уменьшает их концентрацию, что тормозит движение дислокаций, способствует образованию примесных атмосфер вокруг дислокаций, что уменьшает энергию дефектов упаковки Е .у и тем самым затрудняет поперечное скольжение винтовых дислокаций. [c.310]

Наконец, вопрос о двух режимах течения тесно связан с эффектом турбулентной диффузии, когда поперечные перемещения масс жидкости способствуют переносу твердых частиц. [c.139]

Как показывает подробное рассмотрение этого вопроса, движение (поперечная диффузия ) энергии, например, в горизонтальной напорной трубе происходит от центральной части потока к стенкам русла. За счет этого обстоятельства (см. далее 4-13) удельная энергия центральных струек соответственно уменьшается по их длине (на некоторую величину удельная же энергия периферийных (пристенных) струек соответственно возрастает (на величину Лае). [c.102]

Площадь эпюры (ft,), в связи с потерями напора, должна уменьшаться по течению (также как и величина HJ. Вместе с тем, в связи с поперечной диффузией энергии полный напор у стенки трубы (где и л 0) Н in z + р/у [см. на рис. 4-30, г [c.189]

Статический возврат после холодной обработки. Статический возврат, который происходит посредством поперечного скольжения, переползания, взаимодействия и аннигиляции дислокаций, приводит к уменьшению прочности холоднокатаных металлов в процессе отжига. Энергия активации этого процесса та же, что и для объемной диффузии [275]. [c.130]

Расчет неравновесных потоков представляет достаточно сложную задачу, так как требует совместного решения уравнений газодинамики, термодинамики и кинетики релаксационных процессов. По этой причине при рассмотрении неравновесных явлений часто ограничиваются случаем одномерного стационарного течения идеально-газовой смеси. Обычно не учитывают вязкость, теплопроводность и диффузию. Процессы внутреннего переноса у стенки каналов исследуют обычно в приближении пограничного слоя, полагая при этом, что роль пограничного слоя сводится к уменьшению поперечного сечения канала. Методы расчета пограничного слоя при наличии химических реакций изложены в работах [368—373]. [c.119]

В пленочных системах практически всегда имеет место взаимная диффузия материалов слоев поперечная, перпендикулярная поверхности пленки, и продольная, параллельная поверхности пленки. Поперечной диффузии свойственны характерные закономерности, связанные с высокой концентрацией избыточных вакансий, возникающих в свежеосажденной пленке и обусловливающих интенсивную диффузию в начальной стадии. В системах, в которых избыточные вакансии быстро покидают объем блоков кристаллитов, начальная диффузия наблюдается слабо или отсутствует. Необходимо, чтобы диффузионные процессы не приводили к резкому изменению симметрии и деформации решетки, связанными со значительным ростом внутренних напряжений и отслоениями пленки. [c.447]

И показаны на фиг. 3. В табл. 2 и на фиг. 4 приведены рассчитанные значения разности температур воды у боковых стенок кассеты на выходе из кассеты при коэффициенте неравномерности тепловыделения 6 = 0,2 для разных значений а. Из рассмотрения фиг. 4 следует, что при действительных значениях коэффициента турбулентной диффузии перемешивание потока воды в кассете ВВЭР сравнительно слабо выравнивает температуры по сечению. В результате этого в поперечном сечении кассеты на выходе из кассеты будет иметь место температурное поле, мало [c.32]

Введем еще одно условие, необходимое, в частности, для некоторого упрощения интегрального уравнения пограничного слоя. Из опыта известно, что в ламинарном слое окрашенные струйки не перемешиваются, т. е. скорость V поперечного потока (по оси у) сравнительно невелика. При фазовых превращениях дополнительная скорость, вызванная молекулярной диффузией пара через границу с жидкостью, картины не меняет, но оказывает влияние на толщину пограничного слоя и на процессы переноса. Вместе с тем в работе [8] отмечается, что при малом влагосодержании влияние поперечного потока является слабым. Поэтому в первом приближении можно принять и = 0 при у = 0. При этом поперечный поток массы пара будет учтен в уравнениях отдельным слагаемым, а скорость диффузии пара на границе с жидкостью может быть учтена в граничных условиях при последующих приближениях. [c.115]

При исследовании нестационарного перемешивания теплоносителя в пучке витых труб использовался метод диффузии от системы линейных источников тепла, впервые примененный для исследования стационарного перемешивания в таких пучках [9]. Этот метод заключается в исследовании процесса диффузии тепла от группы нагретых труб вниз по потоку. Для экспериментальных установок и участков различного масштаба обычно нагревались группы из 7 и 37 витых труб [39]. При исследовании нестационарного тепломассопереноса на пучках с 127 трубами нагревалась центральная зона из 37 витых труб. Нагрев труб осуществлялся благодаря их омическому сопротивлению при пропускании электрического тока. Создаваемая при этом неравномерность тепловыделения по радиусу пучка формирует неравномерность полей температуры теплоносителя, в качестве которого использовался воздух. Неравномерность температур частично выравнивается благодаря межканальному поперечному перемешиванию теплоносителя. Этот процесс характеризуется эффективным коэффициентом диффузии который определяется путем сопоставления экспериментально измеренных и теоретически рассчитанных полей температур в рамках принятой модели течения гомогенизированной среды, которая заменяет течение теплоносителя в реальном пучке витых труб. [c.56]

Методика зксперимента состояла в следующем. В спутный поток холодного воздуха, продольно обтекающий пучок труб длиной около 1,5 м, непрерывно вдувался через круглую трубу радиусом 17 мм (источник диффузии) нагретый воздух. Вдув горячего воздуха осуществлялся на входе в пучок при трех вариантах радиального положения источника диффузии /"и = о, и = 19,7 мм, Гу1 = 38,7 мм, т.е. в центре пучка, при промежуточном положении и на периферии пучка. Измерение температуры воздуха в поперечных сечениях пучка на расстояниях от источника 375, 750 и 1126 мм осуществлялось с по- [c.111]

Следует обратить внимание на некоторые практические приложения уравнения (2.120). Изучая влияние скоростей элементов жидкости, с которыми сталкивается частица, на коэффициент диффузии твердой фазы в двухфазной системе, можно видеть, что последний зависит от трех параметров Л, п К. Так, напри-лхер, при двухфазном течении в канале (течение с поперечным сдвигом) величина А возрастает с увеличением средней скорости потока и, а Ав примерно равна половине диаметра канала й [3391. Таким образом, для потока указанного типа при заданном размере частиц и составе жидкости следует ожидать уменьшения коэффициента диффузии твердых частиц с ростом скорости потока и его увеличения с ростом диаметра канала. Это значит, что [c.76]

Основными характеристиками движения электронов в газе под действием электрического поля являются коэффициент поперечной диффузии D х и дрейфовая скорость электронов We. Однако поскольку коэффициент поперечной диффузии электронов в газе является функцией плотности частиц газа, в качестве справочных обычно используют значения и характеристической энергии электронов е, определяемой как отношение D к подвижности электронов Ке. Оба эти параметра являются однозначными функциями отношения напряженности электрического поля Е к плотности частиц газа Na. В табл. 20.1 приведены измеренные значения Se и We для некоторых газов при различных значениях отношения E/Na. В табл. 20.2 представлены значения коэффициента диффузии ионов Di при атмосферном давлении и нулевом электрическом поле. [c.432]

Если по поверхности раздела bed установить криволинейную твердую стенку русла, то получим безотрывную транзитную струю потеря напора при этом значительно уменьшит-с я. Такое снижение потерь напора объясняется тем, что касательные напряжения, возникающие вдоль установленной стенки, значительно меньше турбулентных касательных напряжений, действующих вдоль поверхности раздела. Поясненный выше отрыв транзитной струи может быть назван (несколько условно) инерционным отрывом транзитной струи от стенки русла . noivffliMO такого отрыва струи, можно различать еще отрыв транзитной струи (а в соответствующих случаях и отрыв пограничного слоя), обусловленный диффузией механической энергии поперек потока . Примером отрыва струи, вызванного поперечной диффузией механической энергии, может являться поток в сильно расширяющемся насадке (см. рис. 4-30), а также случай так называемого гидравлического [c.182]

При двухсторонней диффузии кремния в вольфрам и действии растягивающих напряжений, возникающих в результате значительного изменения объема при образовании дисилицида, образец в конце процесса расслаивался надвое. Это приводило к образованию градиента концентраций компонентов по толщине образцов в пределах области гомогенности WSi2 и различной структуры поверхностей. Поэтому, как и при аналогичных исследованиях дисилицида молибдена [1 ], проведены исследования как внешней и внутренней поверхностей, так и поперечного разреза образцов. [c.305]

Излом образца, испытанного на поперечное растяжение при 1477 К после 100-часового отжига при той же температуре, показан на рис. 17, а. Предварительный отжиг вызывает диффузию вольфрама из проволоки в матрицу и на поверхность раздела, что упрочняет их. Поэтому деформация разрушения матрицы уменьшается, трещина не распространяется по поверхности раздела, и в результате прочность композита при 1477 К становится больше. Дальнейшее повышение прочности композита, по-видпмому, ограничено расщеплением проволоки ил.и разрушением по поверх ности раздела, обусловленным пористостью диффузионного происхождения. Не приводя соотвеггствующих данных, укажем лишь, что последний тип разрушения был характерен для ряда предва- [c.206]

Кинетика структурных и фазовых превращений при частоте нагружения 300 Гц несколько отличается (рис. 2, в). В частности, с ростом количества циклов нагружения происходит не распад, а развитие дислокационных сеток, хотя одновременно повышается плотность дислокаций и в плоских скоплениях. При этом областям с повышенной плотностью дислокаций соответствует уменьшение количества части Т1дА1. Объясняется это тем, что диффузия алюминия в а-твердый раствор в процессе разрушения частиц Т1зА1 сопровождается понижением энергии дефекта упаковки и затруднением поперечного скольжения дислокаций [91, что приводит к образованию плоских дислокационных скоплений. [c.363]

Когда была сделана попытка отремонтировать эти буи для повторного использования путем удаления всех следов коррозии перед покраской, было обнаружено, что коррозия распространилась вдоль поверхности раздела плакирующего и основного сплавов на значительные расстояния от кромок пузырей и дырок, возникших в местах разрушения плакирующего сплава. Полированные поперечные срезы, произведенные в буе через области, подвергшиеся коррозии, подтвердили наблюдения, сделанные во время операции удаления следов коррозии. Металлографические исследования показали, что пути распространения коррозии находились в действительности целиком в плакирующем сплаве. Вспучивание алюминиевых сплавов типа Al lad очень необычно. Коррозионное вспучивание и быстрое растворение плакировочных пленок не наблюдалось ранее при их применении в поверхностных морских водах. Из-за этого необычного вспучивания одна из сфер была послана в исследовательские лаборатории Американской алюминиевой компании, где были проведены исследования для определения механизма такого коррозионного поведения. Вей [15] показал, что имела место преимущественная диффузия цинка по сравнению с медью из основного сплава в зону контакта слоев. Высокая концентрация цинка и низкая — меди превратили эту зону в анодную как по отношению к плакирующе- [c.390]

Ионообменные материалы, используемые в ядерной технике, являются сополимерами стирола и дивинилбензола с 8— 10%-ной поперечной связкой. Сульфогруппы и четвертичные аминогруппы образуются в смоле после полимеризации путем соответствующей химической обработки. Процент дивинилбензола выбирается таким, чтобы обеспечить низкую растворимость полимера и достаточную гидрофильность, необходимую для диффузии ионов через структуру смолы. Товарные смолы обычно находятся в Na- и l-формах и должны быть переведены в другие формы, соответствующие данному применению, или в специальных случаях они переводятся изготовителем. [c.203]

Таким образом, из опытных данных следует, что при выборе гидравлического диаметра в качестве определяющего размера пучка коэффициент турбулентной диффузии в пучке при прочих равных условиях превышает значение коэффициента турбулентной диффузии в свободном канале в 2,4 раза. Если же принять во внимание, что перемешивание осуществляется через узкие щели между трубками, то приходится прийти к выводу, что в пучке перемешивание значительно выше того, которое принято называть турбулентностью. Это можно объяснить тем, что в пучке при малейшем изменении расстояния между трубами отнот сительные сечения каналов, по которым течет вода, сильно меняются. При этом получается поперечный переток воды из одних каналов в другие и величина е получается большей, чем если бы каналы были точными. Кроме того, здесь дополнительное перемешивание создают входная решетка и дистанционирующие устройства. Чтобы здесь не вводить нового термина, будем эффективную величину е называть коэффициентом турбулентной диффузии. [c.30]

При получении системы уравнений (1.36). .. (1.40) предполагалось, что поперечные компоненты скорости много меньше продольной компоненты, др/дг = О и число М< 0,5. Кроме того, пренебрегаяось переносом тепла и импульса посредством молекулярной диффузии, выделением тепла при диссипации кинетической энергии потока и турбулентной диффузией в продольном направлении и считалось, что пористость т не зависит от координат. [c.21]

Методы экспериментального исследования перемешивания теплоносителя в поперечном сечении пучка витых труб на стационарном режиме были рассмотрены в работе [39]. Это — классические методы исследования переносных свойств потока методы диффузии тепла (вещества) от точечного источника, непрерьшно испускающего нагретые частицы воздуха (или газа другого рода) в основной поток, и метод диффузии тепла от линейного источника, трансформированные с учетом особенностей течения в пучке витых труб, а также его конструкции. При этом для проведения экспериментов и обработки опытных данных использовалась гомогенизированная модель течения. Измерения полей температуры и скорости потока проводились вне пристенного слоя, а теоретически рассчитанные поля температуры теплоносителя и скорости потока бьши непрерьшны в пределах диаметра кожуха пучка. При этом считалось, что в пучке течет двухфазная гомогенизированная среда с неподвижной твердой фазой. При исследовании эффективного коэффициента турбулентной диффузии в прямом пучке витых труб первым методом диаметр источника диффузии бьш равен диаметру витой трубы с , а сам источник перемещался относительно выходного сечения пучка, гделроизво-дились измерения полей скорости. Однако эти отклонения от известного метода диффузии не стали препятствием для использования понятия точечного источника в пучке витых труб при достаточно больших расстояниях от него, где измеренные поля температур практически не отличались от гауссовского распределения [39]. Этот метод, основанный на статистическом лагранжевом описании турбулентного поля при изучении истории движения индивидуальных частиц, непрерьшно испускаемых источником, используется в данной работе и для определения эффективных коэффициентов турбулентной диффузии в закрз енном пучке витых труб, но при неподвижных источниках диффузии. [c.52]

Отсутствие влияния чисел Рг и Ее на пространственный масштаб турбулентности Т-ср/ э (рис. 3.5), характеризующий размер крупных вихрей в направлении потока, свидетельствует, что в качестве масштаба при рассмотрении процессов теЦлоот-дачи в пучке мо кет приниматься (1 . Неравномерность величины Ь в поперечном сечении пучка (за местами касания труб он меньше, чем в сквозном канале) позволяет подтвердить результаты спектрального анализа структуры потока в пучке. Оценка вклада турбулентной диффузии по измеренным значе- [c.82]

Как уже отмечалось, теплообменный аппарат с закрученным пучком витых труб позволяет обеспечить более равномерное поле температур в поперечном сечении пучка при азимутальной неравномерности подвода тепла благодаря дополнительному механизму переноса путем закрутки потока теплоносителя относительно оси пучка по сравнению с прямым пучком витых труб. При этом происходит интенсификация теплообмена в пучке и несколько повышаются гидравлические потери в межтрубном пространстве аппарата. Интенсивное выравнивание неравномерностей поля температур в поперечном сечении пучка повыщает надежность работы теплообменного аппарата, а интенсификация теплообмена улучшает его массо-габаритные характеристики. Для расчета полей температур в закрученных пучках требуется изучить процесс тепломассо-переноса и определить эффективный коэффициент турбулентной диффузии Лг, или безразмерный коэффициент/Г3, определяемый по (4.3) и используемый для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих течение в пучке. [c.110]

Применение этого метода в закручешом пучке оправдывается, поскольку экспериментально измеренные поля темпфатур в поперечных сечениях пучка на различных расстояниях от источника диффузии близки к нормальному закону распределения (4.23). [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...