Движение газа при наличии сопротивлений

Движение газа при наличии сопротивлений, а) Установившееся течение. В установившемся потоке газа при наличии сопротивлений, но при отсутствии теплопередачи через стенки, ограничивающие поток, полная энергия остается постоянной, так как работа трения полностью преобразуется в теплоту. В большинстве случаев разности высот не играют никакой роли, поэтому уравнение энергии (17) принимает вид [c.373]

Рассмотрим еще раз обтекание тела установившимся потоком идеального совершенного газа при наличии адиабатич-ности, но в данном случае предположим, что либо набегающий поток сверхзвуковой, либо в возмущенном потоке вблизи тела образуются сверхзвуковые зоны. В этих случаях обычно возникают скачки уплотнения, и поэтому нельзя пользоваться принятым выше основным допущением о непрерывности движения. При наличии в потоке скачков уплотнения на линиях тока, пересекающих скачок, температура торможения Т по-прежнему сохраняется, а давление торможения р падает, так как при переходе через скачок благодаря росту энтропии появляются необратимые потери, связанные с переходом механической энергии в тепло. Наличие этих потерь в скачках, характеризующихся убыванием давления торможения, влечет за собой появление сопротивления при обтекании тел газом. [c.78]

В случае применения решеток (сеток) в качестве барботажных тарелок (сетчатые тарелки) в аппаратах, где происходит процесс массообмена (ректификация, сорбция, увлажнение газов и т. п., рис. 8-3), их сопротивление зависит, во-первых, от условий работы тарелки (сухая тарелка, смоченная при движении по ней столба жидкости без барботажа и движении жидкости при наличии барботажа), во-вторых, от физических свойств рабочих сред и конструктивных размеров тарелки. [c.403]

Рассмотрим адиабатическое, но не изэнтропическое движение газа по трубе при наличии сопротивления трения, причем для простоты ограничимся случаем трубы постоянного сечения. [c.120]

Теорема об энергии для сжимаемых потоков при наличии сопротивлений. При движении газов сопротивление оказывает двоякое действие во-первых, оно механически тормозит поток, а во-вторых, механическая энергия, затраченная на его преодоление, частично возвращается в поток в виде тепловой энергии. Таким образом, в потоках сжимаемой жидкости, в противоположность потокам несжимаемой жидкости, имеется возможность часть энергии, затраченной на преодоление сопротивления, вновь использовать при дальнейшем расширении. [c.363]

Адиабатическое движение газа в трубе постоянного сечения при наличии сопротивления трения [c.208]

Как известно, даже очень небольшое количество поверхностно-активных веществ (ПАВ) может существенно повлиять па движение газового пузырька в жидкости. ПАВ, переносимые вместе с потоком жидкости, распределяются по поверхности пузырька вблизи точки набегания потока. Затем течение жидкости вызывает перемещение ПАВ вдоль поверхности пузырька газа в сторону кормовой области пузырька. Возникающий при этом градиент поверхностного натя кения вызывает движение жидкости вдоль поверхности пузырька в направлении, противоположном направлению набегающего потока. Реальная скорость течения жидкости вблизи газового пузырька, таким образом, уменьшается при наличии ПАВ. При этом поверхностно-активные вещества увеличивают сопротивление, которое пузырек оказывает набегающему на него потоку жидкости. [c.70]

В баллистических экспериментах, выполненных в 50-е. гг., было обнаружено, что при движении моделей во фреонах в определенных условиях фронт головной ударной волны перестает быть гладким. На фронте головной ударной волны возникают многочисленные тройные конфигурации (пересечения в одной точке трех ударных волн). Картина течения становится такой же, как и за плоской ударной волной при наличии поперечных возмущений. В ряде случаев фронт волны остается гладким, а за ним возникает турбулентное течение. Сопротивление моделей существенно меняется. В дальнейшем были выполнены опыты в ударной трубе с инертными газами (аргон, криптон, ксенон) и с молекулярными (углекислый газ). Выяснилось, что распространение сильных ударных волн (при скорости несколько километров в секунду) имеет ряд особенностей. Фронт волны перестает быть плоским, в ряде случаев фронт разрушается, распределение плотности и концентрации электронов в релаксационной зоне имеет немонотонный характер (рис. 4.1, 4.2). Все эти особенности обнаруживают пороговый характер по скорости волны и начальному давлению. Малые примеси водорода (порядка 1%) оказывают стабилизирующее воздействие на течение. Описанное явление получило название релаксационной неустойчивости ударных волн. Существенную роль при этом, по-видимому, играет интенсивный переход энергии возбуждения в кинетическую. [c.81]

Газ при своем движении по газоходам котельного агрегата должен преодолевать сопротивления, вызываемые трением и наличием резких поворотов, резким изменением скорости потока и т. п. [c.19]

Из газодинамики однофазных сред известно, что при подводе тепла энтропия потока растет, а давление полного торможения падает независимо от соотношения скорости потока и скорости звука. Таким образом, подвод тепла к движущемуся газу приводит к дополнительному тепловому сопротивлению. Отвод тепла от потока приводит к уменьшению энтропии и росту полного давления. Эти выводы, однако, нельзя перенести на течение двухфазной среды при наличии в ней фазовых переходов. Так, например, при движении пара в трубе с внешним отводом тепла на стенках происходит конденсация и образование пленки жидкости, скорость которой может быть на несколько порядков меньше скорости пара. Таким образом, кинетическая энергия и количество движения потока уменьшаются. Такую трубу с конденсацией пара и теплообменом можно рассматривать как расходное сопло. Действительно, при низких давлениях, среды уменьшением плошади сечения трубы F из-за наличия пленки можно пренебречь, и тогда уравнение неразрывности для пара можно записать так [c.255]

Местное увеличение тепловосприятия части труб перегревателя и скоростей дымовых газов может произойти в результате нарушения крепления и взаимного расположения других змеевиков, затрудняющего омывание их газами. Повышенное тепловосприятие имеют змеевики, которые расположены в газовых коридорах между перегревателем и стенками газохода, между секциями его змеевиков или в местах, где удалены отдельные змеевики. При наличии широких проходов между отдельными змеевиками ближайшие к этим проходам змеевики воспринимают за счет радиаций и конвекции больше теплоты. Повышенному перегреву подвергаются части змеевиков, омываемые внутри перегретым паром с температурой выше номинальной и при недостаточной скорости его движения. Повышение скорости движения пара снижает температуру стенок труб, но увеличивает гидравлическое сопротивление пароперегревателя. Поэтому скорость движения пара принимают с учетом обоих этих факторов в пределах 20—25 м/с для промышленных котлов. [c.153]

Несжимаемые жидкости при наличии поверхностей раздела. На сопротивление тел, движущихся вдоль или вблизи поверхности раздела жидкость — жидкость илп жидкость — газ, оказывают влияние вязкие силы и гравитационные силы (обусловливающие перенос энергии волновыми движениями на свободной поверхности или поверхности раздела). Поэтому должно приниматься во внимание число Фруда, так что [c.393]

Одной из важнейших проблем в области современной гидродинамики является возникновение кавитации в жидкости. Под кавитацией подразумевается совместное существование паровой или газовой фазы с жидкой фазой. Эта паровая или газовая фаза возникает первоначально в виде мелких пузырей, распределенных внутри жидкости. Практически важен рост сопротивления, испытываемого погруженными телами при их движении в жидкости, когда возникает кавитация так, при наличии кавитации в потоке к. п.д. насосов и турбин уменьшается. Частным случаем общей проблемы кавитации, анализируемым в настоящей работе, является проблема динамического равновесия и скорости роста пузырей пара и газа. [c.226]

Главный фактор, определяющий надежность работы радиационных рекуператоров (рис. 2.25, 2.26), — максимальная температура теплообменной поверхности. Она влияет на скорость коррозии металла и его прочностные свойства. В целях ее снижения в радиационных рекуператорах применяют в основном прямоточную схему движения теплоносителей. К их достоинствам относятся присущая всем стальным рекуператорам высокая газо-плотность, незначительное аэродинамическое сопротивление на стороне греющих газов и возможность работы при наличии в них жидкого технологического уноса причем, если температура стенки рекуператора на 40—50 °С ниже температуры начала шлакования [16], сцепление частиц уноса с поверхностью будет непрочным, что обеспечит периодическое самоочищение рекуператора. К недостаткам радиационных рекуператоров относятся увеличенный в 3—5 раз занимаемый объем по сравнению с конвективными рекуператорами, сложность интенсификации радиационного теплооб- [c.80]

Сила тяги в установках расходуется на преодоление различных сопротивлений или препятствий, имеющихся на пути воздуха и дымовых газов при их движении от входа в топку до выхода в дымовую трубу. Такими сопротивлениями являются сама топка, дымоходы установки, боров, шиберы и т. д. Наибольшее разрежение, или сила тяги, будет всегда в основании дымовой трубы, и наименьшее — в топке. Наличие достаточной силы тяги в установках, отапливаемых газообразным топливом, является особенно необходимым. В случае попадания горючих газов в топку и дымоходы, например, по причине неплотности запорной арматуры во время перерыва в работе топки или при [c.185]

Местный износ является результатом искажения равномерности скоростного и концентрационного полей летучей золы в сечении газохода котла. Это имеет место при изменении направления движения газового потока в поворотной камере котла, а также при наличии газовых коридоров зазора между поверхностью нагрева и обмуровкой), имеющих меньшие коэффициенты гидравлического сопротивления, при уменьшении сечения для движения газов (вход в трубчатый воздухоподогреватель) и т. д. [c.146]

При движении по газовоздушному тракту (газоходам и воздуховодам) газы преодолевают силы сопротивления, создаваемые трением о стенки канала, и местные сопротивления, которые связаны с изменением направления и формы движения газового потока. Для преодоления этих сопротивлений требуется наличие некоторой движущей силы — тяги, под действием которой создается поток газов. [c.91]

При боковом вводе входящая струя газа движется к противоположной стенке и, ударяясь о нее, поворачивает затем вверх (см. рис. 5-1, г). Изменение конструкции входного и выходного отверстий не оказывает существенного влияния на распределение струи. Наличие же опорно-распределительной решетки значительно повышает равномерность движения газа в основном объеме аппарата, причем это явление наблюдается в случае, если коэффициент сопротивления решетки больше некоторой величины которая определяется по справочникам. [c.61]

В зависимостях (8-16)—(8-18) удивляет полное отсутствие скоростей компонентов потока газа и твердых частиц. Из предыдущего анализа данных об аэродинамическом сопротивлении и теплообмене известно влияние на них чисел Рейнольдса и Фруда для компонентов потока. В рассматриваемой обработке они отсутствуют, хотя пределы изменения плотности смеси охватывают и обычный пневмотранспорт. Наличие числа Ргв в формуле (8-18) не исправляет положения, так как этот критерий построен не по абсолютной, а по взвешивающей скорости движения частиц. Само определение этой скорости в [Л. 51] по закону Стокса также вызывает серьезные возражения. Дело не только в том, что, частицы, близкие к верхней границе указанных пределов (dt 0,45 мм), никак не подчиняются закону Стокса. Более важна сильная зависимость взвешивающей скорости от объемной концентрации. При концентрациях, охватываемых формулой (8-18), возможно значительное (в 2 и более раз ) падение скорости Va по сравнению 260 [c.260]

Как уже известно, молекулярные движения в жидкостях и газах обусловливают сопротивление этих сред сдвигающим усилиям. Наличие силы сопротивления при сдвиге можно обнаружить из опыта (рис. 1.2). На неподвижной нижней пластинке находится слой жидкости толщиной г/о, на свободной поверхности — легкая пластинка площадью 5. Если к пластинке приложить силу F, она начнет перемещаться. После некоторого разгонного интервала времени установится равномерное движение пластинки с некоторой скоростью о- Это означает, что за время разгона возникает приложенная к пластинке сила = = —F. Она может быть только силой сопротивления жидкости (сопротивление воздуха мало и во внимание не принимается). [c.14]

Как уже известно из 1, молекулярные движения в жидкостях и газах обусловливают сопротивление этих сред сдвигающим усилиям. Наличие силы сопротивления при сдвиге можно обнаружить опытом, схема которого приведена на рис. 4. На неподвижной нижней пластинке — слой жидкости толщиной у о, на свободной поверхности — легкая пластинка площадью 5. Если [c.17]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

Действительная причина этой интересной особенности газообразных сред заключается в том, что для идеального газа механизм явлений молекулярного и молярного переноса при всем различии размеров носителей и интенсивности процесса одинаков. Элемент среды, будь то молекула или огромное скопление молекул (моль), на всем протяжении своего перемещения не взаимодействует с окружающей средой, и акт обмена совершается только в конце пути (соударение молекул, растворение молей в окружающей среде). В силу этого соотношение между интенсивностью переноса тепла и количества движения для идеального газа одинаково в условиях молекулярного и молярного обмена. Отсюда прямо следует, что для идеального газа наличие ламинарного подслоя никак не должно отразиться на уравнении (XIV, 42), которым устанавливается соотношение между коэффициентом теплоотдачи и коэффициентом сопротивления. [c.367]

Местные сопротивления возникают при изменении направления движения потока (газов, воздуха) вследствие наличия в каналах поворотов, при изменении скорости движения вследствие изменения сечения каналов, при разделении и соединении потоков, при входе в канал и выходе из него. Местные сопротивления вызывают падение давления, пропорциональное динамическому давлению, и, хотя потеря энергии, связанная с изменением направления канала и его сечения, происходит на сравнительно большой длине тракта, условно считают каждое из местных сопротивлений сосредоточенным в определенном сечении канала. В связи с таким методом расчета для определения полного сопротивления расчетного участка тракта необходимо к величине местных сопротивлений прибавить величину сопротивления трения, вычисленную для выпрямленной длины этого участка. [c.339]

Поскольку караван является макрообъектом (его длина много больше размера пор), он ведет себя подобно полимерной цепочке, погруженной в жидкость Дарси . На первой стадии деформирования неоднородным полем давления, навязываемым окружающим караван газом, каждый караван либо растягивается, либо сжимается, поскольку макроламеллы изначально как бы вморожены в несущий газ. В силу присущей упругости цепочки караваны стараются восстановить равновесную длину, втягивая в движение окружающий газ в процессе своей релаксации. Поэтому лищь чуть-чуть растянутые цепочки движутся в направлении более растянутых караванов пузырей, вовлекая в движение окружающий газ. Таким образом, даже пренебрегая изменением проницаемости и считая концентрацию караванов малой, получаем механизм, приводящий к увеличению сопротивления газа при наличии слабой , неструктурированной пены. [c.148]

Неизэнтропическое движение газа по трубе при наличии сопротивления [c.120]

Рассмотрим адиабатическое движение газа в трубе постоянного сечения при наличии сопротивления трения калорически совершенного газа. [c.208]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Во второй главе в разд. 2.9 была решена задача о движении газового пузырька в жидкости при наличии однородного постоянного электрического поля. Используя результаты решения этой задачи в соответствии с [97], в данном разделе будет дан теоретический анализ процесса массообмена между пузырьком газа и жидкостью при тех же условиях движения фаз. Будем предполагать, что концентрация целевого компонента сначала была постоянной и однородной величиной в обеих фазах. В момент времени =0 на бесконечном удалении от поверхности пузырька концентрация целевого компонента в жидкости скачком изменилась. Как и в разд. 6.3, будем считать, что основное сопротивление мас-сопереносу сосредоточено в тонком пограничном слое вблизи поверхности газового пузырька. В этом случае уравнение конвективной диффузии будет иметь вид (6. 3. 4) [c.271]

Тепло- и массообмен жидкой сферы, равномерно движущейся в непрерывной жидкой среде, зависит от движения внутри самой сферы. Например, при наличии циркуляции в пузырьках слабо растворимых чистых газов массообмен примерно в пять раз интенсивнее, чем в ее отсутствие [.305]. Этот факт нельзя объяснить улуч-шениел ус.ловий перемешивания внутри самой частицы (так как сопротивление процессам переноса целиком связано с непрерывной фазой), так что следует учитывать влияние циркуляции внутри частицы на внешнее по отношению к ней течение. При исследовании массообмена капель и пузырьков Гриффит [287] наблюда.л частично затормаживаемое течение на поверхности. [c.109]

В предыдущих выводах существенны только баротропность и непрерывность движения газа, причем все линии тока простираются ота = —оодоа = - -оо (нет возвратных токов из бесконечности). Вывод (В = 0) сохраняется и при неадиабатических движениях при наличии баротропии. Полученный обобщенный парадокс Даламбера верен и в тех случаях, когда внутренний поток необратим, а обратим только внешний поток. Отсюда вытекает, что сила сопротивления, действующая со стороны внутреннего потока на границах с внешним потоком, точно равна внешнему сопротивлению летательного аппарата. [c.134]

При теоретическом анализе центробежного пылеотделения движение частиц рассматривается изолированно, без воздействия на них других пылинок, а следовательно, и без учета эффекта подталкивания мелких частиц и эффекта торможения крупных фракций. Предполагается, что все пылинки имеют сферическую форму и при гидродинамическом воздействии стационарного потока подчиняются вязкому режиму обтекания, определяемому законом Стокса. В действительности при наличии у частиц двух главных, существенно отличающихся, сечений имеется их неустойчивое равновесие с возникновением эффекта вращения. В итоге появляются радиальные силы, воздействующие на частицы в направлении, перпендикулярном течению газа. Особенность движения нешарообразных частиц состоит в том, что направления их движения и действия сил сопротивления не лежат на одной прямой. Это приводит к появлению относительно направления их движения боковой составляющей силы сопротивления среды, вызывающей изменение траектории движения. [c.80]

Теплообмен при конденсации неметаллов в присутствии некон-денсирующихся газов изучался во многих экспериментальных работах. Механизм влияния газа на теплообмен при конденсации одинаков для металлов и неметаллов, однако вследствие значительного сопротивления конденсата малые добавки газа для неметаллов не оказывают такого влияния, как при конденсации паров металлов. Степень влияния зависит от многих факторов концентрации газа, давления смеси, геометрических факторов условий движения пара и т. д. Остановимся на частной задаче рассмотрим, как сказывается наличие в паре неконденсирующегося газа на фазовом сопротивлении. [c.10]

Метод интегральных соотношений в изложенной форме может быть применен и к расчету гиперзвуковых течений около тонких тел с малым затуплением переднего конца. Как уже говорилось, при обтекании таких тел вблизи поверхности тела образуется слой с высокой энтропией и малой плотностью газа. В этом слое нарушается закон плоских сечений и тем самым нарушается предположение, приводящее к эквивалентности задачи обтекания и задачи нестационарного движения газа на плоскости. Однако при использовании описанного метода интегральных соотношений теми ч ленами в них, которые связаны с наличием продольного движения газа в пространстве, можно пренебречь, так как они малы вследствие мадой массы газа, протекающего в высокоэнтропийном слое. Внутреннюю же энергию газа, текущего в этом слое, нужно учитывать, так как толщина слоя не мала. В этих предположениях Г. Г. Черный (1957) дал первые теоретические решения задач о неавтомодельном обтекании тел, рассмотрев обтекание тонкого клина и тонкого конуса с малым затуплением переднего конца. При решении этих задач, как уже говорилось ранее, были установлены законы подобия гиперзвукового обтекания затупленных клиньев и конусов. Было также установлено важное качественное отличие обтекания затупленных профилей и затупленных тел вращения. При обтекании профиля крыла малое затупление его кромки повышает давление на значительной части профиля, так что его сопротивление больше суммы сопротивления заостренного профиля и затупления. При обтекании тела вращения малое затупление переднего конца понижает давление на большом участке поверхности тела, так что его сопротивление меньше суммы сопротивления заостренного профиля и затупления. Более того согласно при- ближенной теории сопротивление очень тонкого затупленного конуса может быть даже несколько меньше сопротивления одного только острого [c.199]

Как видно из формул (266)—(269), увеличение коэффициента теплоотдачи конвекцией, а следонательно, интенсификация теплопередачи может быть достигнута повышением скорости газов, а также уменьшением диаметра труб. Соответственно уменьшаются конвективные поверхности нагрева и их стоимость. Однако при этом резко возрастает сопротивление движению газов, а при наличии золового износа — интенсивное истирание труб. Поэтому скорости газов в конвективных поверхностях нагрева, а также скорости воздуха в воздухоподогревателях должны быть выбраны из технико-экономических расчетов, учитывающих эти факторы и определяющих наивыгоднеишие скорости газов и воздуха (см. гл. XXI). Расчетную скорость потока ш определяют по следующим формулам для газов [c.296]

Законы движения воды в фильтре в этом случае, естественно, усложняются. Кривая потери напора в фильтре, приближающаяся к наклонной прямой (фиг. 348), указывает на определенную закономерность в приросте потери напора. Такая закономерность может иметь место лишь при нормальной работе фильтра. При ненормальной работе характер кривой меняется, как это показано на фиг. 350 для одного фильтра Джуэлль. Здесь при наличии вакуума в фильтре кривая потери напора более или менее резко идет вверх, так как при вакууме КЗ воды выделяется растворенный в ней воздух (и иные газы). Выделившиеся из воды пузырьки воздуха, располагаясь между песчинками, загрязняют фильтр, увеличивают сопротивление в нем и резко увеличивают потерю напора. При обра- [c.297]

Уравнение (2-4) справедливо и для адиабатических течений (при наличии трения), сопровождающихся возрастанием энтропии. В этом случае баланс энергии частицы должен быть дополнен двумя членами одним, учитывающим работу сил сопротивления, и другим, выражаю-ишм приращение теплоты в газовом потоке. Эти два члена одинаковы по величине, но имеют различные знаки и поэтому взаимно уничтожаются. Это означает, что в такой изолированной системе работа сил трения не меняет полной энергии частицы меняется только соотношепие между энергией направленного движения и тепловой энергией. Течение газа является необратимым часть механической энергии необратимо превращается в тепло. [c.40]

ДИССИПАТЙВНЫЕ СИСТЕМЫ, механич. системы, полная механич. энергия к-рых (т. е. сумма кинетич. и потенц. энергии) при движении убывает, переходя в др. формы энергии, напр, в теплоту. Этот процесс наз. процессом диссипации (рассеяния) механич. энергии он происходит вследствие наличия разл. сил сопротивления (трения), к-рые наз, также диссипативными силами. Примеры Д. с. ТВ. тело, движущееся по поверхности другого при наличии трения жидкость или газ, между ч-цами к-рых [c.168]

При оценке эффективности воздействия струи как средства управления сопротивлением необходимо учитывать реактивную силу, обусловленную истечением газа из сопла и направленную в сторону, обратную движению летательного аппарата. В соответствии с этим наличие струи способствует росту сопротивления. Так как сопротивление при увеличении степени не-расчетности в струе уменьщается, а реактивная сила пропорциональна расходу газа через сопло, то можно предположить, что существует оптимальный режим работы сопла, обеспечивающий наименьщее сопротивление. Исследования показывают ([49], 1967, № 5), что такой режим реализуется при малых поперечных размерах сопла dj D <0,05) и низкой степени нерасчетности струи. [c.399]

Действительный компрессор приходится конструктивно осуществлять, так, чтобы поршень его не доходил до своего крайнего положения у торца цилиндра, где располагается крышка с впускным и выпускным клапанами. Объем между торцовой крышкой цилиндра и крайним положением поршня называют вредным пространством Vq. Наличие вредного пространства уменьшает вытесняемый поршнем объем сжатого рабочего тела по сравнению с равновеликим идеальным компрессором. Сжатое рабочее тело, остающееся во вредном пространстве, при обратном движении поршня политропно расширяется (см. линию 3—4). Такое расширение происходит вследствие потерь на трение Гтр. утечек /ут сжимаемого рабочего тела к теплообмена внутри цилиндра. Точкам соответствует состоянию рабочего тела после его расширения до давления окружающей среды р. В действительном компрессоре расширение рабочего тела происходит до давления внутри цилиндра более низкого, чем р, вследствие наличия гидравлических сопротивлений всасывающего патрубка, перепускных каналов и клапанов. У современных компрессоров обычно применяют пружинные самодействующие клапаны, автоматически открывающиеся при достижении рабочим телом определенного давления в цилиндре. При движении засысываемого газа Через клапаны возникают периодические пульсирующие колебания его скорости, вызынающ-ие н арушение равномерности давления при всасывании. На увеличение неравномерности давления газа в цилиндре влияет также изменение скорости движения поршня, обусловленное [c.389]

Известно из экспериментов [49], что сделанные предположения в общем случав не справедливы, хотя стремление давления к постоянному значению в области отрыва очевидно, когда выступающая игла становится очень длинной. Предположение о постоянстве давления в области отрыва не выполняется в связи с наличием вихревого движения, создаваемого отсосом газа вязким слоем из области отрыва. Сравнение экспериментальных значений коэффициентов сопротивления с расчетными показывает, что для длинных игл совпадение результатов неудовлетворительное. При малой длине иглы экспериментальные значения коэффициентов сопротивления стремятся к кривым, соответствующим коническому отрыву с конца иглы, в то время как при большой длине иглы экспериментальные значения коэффициентов сопротивления уменьшаются в соответствии с решением уравнения (16). При больших длинах иглы коэффициент сопротивления оказывается несколько меньше рассчитанного по теории конического отрыва. Меккель [49] показал, что переход от отрыва на поверхности иглы к отрыву с конца иглы сопровождается большим изменением коэффициента сопротивления. Однако эксперимент не подтверждает этот вывод. [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...