Интенсивность переходов

Относительные интенсивности компонент тонкой структуры подчиняются правилу сумм интенсивностей, согласно которому сумма интенсивностей переходов, имеющих общий уровень про- [c.58]

В баллистических экспериментах, выполненных в 50-е. гг., было обнаружено, что при движении моделей во фреонах в определенных условиях фронт головной ударной волны перестает быть гладким. На фронте головной ударной волны возникают многочисленные тройные конфигурации (пересечения в одной точке трех ударных волн). Картина течения становится такой же, как и за плоской ударной волной при наличии поперечных возмущений. В ряде случаев фронт волны остается гладким, а за ним возникает турбулентное течение. Сопротивление моделей существенно меняется. В дальнейшем были выполнены опыты в ударной трубе с инертными газами (аргон, криптон, ксенон) и с молекулярными (углекислый газ). Выяснилось, что распространение сильных ударных волн (при скорости несколько километров в секунду) имеет ряд особенностей. Фронт волны перестает быть плоским, в ряде случаев фронт разрушается, распределение плотности и концентрации электронов в релаксационной зоне имеет немонотонный характер (рис. 4.1, 4.2). Все эти особенности обнаруживают пороговый характер по скорости волны и начальному давлению. Малые примеси водорода (порядка 1%) оказывают стабилизирующее воздействие на течение. Описанное явление получило название релаксационной неустойчивости ударных волн. Существенную роль при этом, по-видимому, играет интенсивный переход энергии возбуждения в кинетическую. [c.81]

Феноменологическая трактовка усталостного пронесся как постепенного накопления повреждений в свете кинетики деформационных явлений рассматривалась выше (см. 5). Для описания этого процесса как случайного В. В. Болотиным, В. П. Когаевым и X. Б. Кор-донским привлекается теория марковских процессов. Эта теория позволяет моделировать переход нагруженного элемента от состояния к состоянию по мере накопления повреждения с использованием представлений об интенсивностях вероятности перехода, приводящих к системе дифференциальных уравнений А. Н. Колмогорова. Решение этой системы (с введением в нее экспериментально обоснованных функций интенсивностей перехода) осуществляется вычислениями на ЭВМ и позволяет получить функции распределения разрушающих чисел циклов при стационарных (с постоянной амплитудой напряжений) и нестационарных (с меняющейся амплитудой) условиях циклического нагружения. [c.111]

Если требуется определить нестационарный, коэффициент оперативной готовности, т.е. вероятность того, что элемент проработает безотказно в интервале времени от t до t + t , то нужно изменить саму систему уравнений. Следует учесть тот факт, что попадание элемента в состояние 1 в любой из моментов времени, принадлежащих интервалу [t, t + fj,], является неблагоприятным событием. Чтобы определенным образом замаркировать все траектории поведения элемента, в течение которых он хотя бы раз попадает в состояние отказа, сделаем это состояние поглощающим. Это означает, что следует искусственным образом запретить элементу покидать состояние 1, если он уже попал в него. Для этого сделаем интенсивность перехода из состояния 1 в состояние О равной нулю, т.е. в данном случае положим Цд = 0. Таким образом, все траектории поведения элемента будут разделены на два класса первый - элемент ни разу не попал в состояние 1, второй - элемент хотя бы один раз попал в состояние 1 (граф переходов представлен на рис. 4.6). [c.170]

Взять белое и серое олово. Первое довольно устойчиво, второе легко разрушается. Переход р-формы в а-форму сопровождается увеличением объема на 26 процентов. Это явление названо оловянной чумой . Переохлаждение до температуры не ниже 13° белое олово переносит безболезненно. Но вот ртутный столбик доходит до —20, —25, —30°. Начинается процесс перестройки решетки. Белое олово становится серым. Особенно интенсивно переход р-формы в а-форму идет при —38°. Незнание этого погубило экспедицию Р.- Скотта на Южный полюс в 1912 году, так как топливо, находившееся в сосудах, паянных оловом, вылилось из них. [c.39]

Различные материалы и методы обработки влияют в различной степени на образование и развитие процессов, происходящих при трении и изнашивании в поверхностных слоях, вызывают изменение их интенсивности, переход одних процессов в другие и изменение границ их существования. [c.64]

Многослойная сварка. Сечение каждого слоя шва берётся не более 0,5 см Интенсивный переход примесей из основного металла в шов происходит только в первом слое, наложение которого сопровождается значительным проваром основного металла. При сварке последующих слоёв основной металл оплавляется гораздо меньше, поэтому воздействие дуги на основной металл заметно меньше, чем при однослойной сварке. Вид шва и провара в случае сварки в один и в три слоя показаны на фиг. 119, а, б. [c.334]

Благоприятным является тот факт, что ошибка в расчете шлакоулавливающей решетки согласно данным испытаний оказывает небольшое влияние на температуру при выходе продуктов горения из охлаждающей камеры. Поэтому можно пока обойтись без точного определения интенсивности перехода тепла в решетке. [c.313]

Будем разыскивать интенсивность переходов подсистемы У и в нерабочее состояние в виде [c.272]

Отношение интенсивностей переходов [c.438]

Марковские цепи характеризуются множеством состояний S, матрицей вероятностей переходов из одного состояния в другое и начальными условиями (начальным состоянием). Удобно представлять марковскую цепь в виде графа, в котором вершины соответствуют состояниям цепи, дуги — переходам, веса дуг — вероятностям переходов (если время дискретно) или интенсивностям переходов (если время непрерьшно). [c.128]

Отметим, что интенсивностью перехода называют величину V.. - lim Р.. (/,) / при О, где Р..(/,)- вероятность перехода из состояния S. в состояние S. за время Обычно используют условие [c.128]

Интенсивный переход жидкости в пар (парообразование) вследствие образования и роста в жидкости пузырьков пара (пузырьковое кипение) или пленки пара на поверхности (пленочное кипение) называется кипением и происходит при определенной температуре кипения. [c.74]

Наглядно эта модель процесса перехода показана на рис. 4.63, представляющая собой размеченный граф состояний автомобиля в данном АП, где направления переходов отмечены стрелками с обозначением соответствующих интенсивностей Х,у. Этот процесс происходит во времени интенсивности переходов X,j могут также зависеть от времени или приниматься постоянными. [c.522]

Титан обладает очень большим сродством к кислороду и поэтому сильно окисляется при сварке открытой дугой. Наиболее сильно окисляется титан, содержащийся в электродной проволоке обычно при сварке под окислительным флюсом из проволоки в шов переходит не более V5 титана, остальное количество окисляется и уходит в шлак. Титан, находящийся в основном металле, окисляется менее интенсивно — переход титана из стали в шов достигает 50—60%. Степень окисления титана, так же, как и хрома, зависит от кислотности флюса. Чем кислее флюс, т. е. чем больше в нем кремнезема, тем сильнее окисляется титан. По данным К. В. Любавского, при сварке под низкокремнистым флюсом интенсивность окисления титана почти в 1,5 раза ниже, чем при сварке под высококремнистым флюсом, но все же весьма значительна. Ввиду интенсивного окисления титана в дуге на первом этапе развития автоматической сварки под флюсом, когда применялись окислительные шлаки, пришлось отказаться от легирования шва титаном через проволоку. [c.78]

МАРКОВСКАЯ СХЕМАСсложная система)- основная мо-де ь математическая для аналитического исследования сложных систем. Состоит в определении марковского процесса с конечным или счетным множеством состояния, определяющего функциональные системы. Для построения марковской схемы определяют фазовое пространство, т.е. конечное или счетное множество состояний операции, происходящие в каждом состоянии системы интенсивности выполнения различных операций законы перехода из состояния в состояние при окончании той или иной операции. В результате получается марковский процесс с интенсивностями перехода [c.34]

Рассмотрим более подробно механизм электрической неустойчивости, приводящий к высокочастотным осцилляциям тока. Это удобно сделать на примере опыта Ганна. Предположим, что к образцу полупроводника, имеющему форму параллелепипеда длиной L, приложено внешнее напряжение. Если полупроводник однороден, то электрическое поле в образце такм е однородно. Однако любой реальный кристалл содержит некоторые неоднородности. Наличие неоднородности с повышенным сопротивлением приводит к тому, что в этом месте образца напряженность электрического поля имеет повышенное значение. При увеличении напряженности внешнего поля значение Q р здесь достигается раньше, чем в остальной части образца. Вследствие этого в области неоднородности начинаются переходы из минимума А в минимум Б, т. е. появляются тяжелые электроны. Подвижность здесь уменьшается, а сопротивление дополнительно возрастает. Это приводит к увеличению напряженности поля в месте локализации неоднородности и более интенсивному переходу электронов в минимум Б. Поле в образце становится резко неоднородным. Такая зона с сильным электрическим полем получила название электрического домена. [c.258]

Спиновая релаксация может быть описана следующим образом интенсивность переходов между двумя состояниями, обозначаемыми р и q, пропорциональна Mjj,—вероятности перехода. Так как значения Мр, конечны, имеется конечное время установления равновесия после его нарушения, поэтому между памагпиченностью и напряженностью переменного поля появляется разность фа.з. Это вызывает поглощение, которое формально может быть описано с помощью некоторой постоянной релаксации. Во многих случаях используемые в экспериментах частоты не превосходят 1/р, следовательно, влияние спин-спиновой релаксации на /У 1п с достаточной точностью может быть описано членом, пропорцпональным р, при этом у7)Со иожет быть представлено равенством [c.404]

В табл. 37.6 для ряда нуклидов приведены мульти-польности наиболее интенсивных -переходов и экспериментально определенные значения коэффициентов внутренней конверсии. [c.1044]

Интенсивности переходов масс меягду подвижными п неподвнж-нымн фазами 7)2 и /34 будем описывать лине шыми кинетическими уравнениями, определяемы ,ш временами релаксации tn = = и 34 = 43, равновесными объемными концентрациями, или насыщенностями (подвижных фаз) н S которые будем называть фазовыми проницаемостуми [c.310]

Под знак суммы в выражение (5) входят интенсивности всех линий, для которых нижним является уровень 3 Pj. Если эту сумму ограничить теми 12 линиями побочных серий, интенсивности которых были измерены, то получается /о = 1234, При этом остаются неучтенными не только слабые переходы с высоких уровней, но и интенсивные переходы 4 Si/ —> 3 Pj и 3 -> —> 32Pj действительно, полученное число 1234 несколько меньше измерен- [c.464]

При этом если определяются показатели типа нестационарного коэффициента готовности, то строится граф переходов со всеми возможными переходами из одного состояния в другое. Если же отыскивается вероятность безотказной работы в течение некоторого интервала времени или средняя наработка до отказа, то необходимо все состояния отказа сделйть поглощающими, т.е. обратить соответствующие интенсивности переходов из этих состояний в нуль. [c.163]

Медленная скорость охлаждения приводит к интенсивному переходу хрома из цементита в твердый раствор. При этом концентрация хрома в цементите понижается до 2%, вероятно, в связи с уменьшением растворимости хрома в цементите с понижением температуры. Напротив, карбид (Fe, Сг, W)2g g энергично растворяет в себе хром, концентрация которого при комнатной температуре достигает 17,5%. [c.11]

В котельных сталях, являющихся многокомпонентными системами, легирующие элементы находятся в свободном состоянии, в форме интерметаллических соединений с железом илн между собой в виде оксидов, сульфидов и других неметаллических включений, в карбидной фазе, в виде раствора в цементите или самостоятельных соединений с углеродом. Молибден, хром, ванадий растворяются в основных фазах углеродистых сплавов - феррите, аустените, цементите или образуют специальные карбиды. При этом твердость и ударная вязкость феррита возрастают. В процессе эксплуатации происходит интенсивный переход молибдене и хрома из твердого раствора феррита в карбиды. Наибольшая интенсивность перехода молибдена наблюдается при наработках немногим более 2 10 ч. Далее процесс сглаживается. В исходном состоянии в малолегированных сталях содержится от 3 до 8 молибдена. После наработки около 1,5 10 ч его сод жание возрастает до 80%. Разброс значений содержания молибдена по отдельным трубам существенно увеличивается с наработкой времени. Соответственно происходит разупроч-ненне. [c.154]

ОДА является паролетучим веществом коэффициент распределения его между кипящей водой и ее насыщенным паром больше единицы. Из опубликованных экспериментальных данных [11] следует, что интенсивность перехода ОДА из воды в насыщенный пар возрастает с ростом pH и концентрации ОДА в воде, причем с уве- [c.296]

Введение в паровой поток малых добавок поверхностно-активного вещества ОДА существенно влияет на процессы течениж переохлажденного пара в зоне интенсивного ядрообразования область интенсивного перехода из метастабильного состояния в устойчивое смещается в сторону больших переохлаждений при адиабатном расширении пара. [c.298]

Анализ характеристик надежности проводится здесь при тех же допущениях, что были сделаны для многоканальной системы и ее резерва в 5.5. Рассматриваемая система может находиться в одном из in + 4- + 1 состояний, номера которых равны количеству имеющихся в данный момент времени отказавших устройств. Случайный процесс изменения состояний системы будем считать марковским, т. е. имеющим постоянные интеисивиости переходов. Граф состояний изображен на рис. 5.19, где через Л обозначена интенсивность перехода из состояния i в г-t-l, а через Mi — из состояний tB i—1. Находясь в состоянии i = 0, 1, 2,. .., п, система обладает номинальной производительностью п не использует резерва времени. Резерв времени начинает расходоваться лищь при переходе в состояние п + 1, когда работоспособными оказываются только п—I каналов. Время простоя одного канала из-за ремонта в течение времени т можно скомпенсировать за счет работы всех т каналов з течение дополнительного времени т/ г, выделяемого из резерва. Если же система проработает в течение времени т в состоянии n + i с т—i работоспособными каналами, то вся система должна работать в течение дополнительного времени ix/m. Как и в многоканальной системе без аипаратурного резерва, задание оказывается выполненным, если суммарное время простоя всех каналов за время t будет не более / ц = т/ . [c.186]

Количественно И.-ф. э. характеризуется коэф. эмиссии или выходом 1 фотонов (усреднённое число фотонов па 1 падающий ион для выбранiioro спектрального перехода). Для наиб, интенсивных переходов rj [c.201]

В силу оболочечной структуры возбуждения ч.—д. с онредел, квантовыми числами сосредоточены в узкой области энергий. Взаимодействие возбуждений ведёт к ртделению коллективных мод, концентрирующих значит, часть всей интенсивности переходов ч.—д. и сдвинутых по энергии от суммы оболочечных энергий частицы и дырки. [c.409]

Любые примеси, поступающие с капельной влагой в промперегреватель, будут оседать на поверхностях нагрева последнего, и при наличии достаточно высоких температур стенки большинство примесей, включая Na l, упариваются досуха, в основном оседая на поверхности нагрева. При неблагоприятном составе этих примесей в зонах их упаривания может возникать электрохимическая коррозия. Однако чистота пара, поступающего в турбину, уже довольно высока, а в сепараторе основная масса примесей уходит с отсепарированной влагой. Пар, поступающий в нром-перегреватель, содерн ит ничтожные абсолютные количества примесей, недостаточные для сколько-нибудь существенной общей коррозии металла. Поэтому желательно использование материала промперегревателя, нечувствительного к локальным формам коррозии (коррозионное растрескивание и т. п.). С этой точки зрения наиболее подходит обычная сталь, которая к тому же при температурах выше 200° С имеет достаточно низкую скорость общей (равномерной) коррозии и, главное, небольшую интенсивность перехода продуктов коррозии в теплоноситель. [c.31]

Интенсивность перехода тепла в рассматриваемый момент, т. е. количество переходящего тепла, отнесенное к единице времени, называется тепловым потоком. Оно выражается в ккал/час (обозначается буквой Q) или ккал1м час (обозначается буквой q). В дифференциальной форме имеем [c.8]

В этом случае в сечении 2—2 начинается интенсивный переход капельной жидкости в газообразное состояние, т. е. образуется множество парогазовых пузырьков. Такое явление в быту называют кипением, а в гидромеханике его принято называть кавитацией. Это прртод1гг к нарушению сплошности потока и образованию воздушных пробок . [c.29]

При регенерации смолы крепкими растворами тиомочевины серебро интенсивно переходит в первые порции элюата, но в них частично переходпт и золото. При использовании циа- нистых растворов для предварительной очистки смолы в них переходит серебро. Наиболее целесообразно вымывать серебро слабым раствором тиомочевины с последующим элюированием золота крепкими растворами. [c.156]

По причине низкой окисленности шлака (менее 5 % FeO) на протяжении почти всей продувки условия для удаления фосфора не благоприятны. Лишь в конце продувки при содержании углерода порядка 0,05 % окисление шлака усиливается (содержание FeO в шлаке достигает 15—18%) и фосфор начинает интенсивно переходить в шлак. В связи с этим для получения стали с низким содержанием фосфора необходимо окислять углерод до низких значений при выплавке средне- и высокоугле- [c.134]

Учитывая эти допущения, граф состояний показывает, какие наблюдения нужно проводить в АТП, чтобы построить математическую модель функционирования АП для численных решений в поисках наялучшего обеспечения надежности транспортного процесса. Например, очевидно, что перевод из состояния Sq в состояние 5 обусловлен потоком отказов, требующих текущего ремонта и возникших во время работы ка линии. Его интенсивность Х05 определяется величиной, обратной среднему времени безотказной работы автомобиля на линии. Точно так же обратный перевод из состояния текущего ремонта S в состояние ожидания выхода на линию отремонтируемого автомобиля vS") определяется потоком окончания ремонтов. Интенсивность его А-л равна единице, деленной на среднее время текущего ремонта. Фиксируя эти случайные величины в наблюдениях за пробегом на линии и в текущем ремонте, затем осредняя их, получают численные значения интенсивностей переходов между указанными состояниями. Аналогичными наблюдениями устанавливаются численные значения интенсивностей переходов и по остальным направлениям размеченного графа состояний. [c.523]

При автоматической и полуавтоматической сварке закрытой дугой обычных сталей применяются в основном плавленые флюсы-силикаты. Современные плавленые флюсы не дают возможности осуществить легирование металла шва. При сварке углеродистых сталей, как известно, максимальный переход кремния или марганца из флюса в сварной шов, происходящий в результате взаимодействия жидких металла и шлака, не превышает нескольких десятых долей процента. На протяжении ряда лет неоднократно предпринимались попытки решить задачу легирования шва через флюс, т. е. создания легирующих флюсов. С этой целью предлагались механические смеси флюсов с соответствующими ферросплавами однако они не нашли применения вследствие неравномерного легирования швов, обусловленного сепарацией тяжелых крупинок ферросплавов от легких зерен флюса. Составные неплавленые флюсы, предложенные К. К. Хреновым и Д. М. Кушнеро-вым и получившие название керамических, не имеют их недостатков. В принципе можно создать керамический флюс такого состава, который обеспечил бы необходимый состав, структуру и легирование швов такими легкоокисляющимися элементами, как алюминий, титан, цирконий и др. Однако этот способ легирования шва при сварке жаропрочных сталей и сплавов нельзя признать достаточно надежным по следующим причинам. Степень легирования шва находится в прямой зависимости от соотношения количеств расплавляемых дугою металла и флюса (шлака). При автоматической сварке закрытой дугой это соотношение в несколько раз больше, чем при сварке открытой дугой, и целиком определяется режимом сварки — напряжением и током дуги. Чем больше напряжение дуги, чем ниже ток и скорость сварки, тем относительно больше плавится шлака, тем интенсивнее переход примесей из шлака в металл или из металла в шлак. При выполнении швов различного типа и калибра неизбежно приходится изменять режим сварки. Изменения величины тока или напряжения дуги, [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...