Теплопередача через стенки

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

Сравним теплопередачу через стенку (рис. 14.4), условия теплообмена которой с теплоносителями заданы коэффициентами а, = = 100 вт1 м град) и а2 = 10 вт1 м град), с ребрами и без ребер. [c.444]

Эти формулы применяют также для приближенных оценок теплопередачи через стенки другой, более сложной формы, предварительно решив вопрос об отнесении их к тому или иному геометрическому типу. Например, толстостенный прямоугольный контейнер с тремя примерно равными размерами следует считать шаровой стенкой толстостенную трубу прямоугольного поперечного сечения — рассматривать как цилиндрическую стенку. [c.20]

Другая учебная программа предназначена для анализа локальных характеристик теплопередачи через стенку поперечно-обтекаемой трубы. Внешними варьируемыми параметрами являются числа Рейнольдса потоков внутри и снаружи трубы, степень турбулентности набегающего потока, свойства теплоносителей. Основное математическое содержание модели составляет приближенное решение интегрального уравнения [c.203]

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ СТЕНКУ ПОПЕРЕЧНО-ОБТЕКАЕМОЙ [c.228]

Рис. 5.13. Теплопередача через стенку поперечно-обтекаемой трубы.

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ СТЕНКИ [c.182]

В качестве второго примера рассмотрим процесс теплопередачи через стенку. Пусть вначале процесс был стационарным, температура горячей среды холодной и стенки и (рис. 7-1, в). Если теперь изменить режим теплопередачи, например, сразу резко повысить температуру горячей среды до то на некоторое время процесс становится нестационарным. Температурная кривая ж — с1 — с2—Сг изменяться до тех пор, пока снова не [c.222]

Теплопередача через стенки...............196 [c.342]

Рис. 4. Теплопередача через стенку

Стационарная теплопередача через стенки. Стенка разделяет две среды с постоянными температурами [c.205]

Если не учитывать теплообмен ЦТТ с окружающей средой и не рассматривать теплопередачу через стенки, то величина теплового потока, передаваемого ЦТТ, зависит от протекания двух процессов теплообмена при кипении рабочей жидкости в зоне нагрева ЦТТ и при конденсации пара в зоне охлаждения. На интенсивность этих процессов существенное влияние оказывают поле центробежных сил, организация движения рабочей жидкости по поверхности теплообмена, взаимодействие потоков пара и жидкости, наличие неконденсирующихся газов, состояние поверхности теплообмена и др. [c.84]

Особо организуется теплообмен в так называемых муфельных печах, работа которых основана на теплопередаче через стенку муфеля. Стенка муфеля разделяет муфельную печь на две (три) самостоятельные теплообменные зоны, в пределах которых теп- [c.266]

Пренебрегая теплопередачей через стенки цилиндра, получим для первых трех процессов [c.151]

При неодинаковом загрязнении труб (особенно наружном) коробление их может возникнуть также в результате неравномерного нагрева отдельных труб или участков труб при растопке, так как при этом будет иметь место неравномерная теплопередача через стенку. На неравномерной 9о [c.96]

Рассмотрим полупроводниковую термобатарею, разделяющую две среды с температурами Т и Т, причем Т о>Т. Если электрическая цепь термобатареи разомкнута, то теплообмен между средами происходит обыч-ны.м путем, как в случае теплопередачи через стенку. Перепад температур в стенке обусловливает появление разности потенциалов на выходных клеммах термобатареи (эффект Зеебека). Полупроводниковая термобатарея в этом случае является и теплопередающей стенкой, и термоэлектрическим генератором. [c.169]

Исследования массообмена в пограничном кипящем слое имеют большое практическое и научное значение. Знание основ массообмена позволяет предсказать возможность образования на поверхности нагрева отложений веществ, растворенных в теплоносителе. Наличие отложений может в ряде случаев существенно повлиять на суммарный коэффициент теплопередачи через стенку и, следовательно, на температуру металла. Известно,, что при высоких плотностях теплового потока, характерных для ряда областей новой техники (в том числе для мощных аппаратов современной энергетики), весьма небольшие отложения толщиной в десятые и даже в сотые доли миллиметра могут повысить температуру поверхности нагрева сверх допустимых пределов. Некоторые примеси воды, характерные для паротурбинных ТЭС и АЭС, особенно продукты коррозии конструкционных материалов, настолько слабо растворимы, что даже современные высокоэффективные методы очистки воды не могут обеспечить (при экономически приемлемых условиях) полное отсутствие выпадения твердой фазы. [c.199]

Помимо сужения проходного сечения каналов, такие отложения уменьшают теплопередачу через стенки. [c.321]

Пренебрегая теплопередачей через стенки эжектора, закон сохранения энергии можно записать в виде [c.107]

Расчеты показывают, что нанесение бакелитового покрытия толщиной 0,1 мм и образующийся на этом покрытии слой накипи толщиной 0,1 мм суммарно снижают коэффициент теплопередачи через стенку латунной трубки на 30 /о. Для непокрытой бакелитом латунной трубки, когда в условиях опыта образовалась накипь толщиной до 3 мм, коэффициент теплопередачи в среднем снижался на 60%. [c.82]

Возрастание тепловой нагрузки охлаждаемых поверхностей аппаратов может ускорять развитие кислородной коррозии в том случае, если при подводе тепла не происходит парообразования. Влияние тепловой нагрузки на стимулирование процесса коррозии мало изучено. По данным ряда исследователей, при теплопередаче через стенку металла в водную среду на его поверхности возникают участки с различным значением потенциалов, которые обусловливают развитие коррозии. [c.89]

Пример 1. Динамика химического реактора [4]. Рассмотрим модель химического реактора, который представляет собою открытую гомогенную систему полного перемешивания. В такой системе происходит непрерывный массо-и теплообмен с окружающей средой (открытая система), а химические реакции протекают в пределах одной фазы (гомогенность). Условие идеального перемешивания позволяет описывать все процессы при помощи дифференциальных уравнений в полных производных. Предположим, что рассматриваемый химический реактор — эго емкость, в которую непрерывно подается вещество А с концентрацией Хд и температурой г/ ). Пусть в результате химической реакции А В h Q образуется продукт В и выделяется тепло Q, а смесь продукта и реагента выводится из системы со скоростью, характеризуемой величиной X. Тепло, образующееся в результате реакции, отводится потоком вещества и посредством теплопередачи через стенку реактора. Условия теплопередачи характеризуются температурой стенки у и коэффициентом со. Для составления уравнений динамики химического реактора воспользуемся законами химической кинетики, выражающими зависимость скорости химического превращения от концентраций реагирующих веществ и от температуры, законом сслранения массы (условие материального баланса), а также законом сохранения энергии (условие теплового баланса реактора). [c.53]

В частности, уравнение (16) определяет движение газа по трубе, если нет теплопередачи через стенки. Согласно сказанному это уравнение справедливо вне зависимости от того, учитываются или нет силы трения. Иначе говоря, изменение теплосодержания (температуры) в энергетическд изолированном процессе связано только с изменением скорости. Если скорость газа не меняется, то остается постоянной и температура. [c.17]

Интегральные уравнения пограничного слоя. При инженерном проектировании возникает необходимость в предварительной проработке многочисленных вариантов с целью выбора оптимального прототипа. На этом Зтапе обычно используют простые и экономичные методы расчета, допуская некоторое снижение требований к их точности. В задачах тепломассообмена такие расчеты часто проводят с помощью интегральных соотношений пограничного слоя. Лабораторная работа Теплопередача через стенку поперечно-обтекаемой трубы> (см. гл. 5) иллюстрирует сказанное. [c.40]

ТЕМА /27Х> ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ СТЕНКУ /27Х> ПОПЕРЕЧНО- обтекаемой ТРУЕЫ /З ЗХ К О Л Л О К В И У М ) [c.281]

Для уменьшения шума редуктора его корпус и крышку желательно снабжать рёбрами и притом в возможно большем количестве, но внутренние рёбра (в масля.юй ванне) нежелательны. так как они создают тепловые мешки" и уменьшаюг теплопередачу через стенки корпуса. [c.316]

Здесь /Sj — коэффициент теплопередачи через стенку радиатора от воды к воздуху внутри помещения в ккал1м °С час [c.57]

При моделировании энергетических процессов в МГД-генераторе использовались методические предпосылки работ [109—111]. Рассматривается квазиодномерная МГД-теория стационарного сжимаемого потока низкотемпературной плазмы. Учитываются потери на трение, теплопередача через стенки канала, нагревание джоулевым теплом, потери в при-электродном слое, эффект Холла. Концевые эффекты, уменьшение эффективного сечения канала вследствие утолщения аэродинамического пограничного слоя и явления, связанные с отрывом этого слоя, не рассматриваются. Концевые эффекты, по-видимому, можно свести к минимуму за счет конструктивных мероприятий указанное уменьшение эффективного сечения канала для крупных МГД-генераторов мало, и им моншо пренебречь. Явление отрыва пограничного слоя не учитывается, так как к настоящему времени отсутствуют надежные инженерные методы ресчета его характеристик. [c.114]

Расчет канала МГД-генератора необходимо проводить совместно с расчетом диффузора, так как конечное давление в канале должно быть увязано с наперед задаВ 1емым давлением после диффузора, которое определяется аэродинамическим сопротивлением высокотемпературного подогревателя окислителя и парогенератора. При расчете диффузора делается допущение об отсутствии потерь на теплопередачу через стенки. Поскольку в настоящее время отсутствуют точные методы расчета диффузоров, принята инженерная методика для оценочных расчетов, в соответствии с которой потеря давления в диффузоре выражается с помощью к.п.д. по восстановлению давления т д [c.118]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Система уравнений (1-26) — (1-32) дает полное математическое описание процесса теплопередачи через стенку трубопровода. Если решение данной системы уравнений находить аналитическим методом, то при этом могут возникнуть трудности, так как система нелинейна. В этом случае следует, исходя из конкретных условий, упростить физическую модель процесса. Например, если окажется, что зависимость теплофизических параметров материала слоев от температуры слабо выражена и теплофизические параметры можно осреднить для рабочего интервала температур, то система уравнений становится линейной. Кроме того, если суммарная толщина слоев (6 = 61-1-62) будет много меньше, чем внутренний радиус / (, то мож но пренебречь влиянием рассеивания тепла с увеличением радиуса и перейти от цилиндрической к Прямоугольной системе координат. В этом случае математическое описание процесса теплопередачи имеет более простой вид [c.32]

Электр ические аналоги с жидкими моделями основаны на использовании ионной проводимости электролитов. В качестве проводника берется электролит (слабые растворы солей, кислот и щелочей, растворы различных купоросов и др.) с постоянным удельным сопротивлением. Модели бывают объемные и плоские. Их форма долж1на быть тождественна форме Исследуемого тела — оригинала. Граница ванны должна иметь потенциал, нропорциональный температуре на границе оригинала, что осуществляется применением металлического проводника, по которому в электролит подается электрический ток. На подобной модели, например, Ленгмюром было проведено исследование теплопередачи через стенки оболочки в форме параллелепипеда [Л. 54]. В случае [c.91]

К пленочным испарителям относится также роторный испаритель системы Хикмена — Баджера (рис. 5.4). В испарителе этого типа тонкая турбулентная пленка на поверхности теплопередачи создается благодаря вращению самой поверхности теплопередачи, выполненной в виде полого чечевицеобразного ротора. Коэффициент теплопередачи через стенку ротора испарителя [c.20]

Уравнения (5.1) и (5.2) для твплапередачи через плоскую стенку могут быть применены к расчету теплопередачи через стенку трубки только, при отношении djde < 1,5. Погрешность в этом. случае не превышает 3 /о. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...