Температура поверхности теплообмена

W=G p Вт/°С ki и 2 — постоянные по длине коэффициенты теплопередачи, отнесенные к единице длины, Вт/(м-°С). В рассматриваемом частном случае задано 2 = 02 и Г — температура поверхности теплообмена. [c.130]

Координата максимальной температуры поверхности теплообмена определяется формулой [c.134]

Координату максимальной температуры поверхности теплообмена Хс.т определяем по формуле (5-36) [c.254]

Значения температуры поверхности теплообмена при различ- [c.255]

Для криогенных жидкостей, имеющих низкую температуру насыщения, пленочное кипение не связано с чрезмерным повышением температуры поверхности теплообмена и опасностью ее разрушения. С другой стороны низкие значения коэффициентов теплоотдачи при пленочном кипении способствуют уменьшению потерь жидкости в процессе самопроизвольного кипения. Поэтому для криогенных жидкостей режимы пленочного кипения представляют практический интерес. [c.408]

Граничные условия третьего рода связывают температуру поверхности теплообмена Тст с температурой окружающей среды с помощью уравнения теплового баланса [c.132]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА [c.454]

Система уравнений (4.73), (4.74) устанавливает связь средней по еечению температуры стенки канала Тс и температуры поверхности теплообмена Тсп с внешними тепловыми условиями и теплофизическими параметрами вынужденного потока. [c.150]

Пульсации температуры поверхности теплообмена [c.161]

Ниже описываются условия, при которых коэффициент теплоотдачи в кипящей воде в той или иной мере резко падает, что приводит к нежелательному или даже опасному скачку температуры поверхности теплообмена. Такую ситуацию нужно уметь предусматривать, например, в парогенераторах сверхвысоких давлений, в активной зоне атомных реакторов с жидкими теплоносителями, при жидкостном охлаждении таких устройств, как камеры сгорания реактивных двигателей, магнито-плазменные каналы, мощные генераторные лампы и т. п. [c.163]

Во второй главе задача расчета термоизоляции сведена к решению соответствующей задачи теплопроводности при принятых условиях теплообмена с окружающей средой или теплоносителем с учетом (в общем случае) зависимости теплофизических характеристик термоизоляторов от температуры. Дана математическая формулировка задач теплопроводности в дифференциальной и интегральной (в частности, в вариационной) формах для теплоизоляционной конструкции в виде неоднородного анизотропного тела произвольной формы, и рассмотрены основные методы решения таких задач. На основе вариационной формулировки задачи теплопроводности построены двойственные оценки таких важных интегральных характеристик теплоизоляционной конструкции, как ее термическое сопротивление, проходящий через нее суммарный тепловой поток, средние температуры поверхностей теплообмена. [c.4]

При интенсивном теплообмене с высокотемпературной средой высокое термическое сопротивление слоя термоизоляции приводит к росту температуры поверхности теплообмена и опасности теплового разрушения термоизолятора. Использование в этом случае пористого термоизолятора, через поры которого навстречу тепловому потоку подается охлаждающий газ или жидкость, часто позволяет решить проблему тепловой 76 [c.76]

С— средняя интегральная температура поверхности теплообмена. [c.96]

На рис. 6-21 показаны теоретические циклы для различных режимов работы вариаторов в случае усиления теплообмена между источниками, температуры которых Т1 и Т2 (циклы условно изображены в одной Г, 5-диаграмме). Пунктиром обозначена средняя температура стенки Т. Во всех режимах усиление теплообмена происходит за счет увеличения разностей температур между средами и поверхностями теплообмена, причем часто температуры поверхностей теплообмена могут быть вы-ще или ниже величин Т1 и Т2 (случаи б — г). Выбор того 12 167 [c.167]

При большом термическом сопротивлении стенки, как, например, на изолированных участках, температура поверхности теплообмена под датчиком в установившемся состоянии должна быть несколько выше. Этим повышением, однако, можно пренебречь, поскольку инерционность датчика на несколько порядков ниже инерционности слоя теплоизоляции. [c.145]

Распространенный метод экспериментального определения коэффициентов теплообмена при обтекании теплоносителем какой-либо твердой стенки включает в себя непосредственное измерение температуры поверхности теплообмена. Проведение таких измерений с требуемой точностью в ряде случаев связано с трудностями, обусловленными [c.170]

При неравномерном тепловыделении по различным элементам канала температуру поверхностей теплообмена вычисляют по формуле (2.12), но с использованием характеристики Л-й ячейки [c.192]

Тепловые потери в окружающую среду путем конвекции и теплового излучения определяются в градуировочных опытах. При пропускании через опытный участок в адиабатных условиях рабочей (или вспомогательной) жидкости измеряются температура на входе и выходе из него и расход, по которым расчетным путем определяются тепловые потери. При электрическом обогреве измеряется подводимая электрическая мощность, которая при отсутствии движения рабочей жидкости равна тепловым потерям. Результаты опытов представляют в виде зависимости тепловых потерь от температуры поверхности теплообмена или наружной поверхности опытного участка. [c.394]

При кипении в большом объеме на поверхности, обогреваемой с помощью вспомогательной жидкости, тепловой поток определяется по перепаду температур в стенке (пластине или стержне, теплоизолированном с боковой поверхности), измеряемому с помощью термопар. Для обогрева удобно использовать конденсирующийся пар интенсивность обогрева регулируется путем изменения давления пара. При таком способе обогрева можно устанавливать требуемую разность температур АТ = = - Т , где — температура поверхности теплообмена Г, — температура кипящей жидкости вдали от поверхности теплообмена. [c.397]

При электрическом обогреве регулируемой величиной является плотность теплового потока q,.. При прямом обогреве поверхностью теплообмена служат пластинки, трубки, проволочки, по которым пропускается электрический ток. При косвенном обогреве часто используется торец стержня, на другом конце которого размещается изолированный от него электрический нагреватель. Критическая плотность теплового потока определяется как значение q ., при котором скачком возрастает температура поверхности теплообмена Т . Для определения q 2 проволока или трубка предварительно перегревается в паровой фазе и затем опускается в жидкость, в результате чего возникает пленочный режим кипения. Значение определяется как то значение q , при котором (по мере снижения нагрева) скачком понижается температура проволоки (трубки) [29]. Количественные измерения часто сопровождаются визуальными наблюдениями за процессами через смотровые окна. [c.397]

При работе любого типа утилизатора водяные пары, содержащиеся в удаляемом из вентилируемого помещения загрязненном воздухе, при охлаждении ниже точки росы конденсируются и выпадают в виде влаги на поверхностях теплообмена ТУ. При низких температурах наружного воздуха, поступающего в ТУ, выпавшая на поверхностях теплообмена влага замерзает и аппарат выводится из работы. Поэтому режим работы ТУ выбирается так, чтобы на входе в него температура наружного воздуха г ] не опускалась ниже расчетной температуры / р у. При р у температура поверхности теплообмена ТУ со стороны удаляемого вытяжного [c.405]

Одним из основных факторов, влияющих на скорость сернистой коррозии, является температура стенки поверхности нагрева. На рис. 4.22, б представлена зависимость скорости коррозии углеродистой стали от температуры поверхности теплообмена в продуктах сгорания мазута, содержащего 4% серы при избытке воздуха а = 1,095. [c.251]

Степень влияния Qg на теплоотвод из узла определяется величиной утечки через торцовый герметизатор, температурой поверхностей теплообмена колец пары трения со средой, начальной и конечной температурами среды и ее теплофизическими свойствами. [c.147]

Расчет температуры поверхностей теплообмена (температуры стенки) ведется по формулам теплопередачи, приведенным в гл. 11. [c.335]

Сущность метода состоит в следующем. Весь рассматриваемый отрезок времени разбивают на равные интервалы AFo. Изменение температуры поверхности теплообмена на каждом интервале принимают линейным, а средний на интервале тепловой ноток от теплоносителя к поверхности — равным полусумме его значений на границах интервала. Расчетные формулы имеют следующий вид [c.154]

Как н в предыдущей задаче, теплофизические свойства теплоносителя будем считать независимыми от температуры. Кроме того, введем предположение о постоянстве температуры поверхности теплообмена = onst). [c.327]

Расход пара определяется по количеству конденсата, образовавшегося в теплообменнике. Количество конденсата определяется путем его отбора за какой-.либо промежуток времени и взвешивания. Для этой цели на стенде установки имеется электрический секундомер. Температуры пара, конденсата, входящей в теплообменник и выходящей из него воды измеряются с помощью хромель-алюмелевых термопар, горячие спаи которых устанавливаются в соответствующих штуцерах на теплообменнике. Температура поверхности теплообмена измеряется с помощью четырех термопар, две из которых заложены на поверхности в верхней части трубок и две —в нижней. Горячие спаи всех термопар выведены к переключателю холодный спай, общий для всех термопар, термостатирован в нуль-термостате. ЭДС термопар измеряется цифровым вольтметром Щ1413, а для перевода ее в единицы температуры (градус Цельсия) используется табл. 3.1. [c.197]

Коэффициент теплоотдачи со стороны конденсирующегося пара (щ) зависит от разности температуры насыщени я и температуры поверхности теплообмена, лежащей в интервале от 10 до 20 °С, при этом коэффициент теплоотдачи Изменяется в диапазоне 17 000—14 500 Вт/(м -К). По результатам обработки строят графики зависимостей [c.200]

Плотность теплового потока определялась по измене1шю энтальпии вдуваемого газа, причем энтальпия его на выходе из пористой стенки подсчитывалась по температуре поверхности теплообмена. Возможность отождествления температур поверхности и вдуваемого через нее газа для конкретных условий опыта специально проверялась расчетом температурного состояния стенки с использованием коэффициента теплоотдачи внутри пор и коэффициента теплопроводности пористой стенки [69], сведения о которых были получены в специальных опытах [74]. Использован коэффициент теплоотдачи, основанный на выражении (7.1). [c.151]

На рис. 13-4 и 13-5,а показаны кривые кипения с постепенным переходом пузырькового режима в пленочный. Постепенный переход пузырькового режима в пленочный наблюдается при обогреве конденсирующимся паром. Эти условия характери- < зуются тем, что устанавливается постоянная температура поверхности теплообмена (7 = onst). При паровом обогреве независимой от процесса теплообмена является температура поверхности 7с, а следовательно, и температурный напор At = T —1-а-Поэтому тепловой поток, итводимый от Ьч>-верхности в переходной области, постепенно уменьшается по мере ухудшения интенсивности теплообмена за счет вытеснения пузырькового режима пленочным. [c.302]

Для определения паросодержания, при котором происходит ухудшение теплоотдачи, были использованы две методики по регистрации скачка и пульсаций температуры поверхности теплообмена и по изменению градиента температуры теплоносителя вдоль поверхности теплообмена. В первом случае при фиксированном расходе и температуре теплоносителя, а также давлении и расходе питательной воды плавно повышалось теплосодержание воды на входе в модель до появления признаков ухудшения теплообмена в одном из контролируемых термопарами сечений. Во втором случае для определения геометрического места кризиса использовалось то обстоятельство, что явление ухудшенного теп лообмена в условиях обогрева трубы жидкометаллическим теплоносителем сопровождается характерным изломом функции распределения температуры теплоносителя по длине испарителя, а также резким падением теплового потока от теплоносителя к воде. [c.264]

Правильность измеряемых значений температуры поверхности теплообмена проверяется в градуировочных опытах. Влияние теплоотвода по проводам термопреобразователя исследуется в адиабатных условиях путем сопоставления его показаний с показаниями датчиков, измеряющих температуру на входе в трубу или температуру набегающего потока при внещнем обтекании тел. Влияние искажения однородности тела при закладке в него термо- [c.381]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...