Скорость жидкости естественная

В эксплуатационной области отрицательных величин г] ударные составляющие скорости жидкости естественно больше, так как тангенциальные скорости рабочих колес складываются. Поэтому необходимо указать, что рассмотренная здесь характеристика не может быть пересчитана аналитическим путем с нормальных характеристик гид- [c.94]

I pn размерных параметра, характеризующих класс гомологичных неньютоновских жидкостей ( i, Л и р), можно скомбинировать, чтобы получить в результате естественную скорость жидкости [c.270]

Эту скорость связывают [10, 11] со скоростью распространения разрывных возмущений в жидкости. Таким образом, можно определить безразмерный критерий (который будем называть вторым упругим числом Elj) как отношение характерной скорости течения к естественной скорости жидкости Fu,. [c.270]

В случае естественной конвекции скорость жидкости вдали от поверхности ьУж = 0 и соответственно Re = 0, но на теплоотдачу будет влиять подъемная си- [c.82]

Сг характеризует подъемную силу, возникающую в жидкости вследствие разности плотностей. Этот критерий показывает влияние естественной конвекции (когда скорость жидкости вдали от поверхности л/ж=0 и соответственно Ре = 0) на теплообмен. [c.47]

Движению теплоносителей около поверхности всегда противодействует сила внутреннего трения, возникающая из-за вязкости жидкостей и газов. Благодаря вязкому трению течение жидкости около поверхности затормаживается, поэтому несмотря на то, что наибольший прогрев жидкости, а соответственно и величина подъемной силы при естественной конвекции будут около теплоотдающей поверхности, скорость движения частиц жидкости, прилипших к самой поверхности, равна нулю (см. рис. 9.1). Нулевая скорость жидкости у самой поверх- [c.80]

В замкнутом контуре, на некоторой, части которого генерируется пар (рис. 2.1), плотность среды в подъемных и опускных линиях различна и вследствие действия сил гравитации возникает естественная циркуляция. Контур работает надежно, если обеспечиваются достаточно хорошие условия теплопередачи во всех обогреваемых его участках. Так как интенсивность теплообмена зависит от гидродинамики потока, определение значений истинных скоростей жидкости и пара, а также скорости циркуляции во всех элементах контура является одной из основных задач расчета. [c.47]

При вязкостно-гравитационном режиме, помимо влияния изменения вязкости, распределение скоростей в сильной мере зависит от интенсивности и направления токов естественной конвекции, обусловленных разностью плотностей менее и более нагретых частиц жидкости. При отсутствии вынужденного движения и определенном изменении температуры распределение скоростей при естественной конвекции жидкости имеет вид, изображенный на рис. 4-8. [c.206]

Первый случай имеет место при нагревании жидкости и ее движении в вертикальной трубе снизу вверх или при охлаждении жидкости и ее движении в вертикальной трубе сверху вниз. При этом под влиянием естественной конвекции скорости жидкости у стенки возрастают (рис. 8-7), эпюра скоростей может иметь два максимума. [c.206]

Третий случай, соответствующий взаимно противоположному направлению вынужденной и естественной конвекции, имеет место при нагревании жидкости и ее движении в вертикальной трубе сверху вниз и охлаждении жидкости и ее движении снизу вверх. При этом скорость жидкости у стенки под влиянием токов естественной конвекции, направленных в противоположную сторону, уменьшается. В некоторых случаях у стенки может образоваться возвратное, или вихревое, движение жидкости (рис. 8-9). В этом случае коэффициенты теплоотдачи практически [c.206]

Мы видели, что при движении одной пластинки относительно другой, ей параллельной, сила трения Р пропорциональна градиенту скорости жидкости в зазоре между пластинами. Кроме того, естественно считать, что сила трения равномерно распределена по всем участкам [c.24]

На рис. 6-12 показан характерный профиль скорости в круглой трубе, полученный с помощью этих уравнений при Re = 5-10 Отметим прежде всего, что область подслоя (г/+<30) прилегает очень близко к стенке. Кроме того, градиент скорости у оси трубы не равен нулю. Это является следствием исходных допущений о том, что и зависит только от расстояния до стенки и что касательное напряжение по сечению трубы постоянно. Естественно, на достаточном удалении от стенки эти допущения приводят к ошибочным результатам. Несмотря на неверный наклон профиля скорости, скорость жидкости у оси трубы близка к правильному значению (рис. 6-12). Если же определять ей по уравнению (6-28), исходя из линейного изменения касательного напряжения т по сечению [c.94]

Рассматривая обтекание крыла конечного размаха как равномерное, поступательное и прямолинейное его движение со скоростью С/оо в покоящейся на бесконечности жидкости, естественно назвать составляющую R , направленную в сторону, противоположную движению тела, сопротивлением крыла, а составляющую Ry, перпендикулярную к направлению движения и несущей линии, подъемной силой. Вместе с тем, отмечая вихревую природу сопротивления, представляющего часть подъемной силы в потоке, скошенном вблизи несущей линии, благодаря индуктивному действию вихревой пелены, это сопротивление называют индуктивным сопротивлением. [c.308]

Фактически энергия движения в зоне отрыва постоянно черпается из основного потока за счет обмена на границе раздела. Отвлекаясь, однако, от такого рода обменных процессов и подходя к явлению пока чисто кинематически, можно допустить, что течение в зоне отрыва — это незатухающее вихревое движение идеальной жидкости. Следовательно, в кинематическом отношении отрывные течения несжимаемой жидкости естественно моделировать с помощью схемы своеобразного смешанного движения идеальной жидкости, которое в зонах отрыва вихревое, а вне их потенциальное, причем при переходе через границу раздела поле скоростей должно оставаться непрерывным. [c.154]

Если представить, что жидкость течет как бы слоями, имеющими различную скорость, то естественно, что между ними возникнет сила трения. Сила трения, отнесенная к единице поверхности, называется удельной силой трения. [c.10]

Выясним смысл величины 2 рц- Сила вязкости проявляется только при движении (при наличии градиентов скорости) следовательно, естественно предположить, что напряженное состояние в покоящейся вязкой жидкости будет таким же, как и в покоящейся идеальной жидкости. Но в идеальной жидкости [c.631]

Внутреннее решение естественно ищется в локальных цилиндрических координатах (г,0,5). Обозначим скорость жидкости в этой системе координат как V = (u,v,w). Тогда в неподвижной системе координат безразмерная скорость определяется выражением [c.305]

В предыдущих главах мы пользовались эйлеровым методом описания движений жидкости. При использовании этого метода течение несжимаемой жидкости в момент I характеризуется полем скорости и(Х, 1)у т. е. значениями вектора скорости во всевозможных точках = Хи Х2, Хг) пространства (в настоящем разделе по причинам, которые будут ясны из дальнейшего, нам будет удобно обозначать координаты А /, а не л /, как в предыдущих главах). Уравнения гидродинамики (из которых давление можно исключить с помощью уравнения (1.9)) при этом в принципе позволяют определить значения переменных Эйлера и(Х, t) в любой момент времени > /о по заданным начальным значениям и(Х, о) = ио(Х). Однако для изучения таких явлений, как турбулентная диффузия (т. е. распространение примесей в поле турбулентности) или деформация материальных поверхностей и линий (состоящих из фиксированных элементов жидкости) в тур-булентном течении, более удобным оказывается лагранжев метод описания движений жидкости. Он заключается в том, что вместо скоростей жидкости в фиксированных точках X пространства за основу берется движение фиксированных жидких частиц , прослеживаемое, начиная от некоторого начального момента времени / = to. Под жидкими частицами при этом понимаются объемы жидкости, размеры которых очень велики по сравнению со средним расстоянием между молекулами (так что для соответствующих объемов имеет смысл говорить об их скорости, оставаясь в рамках механики сплошной среды), но все же настолько малы, что скорость и давление внутри частицы можно считать практически постоянными и в течение рассматриваемых промежутков времени эти частицы можно считать перемещающимися как одно целое (т. е. без заметной деформации). Лагранжев метод самым непосредственным образом связан с реальными движениями отдельных элементов жидкости, совокупность которых и составляет течение поэтому его можно считать физически более естественным, чем эйлеров метод описания. В то же время в аналитическом отношении использование переменных Лагранжа, относящихся к индивидуальным частицам жидкости, оказывается гораздо более громоздким, чем использование переменных Эйлера и(Х, t), вслед- [c.483]

Чтобы определить линейную скорость передвижения жидкости вдоль пленки по объемной скорости перетекания, естественно, необходимо было знать толщину пленки. Один из методов ее измерения был предложен [c.667]

При опускании плунжера вытесняемая из цилиндра жидкость прижмет клапан к ограничительной втулке 1, закроет все наружные канавки клапана, оставив открытым центральное дросселирующее отверстие диаметром 4,5 мм, через которое жидкость направится в бак. Дросселирование вытесняемой из цилиндра жидкости, естественно, вызывает уменьшение скорости опускания плунжера до безопасных для работы с тяжеловесным грузом величин. [c.229]

Поскольку L з> 1, if > 1, то можно считать, что скорость жидкости поперек слоя приближенно равна нулю (приближение плоских траекторий). Тогда естественно, как и для двумерных течений, ввести функцию тока Ф(ж, у, Z, t), связанную с компонентами скорости и Vy соотношениями = —дФ/ду, Vy = дФ/дх. Тогда уравнения Буссинеска (21.12) можно сформулировать в терминах функции тока Ф и завихренности j = — д /дх - - /ду )Ф [c.452]

В качестве таких условий во многих случаях предполагается, что исследуемое явление носит характер местного возмущения и что при удалении в бесконечность состояние и движение среды заданы. Например, при изучении абсолютного движения неограниченного объема жидкости, возникающего при движении в нем твердого тела конечных размеров, можно принимать, что при удалении в бесконечность скорость жидкости стремится к нулю, давление — к заданному значению, электромагнитное поле имеет заранее заданные свойства аналогично можно предполагать, что деформируемое тело в бесконечности находится в естественном состоянии, которое определяется дополнительными физическими условиями, и т. д. и т. п. [c.336]

Это условие заключается в требовании, чтобы скорость жидкости не обращалась в бесконечность на острой задней кромке крыла напомним в этой связи, что при огибании угла идеальной жидкостью скорость в вершине угла обращается, вообдце говоря, в бесконечность по степенному закону (задача 6 10). Можно сказать, что поставленное условие означает, что струи, стекающие с обеих сторон крыла, должны плавно смыкаться без того, чтобы поворачивать вокруг острого угла. Естественно, что при выполнении этого условия решение задачи о потенциальном обтекании приведет к картине, наиболее близкой к истинной, при которой скорость везде конечна, а отрыв происходит лишь у самой задней кромки. Решение становится г[осле этого вполне однозначным и, в частности, определяется и нужная для вычисления подъемной силы циркуляция Г. [c.261]

Для воды при атмосферном давлении скорость смеси при полном ее испарении возрастает примерно в 1600 раз, для азота при том же давлении — примерно в 160 раз в сравнении со скоростью однофазной жидкости на входе в канал. Ясно, что при некоторых значениях скорости циркуляции формальная оценка скорости смеси в парогенерирующем канале по формулам (7.8) или (7.8а) может дать значение, превышающее скорость звука в паре. Практически это означает, что в таком канале произойдет запирание потока, поскольку в прямом канале невозможен переход потока через скорость звука. В случае конденсации пара в трубе скорость смеси, естественно, уменьшается в соответствии с теми же соотношениями (7.8) и (7.8а). [c.297]

При вынужденном течении однофазного потока в условиях турбулентного режима интенсивность теплообмена существенно выше, чем при естественной конвекции, поэтому в этом случае влияние процесса парообразования а коэффициент теплоотдачи наблюдается яри более 1Высоких температурах ядра потока. Следовательно, при одной и той же плотности теплового потока в условиях вынужденного движения значение предельного недогрева жидкости меньше, чем в условиях естественной конвекции.. Скорость жидкости оказывает существенное влияние на температуру i .K. [c.260]

Теоретическая интерпретация явлений, вызываемых увеличением скорости жидкости и соответственным усилением роли инерционных эффектов, также сложна. Как указывают Зенз и Отмер, естественно предположить, что при малых числах Рейнольдса траектории жидкости обволакивают поверхности частиц слоя непрерывным образом, заполняя на них все извилистые полости, в то время как при высоких числах Рейнольдса происходит срыв траекторий с поверхностей частиц с образованием застойных зон и турбулентных следов. Частично на основе соображений теории размерностей влияние турбулентности может быть описано при помощи показателя степени п, как в табл. 8.7.1. Падение давления в жидкости, протекающей в геометрически подобных слоях, можно записать в виде [c.487]

Н. Ю. Тобилевич и др. показали на примере аппаратов сахарной промышленности, что отложение накипи в значительной степени определяется скоростью циркуляции и соответственно пьезометрическим уровнем Аналогичный результат получен ранее на экспериментальной установке И. Н. Засядько. Поэтому при определении оптимального уровня в аппаратах с естественной циркуляцией необходимо учитывать его влияние на величину отложений, а для аппаратов с принудительной циркуляцией — влияние скорости жидкости на величину отложенйй. Эти результаты получены аппаратов сахарной промышленности. Для выпарных аппаратов- [c.167]

В отличие от теории Лайтхилла, учет средней скорости движения жидкости и изменение местной скорости звука естественным образом включается в левую часть уравнения [c.407]

Высказанная теорема значительно более точная, чем та, которая касалась неподвижного сосуда в прошлом параграфе. Мы не имеем здесь надобности знать скорости жидкости на стенках, известно только, что эти скорости каса тельны к стенкам и что нормальная скорость в какой-нибудь точке стенки равна нормальной составляющей скорости перемещения последней. Естественно предвидеть, что здесь, где рассматриваются только две координаты вместо трех, логарифмические потенциалы будут mutatis mutandis играть роль, которую в трех измерениях играют потенциалы массовые. [c.25]

Интенсивность трубки, так же как и вихрь скорости, не поддается непосредственному измерению. Сравнительно просто можно мерить скорости частиц жидкости. Естественно встает вопрос об установлении связи между интенсивностью вихревой трубкн и распределением Скоростей в жидкости, [c.75]

Теоремы единственности для течений вязкой жидкости. Рассмотрим вязкую несжимаемую жидкость, заполняющую ограниченный объем 33 = S (/), граница которого 0 состоит из конечного числа замкнутых твердых поверхностей, движущихся заданным образом (твердые тела, движущиеся в ограниченном сосуде). В силу условия прилипания (см. п. 64) поле скоростей жидкости на границе совпадает с полем скоростей границы 3 в ее собственном движении. Естественно поставить вопрос будет ли движение жидкости в этих предположениях полностью определяться распределением скорости в некоторый начальный момент i = О Положительный ответ на этот вопрос дает следующая теоре ма если, два течения в ограниченной области [c.230]

В замкнутом контуре, на некоторой части которого генерируется пар, плотность среды в подъемных и опускных линиях различна и вследствие действия сил гравитации возникает естественная циркуляция. Интенсивность теплообмена в греющих элементах контура при этом определяется тем, какие установятся в них скорости движения сред. Поэтому для определения коэффициентов теплопередачи и размеров требуемых поверхностей теплообмена необходимо располагать значениями скорости циркуляции Wq, а в некоторых случаях — и рядом других гидродинамических характеристик двухфазного потока в характерных сечениях (истинным объемным паросо-держанием ф, приведенными значениями скорости жидкости w q, скорости пара w o и др.). [c.267]

Возможной причиной микротурбулентного течения является реализация поперечных пульсаций скорости жидкости из-за искривления лини11 тока при обтекании пузырьков, что аналогично турбулентности приводит к поперечному переносу импульса, т. е. повышению эффективной вязкости пристенного слоя. Этот эффект усиливается повышенной концентрацией пузырьков в пристенном слое и поперечным хаотическим движением пузырьков. Естественно, что характерная длина переноса в такой среде должна зависеть от размера пузырьков. При больших числах Re указанный эффект, видимо, становится незаметным на фоне более интенсивных поперечных турбулентных пульсаций, природа которых не связана с наличием пузырьков. [c.176]

В своих исследованиях Бьеркнес использовал теорему Томсона и понятие циркуляции скорости. Весьма естественной кажется идея дать непосредственное обобщение теорем Гельмгольца для случая сжимаемой жидкости, возможно меньше отклоняясь при этом от метода Бьеркнеса. [c.186]

Между тем, например, в глицериновой модели при создании естественной конвекции с соблюдением всех необходимых условий подобия образцу (кроме We = idem), скорость жидкости на свободной поверхности получалась не наибольшей, как в ванной печи, а близкой к нулю. Для восстановления подобия распределения скоростей по вертикали в этом случае приходится увеличить скорость течения жидкости за счет рабочего потока, зависящего от работы машин. [c.638]

Третий случай, соответствующий взаимно противоположному направлению вынужденной и естественной конвекции,, имеет место при нагревании жидкости и ее движении в вертикальной трубе сверху вниз, и охлаждении жидкости и ее движении снизу вверх. При этом скорость жидкости у стенки под влиянием токов естественной конвекции, направленных в противоположную сторону, уменьшается. В некоторых случаях у стенки может образоваться вспятное, или вихревое, движение жидкости (рис. 8-9). Благодаря этому при прочих равных условиях в случае взаимно противоположного направления свободного и вынужденного движений теплоотдача больше, чем в ранее рассмотренных, случаях. [c.194]

Гидравлические условия движения потока в сосредоточенных и поймеН ных руслах различны. Разнообразие факторов, влияющих на потери напора при движении жидкости естественных руслах, затрудняет определение средней скорости течения, особенно в пойменных руслах из-за разной шероховатости русел и пойм. Шероховатость пойменных участков оказывается неустойчивой и резко меняется на отдельных участках, что исключает возможность точного определения средней скорости в таких руслах. [c.220]

В случае плоскопараллельных течений, неустойчивых при V = О, уравнение Ландау (2.39), разумеется, может иметь смысл и в применении к слегка неустойчивым возмущениям в идеальной жидкости. Естественно, что пренебрежение вязкостью приводит здесь к упрощению всех вычислений. Поэтому неудивительно, что для течения идеальной жидкости в безграничном пространстве с профилем скорости U z) = i/oth (z/Я) Шаде (1964), предположив, что форма возмущения близка к форме однозначно определяемой в этом случае нейтральной волны , сумел аналитически определить значение коэффициента б (оказавшегося положительным). Приняв затем для значение, отвечающее наиболее неустойчивому возмущению, он смог приближенно оценить также порядок амплитуды возмущения в плоской зоне смешения , начиная с которой становится неприменимой линейная теория возмущений. [c.152]

Изучение турбулентных потоков жидкости естественно начать со случая течений в круглых трубах и в пограничном слое на41лоской пластинке, легче всего осуществимых в лаборатории и имеющих большое значение для многих технических задач. Богатый экспериментальный материал, накопленный при изучении таких течений, позволяет рассматривать их как эталоны для проверки различных теорий и гипотез о природе турбулентности. Изложение основных сведений о важнейших интегральных характеристиках течений в трубах и в пограничном слое — профиле продольной скорости, расходе жидкости и законе сопротивления— и займет центральное место в настоящем параграфе. Далее мы рассмотрим также некоторые гипотезы о турбулентных течениях, широко используемые при практических расчетах, и в заключение совсем коротко остановимся на так называемой свободной турбулентности, на которую не влияют существенно никакие твердые стенки. Прежде всего, однако, необходимо привести общие соображения Рейнольдса (1894), относящиеся к произвольным турбулентным течениям и лежащие в, основе всей теории турбулентности. [c.215]

Как было показано в п. 15.5, в случае однородной турбулентности в несжимаемой жидкости естественно предполагать, что основные корреляционные функции убывают на бесконечности степенным образом (впрочем, все же быстрее, чем г ). Такое сравнительно медленное убывание объясняется бесконечной скоростью распространения взаимодействий в несжимаемой жидкости в сжимаемой же жидкости, характертзуемой конечной Скоростью звука, система уравнений для корреляционных функций всегда оказывается дифференциальной (а не интегро-дифференциальной), и поэтому допустимо даже считать убывание корреляционных функций экспонен-циальтлм. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...