Запирание потока

Это явление, заключающееся в невозможности воздействия на поток жидкости путем уменьшения давления среды, в которую происходит истечение жидкости, т. е. в запирании потока от внешнего воздействия, называют кризисом течения , а скорость истечения жидкости в момент кризиса — критической скоростью течения. Последняя, как ясно из сказанного выше, равняется скорости распространения слабых волн в жидкости. В дальнейшем критической скоростью будем называть (независимо от того, имеет место кризис течения или нет) скорость течения, равную местной скорости распространения слабых волн. [c.301]

Искомая точка С, отвечающая условию запирания потока, лежит на пересечении заданной изобары с неизвестной линией критических скоростей АВ. [c.198]

Уместно поставить вопрос как объяснить, что запирание потока возникает при Wk <С независимо от глубины падения конечного давления Представляется возможным предположить, что при достижении максимального расхода критическое давление определяется достижением местной скорости звука в пристенном слое, представляющем собой поток насыщенного пара тогда критический расход [c.201]

Как следует из рис. 8.13, полученное в экспериментах значение истинного объемного паросодержания оказалось близким к равновесному при всех значениях начальных давлений и при d/D > 0,595, при d/D < 0,595 имеет место резкое снижение истинного объемного паросодержания. Это, видимо, объясняется тем, обстоятельством, что при снижении отношения d/D < 0,595 запирание потока происходит в узком сечении канала. Как показали опыты на коротких каналах Qjd = 0,5) [22], через них вытекает поток метастабильной жидкости. Переход к равновесному состоянию не успевает завершиться вплоть до выходного сечения канала. Этот вывод подтверждается и характером зависимости коэффициента скольжения от djD. При djD > 0,595 коэффициент скольжения в выходном сечении канала оказался близким к единице. В то же время при d/D < 0,595 имеет место резкое возрастание коэффициента скольжения (рис. 8.14). [c.182]

Так, в случае обтекания решетки потоком с дозвуковыми скоростями на входе (Mi < 1) с увеличением числа Mi скорость потока в узком сечении канала при определенном режиме по Mi достигает скорости звука. Дальнейшее увеличение числа Mi (при заданном направлении потока на входе) невозможно, решетка не может пропустить больший, чем достигнут при указанном режиме, расход рабочей среды. Произошло как бы запирание потока. [c.177]

При скоростях, близких к звуковой, зависимость Pq от 0 вырождается в вертикальные прямые (см. диаграмму 5-3). Это объясняется наступлением в диффузоре режима запирания потока, при котором происходит скачок уплотнения. Чем больше относительная длина прямого входного участка, тем раньше, т. е. при тем меньших значениях наступает режим запирания. [c.197]

Результаты опытов позволяют сделать заключение о заметном различии истечения из коротких и длинных каналов. При этом относительная длина канала Z./D не является параметром, однозначно определяющим плотность потока смеси j, ибо в экспериментах при одинаковых значениях L ID обнаружено уменьшение j с ростом диаметра канала D [14]. При истечении через каналы с острой кромкой поток на входе в канал подвергается сжатию с образованием кольцевой каверны, заполненной паром и для коротких каналов связанной с атмосферой [14]. Из-за отсутствия непосредственного контакта жидкости со стенками канала парообразование при этом ограничено и режим истечения близок к гидравлическому (см. п. 1.6.3). Однако в отличие от чисто гидравлического истечения в опытах при истечении вскипающей жидкости из насадка с Z./Z) = 0,5 давление в выходном сечении отличалось от противодавления, что свидетельствует о запирании потока [85]. [c.106]

Фурье 436 Закрученность струи 512 Запаздывание упругой деформации 357 Запирание потока 106, 115 [c.732]

Запирание потока рабочей жидкости в одной из полостей гидродвигателя при отсутствии управляющего воздействия [c.317]

Запирание потока рабочей жидкости в обеих полостях гидродвигателя при отсутствии управляющих воздействий [c.317]

В заключение отметим, что пуск тепловой трубы с высоким давлением пара не представляет специальной задачи. Однако при пуске тепловой трубы с малым начальным давлением пара обычно имеют место высокие скорости пара, во многих случаях звуковые и сверхзвуковые. Это приводит к запиранию потока и большим температурным перепадам вдоль трубы. Сам по себе звуковой предел не мешает пуску. Однако в некоторых случаях потоки с большими скоростями вытягивают жидкость из фитиля, нарушают циркуляцию жидкости и запуск становится невозможным. Даже если труба может нормально работать при расчетных условиях, может оказаться невозможным достичь этого уровня. Наиболее распространенная причина неудачного запуска тепловой трубы — малое начальное давление пара, сопровождаемое низким граничным термическим сопротивлением в конденсаторе. Один из методов обеспечения надежного пуска — введение в трубу небольшого количества неконденсирующегося газа. Газ обеспечивает увеличение граничного термического сопротивления в конденсаторе во время пуска. [c.106]

Глубина регулирования в момент запирания потока питания, очевидно, определяется формулой [c.291]

Еще одно направление работ —разработка и исследование гидравлических МСХ, использующих принцип свободного перетекания жидкости при качании некоторого элемента в одну сторону и запирание потока при качании в другую. Возникающее давление создает вращающий момент на ведомых элементах МСХ. Для компенсации неизбежных утечек должна быть предусмотрена система подпитки. На рис. 15 представлена конструкция гидравлического МСХ с пластинчатым насосом. Ведомый вал 1 имеет радиальные пазы, в которых размещаются пластины 3, 4, 11, 12, поджимаемые к расточке в корпусе 10 (поджимные устройства не показаны). Корпус 10 может двигаться относительно оси 8, которая используется для подпитки МСХ жидкостью и является двухходовым краном для реверсирования МСХ для запирания потока служат клапаны 6 я. 9. При качании корпуса 10 по часовой стрелке жидкость в левой части МСХ оказывается запертой (клапан 9 закрыт) и развивающееся в ней давление поворачивает ведомый вал 1 по часовой стрелке. При качании в обратную сторону жидкость из правой половины МСХ по каналам 2, 5, 7 свободно перетекает в левую часть — МСХ расклинен. [c.22]

На фиг. 36 и 38 нанесена также расчетная зависимость Л =/(ро), соответствующая случаю работы эжектора при запирании потока эжектируемого. газа в сечениях 1—1 (см. фиг. 34 и 35). [c.102]

На фиг. 3 и 5 нанесена также расчетная зависимость К—/(р о , соответствующая случаю работы эжектора при запирании потока эжектируемого газа в сечении 1—1 (фиг. 1 и 2). Эта зависимость имеет вид [c.112]

Помимо критических режимов работы эжектора, учитывалось также запирание потока эжектируемого газа в сечении 111—111 (см. фиг. 2), причем для расчета характеристик работы эжектора в этом случае были использованы результаты испытаний первой ступени. [c.123]

На фиг. 4 нанесена зависимость к = f (р о) для случая работы эжектора при запирании потока эжектируемого газа в сечении III—III (см. работу автора -стр. 111 настоящего сборника), причем экспериментальные значения poi и ki при / oi<9,0 достаточно хорошо соответствуют этой зависимости. [c.125]

При этом решение определялось условием запирания потока в горловине и при приближении к стационарному состоянию величина и, принимала значение, соответствующее расходу через горловину. [c.413]

Вопросы о возможности образования скачка конденсации до сечения, в котором происходит запирание потока (критическое сечение), и о влиянии процесса объемной конденсации на максимальную мощность трубы были проанализированы Леви в той же работе [21]. Из анализа следует, что скачок конденсации происходит при достижении М=1,25, т. е. в зоне конденсации или за критическим сечением. Расчеты проведены в диапазоне температур от 475 до 650° С. Во всех случаях скачок конденсации имел место в сверхзвуковой области течения пара по длине трубы. Таким образом было показано, что мощность натриевой тепловой трубы не зависит от скачка конденсации. [c.78]

В работах [111-113] изучались термогидродинамические задачи неньютоновских жидкостей при переменной температуре вдоль стенок трубы (канала), когда важную роль играет конвективный перенос тепла. Считалось, что кажущаяся вязкость среды экспоненциальным или степенным образом зависит от температуры, и пренебрегалось диссипативным тепловыделением. В одномерных стационарных течениях такого типа градиент давления меняется вдоль трубы. Показано, что в некоторых случаях может возникать ситуация, характерная для теплового взрыва, когда подвод тепла за счет конвекции жидкости начинает превышать теплоотвод к стенкам трубы. Обнаружено также, что существует и другой механизм кризисных явлений при постоянном теплоотводе от стенок трубы при достаточно малой скорости потока за счет интенсивного охлаждения жидкости может начаться прогрессирующее увеличение ее вязкости, что приведет к запиранию потока. [c.280]

Двухлинейный двухпозиционный распределитель (%) предназначен для запирания потока жидкости или его свободного пропуска. На рис. 101,а показана схема такого распределителя с ручным управлением. [c.160]

Для воды при атмосферном давлении скорость смеси при полном ее испарении возрастает примерно в 1600 раз, для азота при том же давлении — примерно в 160 раз в сравнении со скоростью однофазной жидкости на входе в канал. Ясно, что при некоторых значениях скорости циркуляции формальная оценка скорости смеси в парогенерирующем канале по формулам (7.8) или (7.8а) может дать значение, превышающее скорость звука в паре. Практически это означает, что в таком канале произойдет запирание потока, поскольку в прямом канале невозможен переход потока через скорость звука. В случае конденсации пара в трубе скорость смеси, естественно, уменьшается в соответствии с теми же соотношениями (7.8) и (7.8а). [c.297]

Конструкция направляющего аппарата с поворотными лопатками разработана впервые проф. Финком в 80-х годах XIX в. и с тех пор нашла всеобщее применение в реактивных гидротурбинах. Главными преимуществами этого аппарата являются плавное регулирование расхода и мощности от нуля до максимума осесимметричный подвод потока к рабочему колесу с минимальными потерями энергии создание необходимой циркуляции потока перед рабочим колесом и запирание потока в закрытом положении, что позволяет отказаться от специальных затворов перед турбиной. [c.85]

Скорость распространения малых возмувдений или скорость звука является важной характеристикой потока сжимаемой среды. В зависимости от того, будут ли скорости движения частиц меньше или больше скорости звука, принципиально различными будут и происходяш,иев среде явления. Это может быть продемонстрировано на следующем простом и наглядном примере. Предположим, что из баллона большой емкости через сужающийся патрубок происходит истечение газа в некоторую камеру. Пусть вначале разность давлений между баллоном и камерой была невелика и скорость истечения сквозь патрубок не превосходила скорости звука. Будем теперь медленно понижать давление в камере тогда скорость истечения начнет повышаться. Создаваемые в камере возмущения (уменьшения) давления будут распространяться против течения из камеры через патрубок в баллон до тех пор, пока скорость в выходном сечении патрубка не достигнет скорости звука. После этого возмущения давления не смогут уже проникнуть в баллон, так как они будут сноситься потоком, имеющим ту же скорость, что и скорость распространения возмущений в газе. Продолжающееся понижение давления в камере не отразится на явлении истечения, скорость которого будет оставаться постоянной и равной скорости звука в выходном сечении патрубка. Это явление носит наименование запирания потока. В дальнейшем мы встретимся и с другими, столь же своеобразными явлениями в потоках сжимаемой среды — газа. [c.106]

Необходимо избегать введения в конструкцию тонких и длинных магнитопроводов. Насыщение по-люсников до В>1,9 Тл приводит к большим потерям и запиранию потока (т. е. магнитопровод становится неспособным пропустить через себя нужный поток). [c.500]

Характеристики течения пара в паровом канале тепловой трубы очень близки к характеристикам течения в сужающе-расширяющемся сопле.,Очень высокие скорости, запирание потока и восстановление давления очевидны при работе в тепловых трубах и являются функциями количества подводимого и отводимого тепла. [c.81]

Эти характеристики течения были экспериментально продемонстрированы Кемми 28] на натриевой тепловой трубе. Результаты этих опытов представлены на рис. 3.3 в виде зависимости температуры от длины тепловой трубы. Была построена зависимость температуры стенки тепловой трубы, а не давления, вследствие существования двухфазной системы. Профили температуры и давления одинаковы. Осуществлялся постоянный подвод тепла 6,4 кВт к зоне испарения, а отвод тепла в зоне конденсации контролировался изменением гелиево-аргоновой смеси в межстенном пространстве охлаждаемого водой калориметра. Кривая А соответствует дозвуковым условиям течения со слабым выравниванием температуры в конденсаторе. В зоне испарения по мере увеличения массы пара в результате испарения поток пара ускорялся и температура падала. Когда температура конденсатора понижалась (кривая В) в результате увеличения скорости отвода тепла, температура испарителя тоже понижалась, поток пара на выходе из испарителя становился звуковым и возникали критические, запирающие поток условия. Дальнейшее увеличение скорости отвода тепла только снижало температуру конденсатора, так как интенсивность передачи тепла в эту зону не могла быть увеличена из-за запирания потока. Изменение температуры конденсатора совсем не оказывало влияния на температуру испарителя, так как поток пара на выходе из испарителя двигался со звуковой скоростью и никакие изменения условий конденсатора не могли быть переданы вверх по потоку в зону испарения. Это демонстрирует звуковой предел для тепловой трубы. При достижении этого предела наблюдается максимальный осевой тепловой потбк из-за запирания течения и фиксированный осевой перепад температуры [c.82]

Это условие означает запирание потока. Если на стенке используется условие ненротекания, то интеграл в (8.7) расходится. Чтобы избежать этого, можно использовать подход, предложенный в [249], согласно которому интегрирование можно обрывать вблизи стенки сопла. [c.345]

Сопло № 5 по конструктивным соображениям было выполнено таким образом, что в канале эже ктируемого газа сечение 1—1 (см. фиг. 34) имело площадь меньшую, чем выходное сеченйе, вследствие чего при достаточно больших коэффициентах эжекции в этом сечении могло иметь место запирание потока. [c.101]

Запирание потока эжектируемого газа в сечении III—III хорошо видно из графика, приведенного на фиг. 5. В этом случае приведенная скорость эжектируемого газа, определенная по измеренным величинам полного и статического давлений эжектируемого газа (насадком Пито), не пpeвышaeJ своего предельного значении пред = 0,36. Экспериментальная зависимость А = / ра) на фиг. 4, соответствующая запиранию эжектируемого газа в сечении ///—///, была в дальнейшем использована для анализа результатов испытаний двухступенчатого эжектора. [c.125]

Запирание потока эжектируемого газа происходит в сечении II—III при величине приведенной скорости перед профилированными щелевыми вставками Х редя 0,36. Экспериментальная зависимость Ai—/(poi), соответствующая этому запиранию , использовалась в дальнейшем для анализа характеристик двухступенчатого эжектора. [c.125]

На фиг. 7 и 8 приведены результаты испытаний при значении ап = 0,125. В данном случае, как показал расчет, критический режим имеет место во второй ступени. При значении параметра / oi = 7,3 теоретическая зависимость для критических режимов пересекает экспериментальную зависимость для случая запирания потока эжектируемого газа в сечении III—III (отрезок АВ на фиг. 7 и 8). Таким образом тео етическую зависимость критических режимов следует рассматривать в диапазоне от / 01 = 7,3 до / 1 = 19,8 (отрезок ОА на фиг. 7 и 8), njjHneM совпадение ее с экспе-риментал ьной в этом диапазоне как на графике fes =/(/ j) (фиг. 7), так и на графике [c.126]

Это соотношение указывает, что в критическом сечении сопла скорость течения газа равна скорости звука Окр в данном газе при давлении Ркр и температуре Гкр. Дальше-по потоку, за критическим сечением, в расширяющейся части сопла скорость продолжает нарастать и становится, таким образом, сверхзвуковой. Вот почему эти сопла и называют сверхзвуковыми. Когда в критическом сечении достигнута звуковая скорость, говорят, что наступает кризис течения в сопле (или запирание потока), и величина массового расхода, проходящего через него, определяется исключительно условиями в критическом сечении, т. е. не зависит от условий на выходе из сопла. Соотношения (10), (II) и (12) сохраняют силу для изоэнтропных сопел, в которых скорость на входе не равна нулю, поскольку для различных переменных, характеризующих условия на входе в сопло, мы используем их значения, соответствующие заторможенному состоянию. В связи с тем, что в ракетных двигателях можно получить достаточно высокое отношение давлений, Ьопла этих двигателей всегда бывают сверхзвуковыми. [c.79]

Поэтому длина газовода I не влияёт на рг и Т2 независимо от того, в каком месте между критическим сечением и сечением 2 произошел прямой скачок. Однако существует максимальное значение длины газовода, которое не следует превышать в противном случае в критическом сечении не произойдет запирания потока [это значение длины также можно найти из уравнения (16), но при М.1<1> что соответствует дозвуковому фиктивному процессу обратного сжатия в расширяющейся части сопла]. Отмеченная выше особенность может оказаться полезной при выборе длины газовода целесообразно длину газовода делать больше критической (/кр), но в то же время достаточно малой для того, чтобы получить запирание [c.326]

На рис. 110,(2 изображена кавитационная характеристика турбины открытого типа (вариант 2). При больших кавитационных запасах кавитация отсутствует характеристика горизонтальная. Возникновение кавитации приводит к запиранию потока на выходе из рабочего колеса в отвод, в результате чего напор при Q = onst и = onst начинает увеличиваться. Кавитационный запас А/гь при котором начинает увеличиваться напор турбины из-за возникновения кавитации, назовем первым критическим кавитационным запасом. Начальная фаза кавитации не сказывается на вихревом рабочем процессе (на интенсивности продольного вихря), а следовательно, и на мощности турбины. Развитие кавитации приводит к возникновению кавитационной каверны также у входа в рабочее колесо в конечной части канала, что сопровождается падением здесь интенсивности продольного вихря. Срабатываемый на конечном участке канала напор падает, в результате чего происходит падение давления на всей длине канала. Это ведет к лавинообразному распространению кавитации вдоль канала от конца к началу и срыву работы турбины. Кавитационный запас, при котором происходит срыв работы, является вторым критическим А/1ц. [c.187]

Соотношения (1.46), (1.48) и (1-49) обычно затабулированы для различных встречаюш ихся на практике величин Воздух, будучи двухатомным газом, имеет отношение удельных теплоемкостей =1,4. С помощью указанных соотношений можно получить выражение для функции массового расхода. В случае запирания потока, когда местное значение числа Маха становится равным единице, эта функц11я достигает максимума [1.2]. Параметры потока, движущегося со скоростью, равной местной скорости звука, называются критическими и обозначаются звездочкой. В этом случае [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...