МТК однофазные

Трансформаторы для электродуговой сварки. Трансформаторы для дуговой сварки принадлежат к специальным видам однофазных понижающих трансформаторов. [c.130]

Трансформатор однофазный с ферромагнитным сердечником а — двухобмоточный б — трехобмоточный (форма I — упрощенный способ, форма// —развернутый способ) [c.316]

Все точки горизонталей между кривыми II и III соответствуют состояниям влажного насыщенного пара, точки кривой II определяют состояние кипящей воды, точки кривой III — состояния сухого насыщенного пара. Влево от кривой И до нулевой изотермы лежит область некипящей однофазной жидкости, вправо от кривой III — область перегретого пара. Таким образом, кривые // и III определяют область насыщенного пара, отделяя ее от области воды и перегретого пара, и поэтому называются пограничными. Выше точки К, где пограничных кривых нет, находится область однофазных состояний, в которой нельзя провести четкой границы между жидкостью и паром. [c.36]

Однофазные состояния некипящей воды и перегретого пара задаются двумя параметрами. По заданным давлению и температуре из таблиц воды и перегретого пара находят значения v, h, s. [c.37]

Электромагнитная муфта Y1 (рис. 465) питается постоянным током, напряжение которого по условиям техники безопасности не должно превышать 24 В. При напряжении сети переменного тока 380 В питание электромагнитной муфты YI осуществляется через однофазный трансформатор TI (с ферромагнитным сердечником) и выпрямительное устройство VI (выполненное с применением полу- [c.278]

Изменение энергии в однофазной системе с постоянным составом [c.40]

Изменение энергии в однофазной системе постоянного состава при стационарном процессе [c.53]

Изменение энергии в замкнутой однофазной системе определенного состава [c.130]

Для однофазного чистого компонента или гомогенного раствора определенной массы и состава Р и С равны единице и число степеней свободы равно двум. Таким образом, состояние системы можно определить, зная значения любых двух интенсивных переменных температуры, давления или удельного объема. [c.149]

Для однофазного чистого компонента или гомогенного раствора постоянного состава все количественные вычисления базируются на основном соотношении, полученном комбинацией уравнений (4-33), (4-34) и (4-36) [c.150]

I. Однофазные растворы переменного состава [c.212]

Если рассматривать систему с фазовым или химическим равновесием, особенно важное значение имеют такие функции, как полный дифференциал внутренней энергии, энтальпии, свободных энергий Гельмгольца и Гиббса. Для однофазных открытых систем эти функции можно выразить с помощью уравнения (7-2) [c.218]

В системе, включающей одновременно фазовое и химическое равновесие, химический потенциал идентичен для каждого компонента в каждой фазе системы, поэтому задачу можно решать относительно какой-нибудь одной фазы. При отсутствии химической реакции состав фазы может быть изменен только прохождением вещества сквозь границы фаз. При наличии в системе химической реакции состав даже замкнутой однофазной системы может изменяться путем превращения одного вещества в другое. [c.292]

Для замкнутой однофазной системы dN в уравнении (8-68) не является независимой величиной, но связано со стехиометрией химической реакции. Например, если а молей компонента А реагирует с Ь молями компонента В с образованием г молей компонента и S молей компонента 5 в соответствии с реакцией [c.292]

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Определяя Ren и Ргц по (4-43 ) —(4-43"), принимая для фиктивной жидкости известное для однофазной среды уравнение теплообмена и удостоверившись, что Ren и Ргп находятся в пределах, охваченных данной формулой, можно, следуя рассматриваемой манере, получить следующее приближенное расчетное уравнение [c.197]

Теплоотдача может увеличиться в 1,5 раза. В [Л. 380] не приведено объяснения положительного влияния турбулизаторов на теплообмен. Простой перенос данных о турбулизаторах однофазных сред в область дисперсных потоков неправомочен, так как в этом случае наблюдается повышение не только абсолютной, но и относительной интенсивности теплообмена —Nun/Nu> [c.237]

Именно в виде этого уравнения, не отмечая его приближенности и по необоснованной аналогии с однофазной средой, как правило, записывают уравнение, сплошности сыпучей среды [Л. 4, 68, 118, 242]. Взамен общего вида уравнения движения дисперсного потока (1-37) для плотного движущегося слоя найдем [c.288]

Как было установлено, характерным для гравитационного движения слоя фактором является число Фруда Кп.сл- На этой основе взамен эмпирического соотношения (9-52) было установлено существование критического значения критерия Фруда, определяющего границу пере.хода одного режима движения слоя в другой аналогично критическому числу Рейнольдса для однофазных сред [Л. 80, 89] [c.303]

Следовательно, в отличие от механической смеси твердый раствор является однофазным, состоит из одного вида кристаллов, имеет одну кристаллическую решетку iB отличие от химического соединения твердый раствор существует не при строго определенном соотношении компонентов, а в интервале концентраций. [c.100]

Следовательно, однородная жидкость является однофазной системой, а механическая смесь двух видов кристаллов — двухфазной, так как каждый кристалл отличается от другого по составу или по строению и они отделены один от другого поверхностью раздела. [c.110]

Правило отрезков в двойных диаграммах состояния можно применить только в двухфазных областях. В однофазной области имеется лишь одна фаза любая точка внутри области характеризует ее концентрацию. [c.123]

Диаграмма с перитектическим превращением показана на рис. 100. На диаграмме показаны три однофазные области жидкость L и ограниченные твердые растворы, а и р. [c.128]

При образовании ограниченных твердых растворов (рис. 128,в] свойства в интервале концентраций, отвечающем однофазным твердым растворам, изменяются по криволинейному, а в двухфазной области диаграммы — по прямолинейному закону, причем крайние точки на прямой являются свойствами чистых фаз, предельно насыщенных твердых растворов, образующих данную смесь. [c.157]

В системе Fe — N возможно образование следующих фаз (на диаграмме однофазные области заштрихованы) [c.331]

Сплавы а + р более прочны, чем однофазные, хорошо куются и штампуются, поддаются термической обработке, охрупчиваются лишь при известных условиях термической обработки [c.516]

Как видно из рис. 410, медь растворяется при комнатной температуре в количестве около 0,2%, а максимальная растворимость при эвтектической температуре 548°С равна 5,7%. Любой сплав, содержащий до 5,7% Си, можно перевести в однофазное состояние соответствующим нагревом. Это состояние можно зафиксировать быстрым охлаждением. [c.568]

Переход через границу однофазной области (39% Zn) резко снижает пластичность -латунь обладает максимальной прочностью ((Тв = 42 кгс/мм ) при относительно низкой для латуней пластичности (6 = 7%) у-латунь является весьма хрупкой. В силу отмеченных обстоятельств (малая пластичность) не только у- н v + p-, но и р-латуни не имеют практического применения. Применяются латуни, имеющие структуру а или a-hip. [c.608]

Поведение различных латуней при горячей обработке своеобразно. Пластичные ири комнатной температуре а-латуни оказываются в интервале 500— 700 С менее пластичными, чем Р-латуни Хотя прочность а-латуни при комнатной температуре ниже, чем р-латуни при температурах выше 500°С fi-латуни оказываются менее прочными и более пластичными. По этой причине для прокатки в горячем состоянии наиболее пригодны латуни с таким содержанием циика (более 32—39%), чтобы при высокой температуре структура состояла бы из a-f р- или р-кристаллов (см. рис. 441). Наоборот, для производства тонких листов и проволоки (т. е. для деформации в холодном состоянии) целесообразно применение латунной, обладающих максимальной пластичностью при комнатной температуре (т. е. однофазные а-латуни с содержанием цинка около 30%). [c.608]

Производительность сварки вольфрамовым электродом можно повысить в 3—5 раз, если использовать трехфа.зную дугу. Это повышает мощность источника п позволяет за один проход (па подкладке) сваривать металл толщиной до 30 мм (рис. 15У, а). В специальной горелке с увеличенными размерами сопла 1 расположены два вольфрамовых электрода 2 ш 3. В качестве защитных газов используют аргон или смесь аргона и гелия. Электроды и изделие 4 подключают к трехфазному трансформатору (либо используют два однофазных трансформатора). [c.356]

Согласно правилу фаз Гиббса, состояние замкнутой однофазной системы фиксированного состава может быть полностью определено двумя независимыми переменными. Следовательно, изменение внутренней энергии такой H TeNibi можно выразить мате-матетически как функцию изменения температуры и объема [c.130]

Для однофазного чистого компонента или гомогенного раствора с огтределенным составом такпе экстенсивные свойства, как объем, внутренняя энергия, энтальпия и энтропия, являются функциями общей массы системы и таких двух интенсивных свойств, как температура и давление. Для однофазного раствора с переменным составом экстенсивные свойства — функции двух интенсивных свойств и массы каждого отдельного компонента. Если G — экстенсивное свойство однофазного раствора, то [c.212]

Для стабилизированного однофазного потока заменяют локальную скорость и температуру в ядре потока средней скоростью и средней (объемной) температурой. Так как для газов характерно число Прандтля, близкое единице, то коэффициенты мошекулярного переноса тепла и количества движения равны. Если также равны коэффициенты турбулентного переноса тепла и количества движения, то соотношение qls для турбулентного ядра и ламинарного слоя выражается одним уравнением. Так как толщина пограничного слоя мала, то отношение qjs принимается равным отношению этих величин у самой поверхности нагрева. При этом = [c.184]

Рассмотрим недостатки данного метода. Прежде всего отметим физическую условность замены газовзве-си квазисплошиой однофазной средой. Однако дело не только в принятых допущениях и в трудностях количественной оценки кажущихся физических характеристик. Основной недостаток заключается в молчаливо принимаемом (записью формулы для Nun) представлении о том, что механизм теплопереноса взвесью и однофазной средой одинаков (см. так же 4-5). [c.198]

Однако метод аналогии с псевдосплошной средой позроляет провести сравнения дисперсных и однофазных сред по модифицированным числам Рейнольдса и Прандтля, правильно определенным для всего потока в целом. Ценность этого метода, по-видимому, возрастает по мере перехода к тонкодиспергированной газовзве-си с минимальной концентрацией пыли и при использовании жидкостных взвесей (суспензий). Как будет показано далее, в последнем случае получают достаточно хорошее совпадение с опытными данными. Подобный результат в основном объясним близостью плотностей жидкого и твердого компонентов потока, [c.198]

На основе анализа теплообмена в однофазных потоках в [Л. 282] дается численное решение, которое сравнивается с экспериментальными данными [Л. 358]. Однако пропорциональность теплоотдачи концентрации частиц именно в области р,< 1 экспериментально не подтверждается. Так, данные Л. 358] указывают на практическую независимость теплообмена от [г при ((х<1), а данные [Л. 38] обнаруживают в некоторых условиях падение коэффициентов теплоотдачи. Последнее подтверждено и в [Л. 358а]. [c.199]

Линия FDG показывает предельное насыщение обоими компонентами В и С а-твердого раствора. При комнатной температуре растворимость компонента В и С в твердом растворе а меньше — она не превышает концентраций, указанных линией F D G. Сплавы, концентрационная точка которых лежит внутри фигуры AFDG, после затвердевапия имеют однофазную а-структуру, но при дальнейшем охлаждении у сплавов, концентрационная точка которых лежит внутри фигуры F FDGG D из а-твердого раствора выпадают избыточные вторичные кристаллы. Природа вторичных фаз указана на рис. 124 и [c.153]

Сплавы, лелсащие внутри фигуры D F AG, являются однофазными (а-твердый раствор) при всех температурах существования сплава в твердом состоянии. [c.153]

Рис. 257. Система сплавав с ограниченной растворимостью и химическими соединениями а —диаграмма состояние заштрихова гы однофазные области б — распределение концентрации диффундирующего элемента и строение диффузионного слоя

Согласно современным нредставлениям, получение высокой коэрцитивной силы при закалке следует связывать с процсссо.м распада однофазного твердого раствора, суш,естаующего у сплавов Fe—№—А1 при высоких температурах (после нагрева под закалку). [c.545]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...