Колебания инерционной системы (а)

Колебания инерционной системы (а). В случае инерционной системы (а), совершающей поступательные колебания под действием силы F, уравнения движения штампа m2 и тела mi имеют вид [c.85]

Как и при колебаниях инерционной системы типа (а), в рассматриваемом случае характер влияния начальной деформации на динамику тела mi на низких и высоких частотах будет отличаться. [c.177]

Возникающие при круговых возвратнопоступательных движениях короба центробежные силы инерции компенсируются контргрузами 9, которые, в отличие от дебалансных грузов инерционных грохотов, не предназначены для возбуждения вынужденных колебаний упругой системы, а служат только для динамического ее уравновешивания. Гира- [c.45]

Все проведенные расчеты были выполнены при замещении НГК одним узлом. Такое допущение требует проверки, так как территория, охватываемая системой, простирается с севера на юг и с запада на восток на 600—700 км. Поэтому было проведено дополнительное исследование при моделировании узла НГК с шестью узлами (на рис. 8.8, узлы 6—11). Результаты расчета переходного процесса при отказах линий связей с ГЭС и с Сибирью представлены соответственно на рис. 8.9 и рис. 8. 10. Они свидетельствуют о том, что при принятых в расчете пропускных способностях связей между узлами в НГК обеспечиваются устойчивость системы, а следовательно, и бесперебойное электроснабжение потребителей. На рис. 8.10 обращает на себя внимание колебание узлов по связям 7—10 и 10—11. Оно обусловлено малой инерционностью узла 10 вследствие отсутствия в нем собственных электростанций. В этом узле должны быть [c.180]

Необходимость изменения верхнего предела интеграла в уравнении (6.19а) вызвана тем, что в данном случае при Л оо он расходится, между тем как практический интерес представляют значения амплитуды А И2. Если нелинейная инерционность отсутствует (масса М = О, вынужденные колебания линейной системы), то /j = О и равенство (6.34) дает распределение Релея при определении постоянной с из условий нормировки (6.19 а), [c.243]

Характеристики сопротивления наиболее просто и надежно определяют в результате обработки экспериментально полученных виброграмм свободных затухающих колебаний. Любая данная виброграмма позволяет полностью определить только приведенную характеристику сопротивления Fi/a. Для того чтобы определить саму характеристику F , нужно умножить приведенную характеристику на инерционный коэффициенг системы а или,что удобнее,на дробь /af. (равную инерционному коэффициенту о), при этом коэффициент жесткости с находят из независимого статического эксперимента (или из теоретического расчета), а угловую частоту 05 — по экспериментальной виброграмме. [c.153]

Регулируемый параметр, в данном случае скорость обката, будет также дискретно меняться в соответствии с изменением контролируемого параметра. Система будет постоянно работать в режиме переходного процесса, точность регулирования снизится на величину динамической ошибки.. В цепи обката станка будут создаваться незатухающие периодические колебания скорости обката с частотой возвратно-поступательного движения ползуна. Если постоянная времени регулирования много больше временного интервала дискретности контролируемого параметра, то система управления не будет успевать реагировать на отдельные дискретные изменения контролируемого параметра. Управление будет осуществляться по некоторому среднему уровню. Инерционность системы увеличится, а точность управления снизится. Кроме того, возникнет неопределенность управления, так как средний уровень сигнала контролируемого параметра, по которому осуществляется управление процессом, меняется не только при изменении самого параметра, но и при изменении соотношения времени действия импульса к интервалу дискретности, т. е. при изменении скважности импульсов контролируемого параметра. [c.605]

Рис. 1-18. Инерционное возмущение колебаний в системе с одной степенью свободы а — к = О, с=0 б — к Ф О, с Ф О

Рис. 2-3. Графики зависимости амплитуды колебаний инерционной массы прибора от частоты а— в абсолютной системе координат б — по отношению к корпусу прибора в—относительная погрешность измерения амплитуды

Рис. 2-3. Графики зависимости амплитуды (в относительных единицах) колебаний инерционной массы вибропреобразователя от частоты а — в неподвижной системе координат б—по отношению к корпусу прибора в — относительная погрешность измерения амплитуды

Еще одной важной особенностью катапультного старта палубных самолетов является попадание пара катапульты на вход в. воздухозаборники двигателей и влияние его на устойчивость работы двигателей. Как указано выше, на устойчивость работы двигателя при попадании пара катапульты оказывают влияние три фактора неравномерный нагрев на входе в компрессор изменение физических свойств паровоздушной смеси по сравнению с воздухом испарение водяных капелек, появляющихся из перегретого пара катапульты при взаимодействии с воздухом. Основным фактором при этом является быстрое нарастание по времени температуры воздуха на входе в компрессор при значительной неравномерности температурного поля. На рис. 3.6 показан качественный характер изменения режимов работы двигателя на характеристике компрессора. Наличие неравномерного температурного поля из-за несимметричности попадания пара на вход в воздухозаборник приводит к дополнительному усилению температурного воздействия на устойчивость работы двигателя. Тепловое воздействие приводит к изменению параметров компрессора и режима его работы. В начальный период времени (в интервале от до t- ) частота вращения и расход топлива в силу инерционности системы регулирования остаются практически неизменными. Однако приведенные частоты вращения Пщ, и расхода воздуха Gnp значительно снижаются, поскольку эти величины обратно пропорциональны корню из температуры воздуха на входе в компрессор. Рабочая точка на характеристике компрессора быстро перемещается к границе 2 неустойчивой работы компрессора и в момент времени возникает неустойчивая работа компрессора — помпаж в двигателе. При этом появляются хлопки, рост температуры газов за турбиной и снижение частоты вращения ротора. Давление за компрессором резко падает, и возникают его колебания, а давление [c.179]

После обоснования расчетной модели сооружения составляют уравнение или систему дифференциальных уравнений, описывающих колебания этой модели. В случае нелинейно-упругих систем матрица коэффициентов жесткости состоит из величин, зависящих только от параметров реакции системы. Для систем гистерезисного типа и систем с переменной структурой коэффициенты матрицы зависят также от времени. В зависимости от того, ь кие дополнительные факторы учитывают в расчете, в дифференциальных уравнениях могут -быть дополнительные члены, характеризующие геометрическую нелинейность, нелинейную инерционность системы, нелинейное затухание, а также возбуждение параметрических колебаний [9, 19, 411. [c.68]

Такая далеко зарезонансная отстройка системы имеет следующие преимущества амплитудно-частотная характеристика системы в зарезонансной области имеет вид горизонтальной прямой (рис. 1.35, а), т. е, амплитуда колебаний на рабочем участке кривой не зависит от отстройки. Это делает колебания инерционных грохотов весьма стабильными, т. е. мало зависящими от колебаний нагрузки. В рабочем режиме система полностью динамически уравновешена, так как в зарезонансной области дебалансы и короб движутся в противофазе, их силы инерции взаимно уравновешиваются. На перекрытие передается лишь статическая нагрузка плюс— минус незначительная динамическая добавка, равная жесткости опор, умноженной на амплитуду. [c.39]

Сдвиг резонанса в сторону более низких частот согласно (3.6) требует повышения гибкости См подвеса диафрагмы с катушкой, что по конструктивным соображениям трудно, а массу диафрагмы увеличивать нежелательно, так как это способствует увеличению инерционности. Поэтому основная колебательная механическая система дополняется акустическим резонатором. Обратим внимание, что в полости, ограниченной внутренними поверхностями диафрагмы 6 (см. рис. 3.8), катушкой 5 и торцом 9 керна 3, при колебаниях накапливается энергия сжимаемого воздуха. Следовательно, тем самым в системе образуется как бы дополнительный элемент гибкости Смо, который можно рассматривать как источник вынуждающей силы. Сам резонатор можно создать, просверлив в теле керна 3 каналы 11 в виде звукопроводов соединяющих указанную полость с внутренним воздушным объемом магнитной системы. Обратившись к рис. 3.1,в, заметим, что подобное устройство соответствует акустическому резонатору, причем гибкость его См2 характеризует сжимаемую воздушную среду внутри магнитной системы, а масса тг и механическое сопротивление / м2, сосредоточенные внутри звукопровода, определяются [c.84]

Здесь первое слагаемое представляет собой рассмотренные затухающие колебания системы, а второе слагаемое — вынужденные колебания системы под воздействием приложенных к инерционному элементу измеряемых инерционных сил Л и S — произвольные постоянные, величина которых может быть определена при известных начальных условиях п—амплитуда вынужденных колебаний. [c.201]

На рис. В.7 приведена простейшая электронно-магнитная схема камертонного регулятора с распределенной массой на одной электронной лампе. Представленная схема относится к автоколебательным системам. При колебании ветви / камертона вследствие изменения зазора А изменятся магнитный поток и в обмотках электромагнита 2 возникает переменная э. д. с., которая, поступая на сетку электронной лампы (триода) 5, вызывает колебания анодного тока лампы, частота которого равна частоте изменения э. д. с. и, следовательно, частоте колебаний ветви камертона. Анодный ток, протекая по обмоткам электромагнита 4, создает переменное магнитное поле, приводящее к переменной силе притяжения, которая раскачивает ветвь 5 камертона на резонансной частоте. Колебания ветви 5, в свою очередь, усиливают колебания ветви 1, что приводит к возрастанию э. д. с. в цепи сетки лампы. При установившемся режиме в системе возникнут совместные механические п электрические колебания с частотой, близкой к частоте свободных колебаний ветви камертона. Если прибор с камертоном находится на ускоренно движущемся объекте, то действующая на ветви камертона инерционная нагрузка q (рис. В.7) изменяет зазоры, что приводит к отклонению режима работы системы от расчетного, поэтому требуется оценить возможные погрешности в показаниях прибора, возникающие нз-за сил инерции (в том числе и случайных). [c.6]

В противном случае система обладает большой инерционностью, и регистрируемая кривая релаксации искажена наложением затухающих колебаний упругого элемента тензодатчика. Следовательно, необходимо провести оценку инерционности измерительной системы. Важно также оценить и чувствительность системы, поскольку последняя в значительной мере определяет точность измерения силы смачивания /. Соответствующие расчеты были проведены для заданных пределов изменения А/ и Ы, что позволило произвести выбор геометрии упругого элемента тензодатчика, удовлетворяющий [c.73]

Из этого уравнения видно, что в системе отсчета наряду с истинной внешней силой F, появляются фиктивные силы Z и С. С точки зрения наблюдателя, движущегося вместе с системой эти силы действуют так же, как и внешняя сила F но они возникают только вследствие инерции материальной точки т при ее движении относительно системы отсчета К. Такого же инерционного происхождения и сила, выражаемая последним членом уравнения (29.6) она обусловлена возможным ускорением вращения или перемещением оси вращения в применении к Земле этот член соответствует колебаниям полюса им, несомненно, можно пренебречь, как исчезающе малой величиной. Мы будем пользоваться дифференциальным уравнением (29.6) в трех следующих параграфах, а также при решении задач V.1 и V.2. [c.223]

Уравнения движения можно составлять, отделяя мысленно элементы одного типа от элементов другого и рассматривая состояние элементов лишь одного из типов. Соответственно сказанному мыслимы два пути получения уравнений движения (колебаний) системы. В первом из них рассматриваются элементы, обладающие инерционными свойствами (массы), а действие на них упругих элементов заменяется упругими или, иначе, восстанавливающими силами (рис. 17.38,6). Во втором пути рассматриваются упругие элементы, а действие на них со стороны [c.85]

Метод силовозбуждения от постоянного усилия предопределяет устойчивую работу машин в весьма широком диапазоне частот и нагрузок. Однако при этом не исключена возможность возникновения колебаний соответствующих упругих систем. Такие колебания искажают заданный режим напряженности образца вследствие действия переменных инерционных нагрузок и могут возникать при программировании напряжений по дискретной схеме в результате срабатывания исполнительных механизмов и неизбежного биения всей вращающейся системы. Исследование происходящих при этом динамических процессов, проведенное на серийной машине МИП-8М, позволило выяснить их характер, оценить их влияние, произвести рациональный выбор параметров, а также наметить ряд конструктивных мероприятий, которые необходимо учитывать при создании машин для программных испытаний вращающихся образцов. [c.86]

Во-первых, для уменьшения влияния указанной зависимости на точность градуирования интервал изменения частоты тока, питающего вибратор, нужно брать много ниже резонансной частоты колебательной системы вибратора. Однако конструктивно это трудно осуществить, так как резонансная частота колебательной системы вибратора должна быть в 8—10 раз выше частоты питающего тока. В случае градуирования электродинамического профилометра частота тока должна быть равна 1000—2000 гц, а следовательно, резонансная частота вибратора должна быть не менее 8000—16 ООО гц. Даже в этом случае амплитуда колебаний якоря также будет иметь погрешность, связанную с инерционными явлениями, не менее 1—2%. [c.245]

Расчёт амплитуды вертикальных колебаний. Амплитуда колебаний фундамента и шабота молота обычно определяется в предположении, что шабот и фундамент представляют абсолютно твёрдые тела, а подшаботная прокладка и грунт идеально упруги, без инерционных свойств. При этих предположениях изучение колебаний молота и фундамента сводится к решению задачи о свободных колебаниях системы с двумя степенями свободы (фиг. 9), которой сообщается заданная начальная скорость движения. [c.543]

Инерционная система (а). Допустим, что к жесткому штампу М.2 ari 1, х оо, лежащему на поверхности полу про странства жз О, посредством упругой связи жесткости к присоединено масстное тело Ml (система (а)). Система совершает поступательные горизонтальные колебания под действием приложенной к телу М силы F. [c.167]

В инженерной практике широко распространены конструкции, элементы которых имеют полости или отсеки, содержащие жидкость, иапример, объекты авиационной и ракетно-космической техники, танкеры и плавучие топливозаправочные станции, суда для перевозки сжиженных газов и стационарные резервуары, предназначенные для хранения нефтепродуктов и сжиженных газов, ректификационные колонны и т. д. В большинстве случаев жидкость-заполняет соответствующие полостн или отсеки лишь частично, так что имеется свободная поверхность, являющаяся границей раздела между жидкостью и находящимся над ней газом (в частности, воздухом). Обычно можно считать (за исключением особых случаев движения тела с жидкостью в условиях, близких к невесомости, которые здесь не рассматриваются), что колебания жидкости происходят в поле массовых сил, гравитационных и инерционных, связанных с некоторым невозмущенным движением. Как правило, это поле можно в первом приближении считать потенциальным, а само возмущенное движение отсека и жидкости — носящим характер малых колебаний, что Оправдывает линеаризацию уравнений возмущенного движения. Ряд актуальных для практики случаев возмущенного движения жидкости характеризуется большими числами Рейнольдса, что позволяет использовать при описании этого движения концепцию пограничного слоя, считая, кроме того, жидкость несжимаемой. Эти гипотезы лежат в основе теории, излагаемой ниже [23, 28, 32, 34, 45, 54J. Учету нелинейности немалых колебаний жидкости посвящены, например, работы [15, 26, 29, 30]. Взаимное влияние колебаний отсека и жидкости при ее волновых движениях может сильно изменять устойчивость системы, а иногда порождать неустойчивость, невозможную при отсутствии подвижности жидкости. В качестве примера можно привести резкое ухудшение остойчивости корабля при наличии жидких грузов и Динамическую неустойчивость автоматически управляемых ракет-носителей и космических аппаратов с жидкостными ракетными двигателями при неправильном выборе структуры или параметров автомата стабилизации. Поэтому одной из основных Задач при проектировании всех этих объектов является обеспечение их динамической устойчивости [9, 10, 39, 43]. Для гражданских и промышленных сооружений с отсеками, содержащими жидкость, центр тяжести при исследовании их динамики смещается в область определения дополнительных гидродинамических нагрузок, например при сейсмических колебаниях сооружения [31]. [c.61]

Виброустановка для активного вибровыпуска руды из рудоспусков и блоков состоит пз рабочего органа, инерционного вибратора с направленной возмущающей силой и упругой системы с резиновыми элементами (рис. 1, а). Вращение вибратору сообщается от электродвигателя через карданный вал. При наличии упругой системы увеличивается амплитуда п обеспечивается строго направленное колебание рабочего органа, а также значительно снижается потребляемая мощность. Опоры вибро-установки /, состоящие из металлической арматуры и резиновых элементов, устанавливают на раме 2, которая неподвижно закреплена на почве штанговой крепью. Виброустаповки этого типа могут транспортировать как влажные глинистые руды. Так и крупнокусковую руду. Рабочий орган имеет амортизирующую прокладку 3. Конструкция рамы обеспечивает надежную защиту упругой системы от возможных Повреждений обрушенной рудой. [c.381]

Рассматривается динамическая задача о колебаниях двухмассовой инерционной системы типа (а) на поверхности составной среды, которая представляет собой слой о жз /г, лежащий на поверхности полупространства хз 0. Упругие параметры слоя и полупространства равны соответственно Ag, Ив и Ар, fip. Инерционная система состоит из жесткого штампа М2(l il 1, хч оо), осциллирующего на поверхности полупространства (жз 0), и соединенного с ним посредством упругой связи жесткости к массивного тела М. Система совершает поступательные вертикальные колебания под действием приложенной к телу Mi силы F. Колебания предполагаются установившимися, трение в области контакта отсутствует. [c.184]

В обычном случае, когда температура питания изменяется в узких пределах и не очень быстро, для ее регулирования можно использовать простейшие схемы. Так, если для подогрева питания используется пар, то удовлетворительное качество регулирования может быть достигнуто стабилизацией давления греющего пара. При изменении расхода питания изменится и его температура, однако основное нарушение условий разделения в колонне вызывается изменением именно расхода питания и практически не зависит оттого, насколько точно поддерживается температура питания. Для регулирования температуры можно использовать пропорциональный регулятор. Остаточная неравномерность по температуре допускается, а период колебаний в системе регулирования температуры не равен критическому, так как инерционность тейлооб менника намного меньше инерционности колонны. Применение более сложных схем регулирования, например каскадной схемы, в которой регулятор температуры устанавливает задание регулятору расхода пара, редко бывает оправданным. [c.373]

Предполагаем, что расчетная схема транспортируемого объекта может рассматриваться как стержень постоянной или переменной жесткости. Условия закрепления стержня на передней и задней тележках могут быть любыми. Скорость движения тележек V постоянна. Вначале рассмотрим наиболее простой случай жесткой тележки, когда отсутствуют рессоры и амортизаторы (рис. 8.8, а). Считаем, что статистические параметры перемещения оси колеса А (или Ву) заданы. Как уже отмечалось, параметры зависят от продольного профиля дороги и радиуса колеса. Для вывода дифференциального уравнения вер-тикJльныx колебаний стержня <4161 возьмем систему отсчета X, у (рис. 8.8,6), которая движется поступательно прямолинейно с постоянной скоростью V х, у — инерционная система отсчета). В этой системе отсчета дифференциальное уравнение изогнутой оси стержня имеет следующий вид [c.325]

Наибольшее затруднение при создании САУ представляет задача получения малых реверсивных перемещений стола станка с установленной на нем обрабатываемой деталью. Как известно, вследствие недостаточной жесткости привода и большой разности в коэффициентах трения покоя и движения при медленном перемещении тяжелых узлов наблюдаются скачки, которые могут достигать значительной величины. Для уменьшения этих скачков и придания им определенного значения в описанной САУ был использован механизм малых реверсивных перемещений ударно-инерционного действия, а также упруго-силовой привод малых перемещений. Для проверки работы системы обрабатывали детали из серого чугуна. НВ 150) размерами 200x250 мм с подачей 5 = 235 мм/мин фрезой с углом в плане ф = 60°. Размеры деталей, полученных обработкой с регулированием,сравнивали с размерами аналогичных деталей, обработанных при тех же условиях, но без использования САУ. Эксперименты показали, что применение САУ позволяет значительно повысить точность обработки. Для проверки возможностей САУ обрабатывали детали с колебанием припуска от 2 до 8 мм, причем брали самые неблагоприятные условия, когда имело место резкое 1зменение припуска. Для этого на заготовке делали ступеньку высотой 6 мм. Сначала обрабатывали участок детали с припуском 8 мм, а затем — 2 мм. После обработки такой заготовки снимали профилограмму среднего продольного сечения детали при помощи самописца БВ-862. Величина поля рассеяния размера в партии деталей сократилась с 0,057 мм при обычной обработке до 0,015 мм при обработке с САУ, а погрешность формы соответственно с 0,08 мм до 0,03 мм. [c.534]

Из этого выражения следует, что для получения одного и того же угла отклонения системы ip величина необходимой возмущающей силы будет тем меньше, чем ближе значения частоты возмущающей силы со к значениям собственной частоты системы v. Чтобы осуществлять выгрузку с минимальной возмущающей силой, а следовательно, с минимальными затратами энергии и минимальной мощностью привода возбудителя колебаний, инерционная машина ЦНИИ МПС работает в околорезонансном режиме. Для поддержания работы в этом режиме по мере выгрузки груза и увеличения v необходимо соответственно увеличивать со. [c.221]

И все же, чтобы осуществлять выгрузку с минимальными затратами энергии и минимальной мошдостью привода возбудителя колебаний, инерционные машины рассчитаны на работу в околорезонансном режиме. Для поддержанйя работы в этом режиме по мере выгрузки груза и уменьшения общей массы системы, а следовательно, увеличения V необходимо соответственно увеличивать >. [c.234]

Метод Рэлея. Во введении был пояснен приближенный способ приведения к системе с одной степспыо свободы, основанный па априорных соображениях о конфигурации системы нри ее колебаниях. После такого приведения нужно образовать соответствующие выражения для потенциальной и кинетической энергии и тем самым установить значения коэффициента жесткости с и инерционного коэффициента а. После этого по формуле [c.29]

Уравнениями типа (7.50), как и соображениями, положенными основу их вывода, пользовался С. А. Гершгорин в своих исследов ниях влияния наложения дополнительных масс на колебания маяч риальной системы [96]. В этих исследованиях им установлен крит рий, с помощью которого можно отделять корни уравнения (7.50 когда известны частоты колебаний вала без сосредоточенных масс Уравнение (7.50) по форме не отличается от векового уравн ния поперечных колебаний безмассового стержня, несущего п т( чечных масс т ,. .., тп . Из гармонических коэффициентов вли1 ния Гу уравнение (7.50) составлено так же, как уравнение (4.1 из статических а ,. Эта замечательная аналогия открывает во можность построения рационального метода разноса собственно массы вала по закрепленным на нем сосредоточенным массам, Ч1 обычно выполняется по недостаточно обоснованным правилам Если вал имеет промежуточную опору и эта опора типа нирной (вращающийся подшипник), то, обозначив реакцию это опоры через Д, присоединяем ее к внешним (в данном случае -инерционным) силам, а к исходным уравнениям (7.49) добавляв уравнение [c.300]

При ограничении параметрических колебаний за счет нелинейной реактивности (расстроечиый механизм ограничения) система приходит к своему стациоияриому состоянию осцилляторно (рис. 4.34). Колебательный процесс установления колебаний может возникать за счет инерционности реактивного параметра. В этом случае характеристический показатель >. является комплексной величиной, н которой действнтель.чая часть (Нел) определяет скорость уменьшения амплитудных вариаций, а мнимая часть (1т Я) — частоту (период) осцилляций при выходе на стационарную амплитуду. [c.182]

Отметим некоторые принципиальные особенности данной автоколебательной системы. В этой системе ф (х) = 5о = onst, член 26 (Оо) в силу своей инерционности также постоянен в пределах всего периода колебаний. Поэтому коэффициент в квадратной скобке в уравнении (5.5.6) в силу автоколебательности системы равен нулю не в среднем за период, а для каждого момента времени в пределах любого периода колебаний. Следовательно, подобную систему можно с большой степенью точности считать консервативной системой, для которой характерна неизменность амплитуды и частоты колебаний. [c.213]

Качество и выход сыра в значительной мере зависят от организации отвода теплоты в процессе созревания. Для расчета системы кондиционирования воздуха в сырохранилище необходимы сведения об изменении теплового баланса головок сыра. Сделать достаточно чувствительный калориметр, который вмещал бы целую головку, затруднительно, а проводить исследование на малых образцах не имеет смысла, поскольку биохимические процессы в них проходят с иной интенсивностью, чем в целой головке. Учитывая, что для каждого вида сыра процессы, связанные с выделением или поглощением теплоты, имеют разную интенсивность, для исследования этих процессов стали применять тепломассометрические средства, поскольку они имеют достаточно высокую чувствительность и малую инерционность, чтобы с высокой точностью зафиксировать тепловые потоки через поверхность головки, связанные как с колебаниями температуры окружающего воздуха, так и с биохимическими процессами. [c.171]

Для устранения этого недостатка предложена индуктирующая система, состоящая из основного осесимметричного индуктора с азимуталь-но направленными токами и двух групп стабилизирующих проводников, лежащих в меридиональных плоскостях и соединенных в каждой группе змейкой . Проводники этих групп расположены вдоль пер умет-ра расплава в чередующемся порядке (рис. 12, б), а действие магнитного поля протекающих в них токов смещено во времени [30]. Последнее достигается, например, поочередным подключением их к цепям питания (со скважностью) или использованием двухфазного питания. Точки расплава, находящиеся в зоне, в которой не возникают ЭМС от токов первой группы проводников, оказываются в зоне максимального силового воздействия токов второй группы. Неодновременность силовых воздействий не вызывает заметных колебаний расплава в силу его инерционности. [c.34]

На рис. 4, а показана силовая схема высокочастотной машины с электромагнитным возбуждением колебаний для испытаний на усталость. Станина укреплена на основании с большой инёрциониой массой, установленном на пружинах. Статическая нагрузка на испытуемый образец пропорциональна статической деформации скобы. Переменная гармоническая сила возбуждается благодаря движению грузов инерционной массы возбудителя колебаний. Машина работает в режиме автоколебаний. Так как добротность механической колебательной системы достигает нескольких десятков единиц, частота автоколебаний близка к частоте собственных резонансных колебаний. Колонны 2 и скоба 5 испытывают статические нагрузки растяжения и сжатия в зависимости от величины предварительного статического нагружения и растяжения или сжатия испытуемого образца. Скоба 5 нагружена и переменной силой, но так как ее жесткость во много раз меньше жесткости йены- [c.33]

Появление такого Смещения золотника приводит к значительному увеличению проводимости кромки I в момент сложения величин а в и а з и к такому же уменьшению проводимости кромки IV. Кромка III полностью перекрыта. Это соответствует началу нестационарного процесса. В результате сначала убывает давление в сервоцилиндре 1 при почти постоянном давлении в сервоцилиндре 2. Начавшееся движение люльки тут же прекращается, так как втулка золотника теперь совершает обратное движение,, перекрывая сливную кромку I. Кинетическая энергия движения люльки гасится в закрытом гидроцилиндре 1, вызывая импульс давления под поршнем. В то же время возникает подобный импульс давления в сервоцилиндре 2, обусловленный гидравлическим ударом, так как при этом поток рабочей жидкости внезапно тормозится. Эти пики усилий на штоках цилиндров смещены по времени на 0,003—0,005 сек, считая по низшей гармонике усилий, что обусловлено высокой жесткостью системы сервоцилиндры— люлька (рис. 4, 5). В течение всего времени нестационарного режима работы машины эти явления повторяются с частотой колебаний золотниковой втулки, но прекращаются, как только исчезает смещение волотника относительно среднего положенйя. Следует отметить, что частота осцилляции золотниковой втулки во время нестационарного режима работы уменьшается с 25 до 23 гц из-за влияния инерционной нагрузки на перепад давлений в гидроприводе и через него — на электродвигатель, е валом которого вибратор имеет кинематическую связь. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...