Способы экспериментального определения коэффициента

Формула (4) указывает удобный способ экспериментального определения коэффициента восстановления k при частично упругом ударе. Схема прибора основана на идее рассмотренной задачи. Наклонная плоскость может устанавливаться под разными углами а к горизонту, поворачиваясь вокруг оси О, перпендикулярной к плоскости рисунка. Свободное падение шарика обеспечивается вертикальными направляющими (см. рисунок). Угол падения а и угол отражения р измеряются с помощью угломера, установленного на приборе. [c.559]

Существуют и другие способы экспериментального определения коэффициента восстанов,тения ). В результате ряда экспериментов были, например, найдены такие значения коэффи- [c.462]

СПОСОБЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА С [c.14]

Коэффициент fi. называется коэффициентом вязкости его механический смысл и способы экспериментального определения ясны из примера, изображенного на рис. 1.3. [c.44]

Предложены способы экспериментального определения величин J , Уи и Ьс, однако расчет этими способами элементов конструкций пока затруднителен из-за сложности решения соответствующих краевых упругопластических задач с учетом упрочнения. Зависимость критических деформаций 6k, e/ii и показателя упрочнения материала т от основных факторов — температур (, скоростей деформирования е, исходных свойств металла т, ekt позволяет связать критические напряжения Qh для элемента конструкции с размером дефекта I с помощью критического значения коэффициента интенсивности деформаций Ки - [c.21]

Так как описанный в 1 общепринятый способ экспериментального определения постоянной отставания термометра основан на явлении простого охлаждения, то сколь бы сложным ни было устройство термоприемника, к нему применимо общее положение гл. V и, следовательно, определяемый вышеуказанным способом коэффициент k есть не что иное, как наш темп охлаждения системы, т. е. термоприемника, а = s [c.215]

Указан способ экспериментального определения локального коэффициента теплообмена по профилю турбинной лопатки. [c.352]

Способы экспериментального определения этих коэффициентов изображены соответственно на рис. 18.1, а и 18.1,6, причем последний случай относится к отрицательному (Лг. [c.321]

В последние годы применение критериев механики разрушения к исследованию процесса разрушения при циклических нагрузках образцов с трещинами позволило построить диаграмму усталостного разрушения и определить пороговый коэффициент интенсивности напряжений А/С/,, ниже которого распространение трещины не обнаруживается. С.Я. Ярема [262] предложил ря способов экспериментального определения. Так, его находят как коэффициент интенсивности напряжений при скоростях ниже 10 м/цикл, понижение которого на 10 % вызывает десятикратное падение скорости роста трещины, определяют и как /f, соответствующее заданной ма- [c.170]

Закон Пуазейля указывает весьма простой способ экспериментального определения вязкости. Достаточно измерить разность давлений в двух сечениях трубы и расход протекающей по трубе жидкости, и тогда формула (14) позволяет определить коэффициент вязкости р., если известны диаметр трубы и расстояние между сечениями. [c.469]

Наряду с различиями в температурах поверхности, обусловленными раздельными коэффициентами теплообмена, на результаты теплопередачи от ядра к оболочке будут влиять также начальное температурное поле ядра, расположение внутренних источников тепловой мощности и продолжительность их действия, неоднородность тепловых свойств ядра и характер тепловых связей ядра и оболочки. Перечисленные особенности теплопередачи не могут быть аналитически описаны простыми соотношениями, позволяющими количественно оценивать погрешности определения количества теплоты. В тех случаях, когда отсутствуют надежные теоретические обоснования и методы измерения, следует разработать способ экспериментального определения изменения градиентов температуры в ядре калориметра и внести соответствующую поправку. [c.100]

Обоснован и разработан простой способ экспериментального определения аэродинамического сопротивления падаюш,их частиц в потоке без физического вмешательства в структуру последнего (2.149), (3.19). Основанный на измерении статических давлений на стенках закрытого желоба в момент пересыпки твердых частиц (рис. 3.2) этот метод позволил получить основную характеристику эжекционных свойств сыпучего материала - усредненный коэффициент аэродинамического сопротивления частиц в потоке. Теоретически доказано и экспериментально подтверждено, что из-за поперечного градиента концентрации частиц усредненный коэффициент аэродинамического сопротивления уменьшается при увеличении объемной концентрации (3.29). [c.387]

Определение действующей податливости может быть произведено двумя способами. Первый — расчетный по данным экспериментального определения с помощью измерительного устройства, блок-схема которого приведена на рис. Х.З, отдельных коэффициентов М/Г, а также информации о коэффициентах а. Измерение М 1 производится на неработающей машине. Второй — экспериментальный, сформулированный с использованием принципа взаимности. В процессе замеров по этому способу вибратор устанавливается (рис. Х.9) в контрольной точке опорной поверхности машины. Направление действующего со стороны вибратора усилия соответствует направлению, в котором контролируется вибрация машины при ее работе. [c.437]

Коэффициенты уравнения (3) определяются из экспериментальной кривой ползучести. Способ их определения поясняется рис. 1, где прямолинейный участок кривой аЬ параллелен ас и ок. Для упругого и вязкого звеньев максвелловской модели имеем соответственно [c.151]

Световое моделирование радиационного теплообмена обладает рядом достоинств, способствующих его применению. Во-первых, сам по себе принцип светового моделирования позволяет исследовать процесс радиационного теплообмена в чистом виде и избежать ошибок, вносимых конвекцией и кондукцией, которые существенно осложняют экспериментальное исследование радиационного переноса на тепловых моделях. Во-вторых, световая модель имеет комнатную температуру, что существенно упрощает все операции экспериментирования и измерения по сравнению с излучающей системой, работающей при высоких температурах. В-третьих, применяемые для регистрации световых потоков измерительные средства могут быть изготовлены с большей чувствительностью и точностью, чем измерительные приборы для теплового излучения. И, наконец, метод светового моделирования является очень эффективным способом для определения как локальных, так и средних коэффициентов облученности. Его использование для этой цели дало хорошие результаты [Л. 27, 156]. [c.298]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Однако применение этого уравнения для расчетов процесса дегазации воды сильно затрудняется из-за отсутствия экспериментально определенных значений коэффициента массопередачи и надежных способов оценки действительных значений величин АРг и Р. [c.373]

Экспериментальное определение характеристики К (р) для какой-либо магистрали гидросистемы может быть произведено статическим нагружением [32] или же динамическим способом [37]. На рис. 43 показана зависимость среднего значения коэффициента К (р) от давления, полученная статическим нагружением для типоразмеров гибких шлангов, приведенных в табл. 2. [c.73]

При вычислении потерь напора по формуле Вейсбаха наибольшей трудностью является определение безразмерного коэффициента местного сопротивления ( . Из-за сложности процессов, происходящих в местных гидравлических сопротивлениях, теоретически найти удается только в отдельных случаях, поэтому большинство значений этого коэффициента получено в результате экспериментальных исследований. Рассмотрим способы определения коэффициента для наиболее распространенных местных сопротивлений при турбулентном режиме течения. [c.56]

Современные методы моделирования основываются на том, что составленная тем или иным способом аморфная глобула с СПУ-структурой подвергается процедуре статической релаксации, при которой с помощью подходящего парного потенциала последовательно вычисляются коллективные локальные смещения атомов по принципу энергетической минимизации (модель мягких сфер). Релаксационные модели обеспечивают повышенное значение коэффициента упаковки атомов и прекрасное соответствие характера синтезированной функции парного распределения экспериментально определенной. Следует особо отметить, что процедура статической релаксации существенно меняет локальную структуру [c.14]

В инженерной практике проектирования лазерных систем передачи информации может потребоваться найти упрощенным способом статистические характеристики излучения, прошедшего турбулентную атмосферу или находящегося под действием других каких-либо флуктуационных возмущений (например, при механических случайных вибрациях резонатора, характеризующихся малой глубиной хаотической амплитудной модуляции). Для этого случая в выражения для распределения вероятностей, производящей функции и моментов входит коэффициент глубины хаотической амплитудной модуляции (13 табл. 1.1). Экспериментальное определение статистических моментов позволит найти коэффициент глубины модуляции и учесть его в последующих расчетах. [c.50]

Теперь остановимся на определении коэффициентов регрессии (1-8). Решение этой задачи можно осуществить несколькими способами в зависимости от принимаемого критерия оптимальности. Наибольшее распространение получил метод наименьших квадратов, при котором сумма квадратов отклонений экспериментальных значений выходного параметра изделия У (X, ) от значений исследуемой функции V (X, О обращается в минимум [30] [c.14]

Полученное выражение (8.8) для момента сил вязкости используется в приборах с концентрическими цилиндрами ), предназначенных для экспериментального определения вязкости. Измеряя каким-либо способом момент сил вязкости, мы получаем возможность по этой формуле подсчитать значение коэффициента вязкости. [c.136]

Линейная зависимость напряжений от прилагаемых к модели лопасти нагрузок позволяет применить способ сложения действия сил для определения напряжений в лопасти от действия неравномерной нагрузки, представив неравномерную нагрузку на всю лопасть как действие нагрузок по площадкам. При эксперименте величины прилагаемых к площадкам нагрузок выбирают такими, которые вызывают достаточной величины деформации в основных контролируемых точках. Таким образом, экспериментально находятся коэффициенты влияния деформаций вдоль баз тензодатчиков, установленных в наиболее напряженных зонах лопасти. [c.453]

Успех применения уравнений переноса для вторых моментов во многом зависит от того, насколько удачно выбраны значения эмпирических констант. Обычный путь их экспериментального определения лежит в изучении специальных турбулентных течений, зависящих только от одного (искомого) коэффициента, В идеальном случае для каждой замкнутой модели турбулентности, после того как выбран способ аппроксимации неизвестных членов в уравнениях, все вводимые эмпирические константы должны быть постоянными. С учетом этого соображения в настоящем исследовании приняты численные значения констант, в уравнениях (4.2.17)-(4.2.19), приведенные в монографии Турбулентность Принципы и применения, 1980) [c.181]

Как видим, выражения (8.3.5)-(8.3.8) имеют одинаковую структуру, но сильно отличаются значениями численных коэффициентов. Структурная характеристика показателя преломления воздуха С входит в них в качестве сомножителя, что позволяет рассчитать ее величину оптическим способом, например, при экспериментальном определении дисперсии пульсаций логарифма амплитуды волны в оптическом диапазоне длин волн. Естественно, в каждом конкретном случае необходимо предварительно задать каким-либо способом высот- [c.297]

Более тщательное изучение свойств стекла показало, что далеко не всегда постоянное повышение содержания того или иного оксида в стекле приводит к постоянному увеличению (или уменьшению) показателей определенного свойства. Во многих случаях повышение содержания оксида может вызвать, например, сначала их увеличение, а затем уменьшение. Эта особенность свойств стекла создает затруднения при применении расчетных способов для определения свойств стекла. Кроме того, расчетные коэффициенты, найденные экспериментально для стекол определенного состава, например силикатных, не содержащих бор, могут быть непригодны для расчета свойств боросиликатных стекол. [c.426]

Поэтому наиболее правильным и точным способом определения степени деформации и количества операций вытяжки является способ, основанный на определении действительных напряжений, возникающих при вытяжке, и использующий основные законы теории пластичности [134]. Однако, ввиду сложности и практического неудобства его применения, подсчет количества последовательных операций вытяжки производят по экспериментально установленным коэффициентам вытяжки, которые характеризуют допустимую величину степени деформации. [c.118]

Чтобы сравнить результаты расчета по двумерной модели с экспериментальными результатами, профиль концентрации в вертикальном направлении строился с помощью усреднения рассчитанного двумерного профиля по горизонтали. Значение коэффициента диффузии по границам кристаллита вычисляли подгонкой результатов машинного моделирования к измеренному профилю, как показано на рис. 9.17. Применение такого способа определения коэффициента диффузии )д по границам кристаллита для нескольких значений температуры позволило получить соотношение Аррениуса [c.274]

Измерение поглощения ультразвука представляет экспериментально гораздо более сложную задачу, нежели измерение скорости ультразвука. Наиболее старый способ определения коэффициента поглощения звука основан на измерении звукового давления в данной точке на пути распространения волны. Как известно [312], плоская акустическая волна, падающая на бесконечную поверхность, расположенную нормально к [c.80]

Тем не менее необходимость технического развития во многих облас1ЯХ прикладной физики постоянно требует исследований в этой области, и в частности исследований применительно к электрическим машинам. Такое положение привело автора к разработке нового способа экспериментального определения коэффициента теплообмена. [c.7]

Требования к исходной информации и возможности метода Сандху в принципе такие же, как и у рассмотренного ранее метода Петита и Ваддоупса [19]. Различие состоит лишь в применяемых критериях прочности слоя и способах описания нелинейных диаграмм деформирования слоя. Некоторое неудобство анализа Сандху заключается в необходимости экспериментального определения коэффициентов формы Ши гп2 и Шб. В настоящее время из-за отсутствия соответствующей экспериментальной информации эти коэффициенты принимают, как правило, равными единице. [c.157]

Исследование кавитационных качеств насосов п, в частности, определение коэффициента ф, критической скорости поршня проводят при помощи экспериментальных кавитационных характеристик. Их снимают при р = onst, п = onst и постепенном уменьшении давления Pi на входе в насос, или при возрастающей частоте вращения п п р = onst. В результате испытаний по первому способу получают зависимости Q = f (pi) для постоянных значений частоты п (си. рис. 3.13, а). Второй способ позволяет получить кривые Q = f (п) для разных р (рис. 3.13, б). [c.298]

Распределение Нд по объему сварного соединения и его концентрацию в любой заданной точке определяют экспериментальнорасчетным способом. Способ состоит в экспериментальном определении исходной концентрации диффузионного водорода в металле шва Нш(0), установлении зависимости коэффициента диффузии водорода от температуры для шва, ЗТВ и основного металла и параметров перехода остаточного (металлургического) водорода Но в основном металле в Нд и обратно при сварочном нагреве и охлаждении. Расчетная часть заключается в решении тепловой задачи для заданных типа сварного соединения, режима сварки и решения диффузионной задачи. Последняя для сварки однородных материалов представляет ч 1Сленное решение дифференциального уравнения второго закона Фика, описывающего неизотермическую диффузию водорода с учетом термодиффузионных потоков в двумерной системе координат [c.534]

В общем случае при гф—1(р оо) для определения коэффициента запаса прочности должен быть известен предел выносливости детали (а д) при цикле напряжений, подобном рабочему циклу в опасной точке, проверяемой на прочность детали. Величина а,.д определяется из диаграммы предельных напряжений (рис. 12-8), которая получается из диаграммы пределов выносливости, если провести на ней-линию ВК (линию пределов текучести). Точки диаграммы, лежащие в области ОАСК, соответствуют безопасным циклам, для которых Оп,ах меньше как предела выносливости а д, так и предела текучести. Одним ИЗ возможных способов схематизации диаграммы предельных напряжений является замена кривой АС отрезком прямой АМ, отсекающей на оси абсцисс некоторый отрезок з, величина которого определяется путем обработки имеющихся экспериментальных данных о пределах выносливости при различных циклах . Для всех марок стали независимо от значений факторов, снижающих предел выносливости (ра == К рма Рпо или Рмтрпт) КЗК ДЛЯ ЦИКЛОВ НОрМЗЛЬ- [c.305]

Беквис применил и другой способ расчета податливости композита, в котором использованы значения Do, определенные по данным рис. 5.1, а 1е, Ig подобраны так, чтобы получилось наилучшее соответствие между теоретическими и экспериментально определенными н.ачальными значениями Stl и St. Найдено, что выполнение этого условия в рассматриваемом случае обеспечивается с погрешностью не более 4% во всем температурном диапазоне при t,E = a 3,14. Однако полученные таким образом новые коэффициенты привели к значительной ошибке в расчете долговременных значений Stl. Поэтому нельзя сделать вывод, что единственным источником расхождения между новыми коэффициентами t,a и коэффициентами, использованными на рис. 5.3, 5.4, является присущая данному композиту специфическая упаковка волокон. [c.188]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

Приближенный расчет матрицы эффективности можно провести более простым способом, если несобственные податливости малы по сравнению с собственными. Тогда матрицы податливостей двигателя и фундамента преобразуются в диагональные, а система связанных вибропроводов — в систему независимых вибропроводов. В этом случае не требуется предварительного экспериментального определения реакций а коэффициенты виброизоляции по каждому из стержней определяются простыми выражениями вида [c.373]

Расчетные формулы, которыми пользовались до сих пор при определении коэффициентов теплоотдачи поперечно-обтекаемых трубчатых поверхностей, установлены на основе обобщенной обработки экспериментальных данных различных исследователей, полученных при неодинаковых температурных условиях. При этом, как указано выше, неудачный способ учета температурного фактора приводил к ошибкам при установлении влияния геометрнческнх характеристик трубных пучков. Исключением являются лишь формулы М. А. Михеева и Д. А. Литвинова [Л. 35], которые не содержат этой ошибки. Однако после опубликования их появился ряд новых экспериментальных данных (в частности, по тесным пучкам), которые эти формулы не учитывают. Поэтому возникла необходимость разработать новые обобщенные расчетные формулы. [c.73]

Расчетные величины коэффициентов кромочных потерь, подсчитанные по первому способу (с кромкой толщиной d), значительно меньще, а по второму способу несколько больше, чем их экспериментальные значения. При этом большое значение имеет выбор величины разрежения за кромками. Так, например, прир р = —0,08 может быть достигнуто вполне удовлетворительное совпадение теоретических и экспериментальных данных. Удовлетворительное совпадение было получено со всеми имеющимися экспериментальными данными по реактивным турбинным решеткам. В случае активных решеток, а также реактивных решеток, работающих на нерасчетных режимах (при малых углах входа р,), аналогичное сопоставление не могло быть произведено ввиду трудности раздельного экспериментального определения потерь трения на профиле и закромочных потерь. По имеющимся данным толщина выходной кромки влияет меньше при больших величинах потерь на профиле. [c.391]

Однако во многих важных практических задачах частицы имеют неправильную форму. Например, частицы, которые вводятся в газ для защиты ракетных двигателей от теплового излучения, частицы в перспективных ядерных реакторах и аэрозоли, вызывающие загрязнение атмосферы, не являются сферическими. В таких случаях экспериментальный метод является единственным способом определения поглощательных и рассеивающих свойств облака частиц, взвешенных в газе. В литературе были описаны некоторые эксперименты по определению радиационных свойств облака частиц неправильной формы. Ланцо и Рэгсдейл [97] измерили поглощение теплового излучения тугоплавкими частицами микроскопических размеров, взвешенными в потоке воздуха, в зависимости от их размера и концентрации. Поток воздуха, содержащий частицы угля, поглощал больше энергии излучения от электрической дуги, чем ноток без частиц. Беркиг [98] исследовал поглощение излучения частицами угля, железа и карбида тантала размером менее микрона, содержащимися в гелии и водороде, а Лав [99] определил индикатрису рассеяния и коэффициент ослабления для частиц окиси алюминия размером порядка микрона в интервале длин волн от 4 до 6 мкм. В работах Уильямса [100, 101] были представлены экспериментальные значения коэффициентов ослабления и индикатрис рассеяния на частицах вольфрама, кремния, угля, карбида вольфрама и карбиДа кремния размером менее микрона. Согласно его результатам, рассеяние такими частицами происходит преимущественно вперед. [c.129]

При сверхзвуковых скоростях экспериментальное определение точки перехода посредством измерений скорости или динамического давления иногда невозможно. В таких случаях используется способ, основанный на измерении нагревания стенки теплом, выделяющимся в пограничном слое вследствие трения. При переходе ламинарной формы течения в турбулентную температура стенки, а вместе с нею и коэффициент восстановления, определяемый уравнением (13.19), довольно резко возрастают, так как при турбулентном течении выделение тепла в пограничном слое вследствие трения значительнее, чем при ламинарном. На рис. 17.31 изображено такое определение точки перехода, выполненное Дж. К. Эввар-дом [ ], для конуса, обтекаемого в осевом направлении. Значения коэффициента восстановления г отложены в виде ординат, а значения местной длины — в виде абсцисс. [c.479]

При анализе колебаний станков используется аппарат случайных функций [60] правда, случайными считаются в основном лишь возмущения, а упругие системы станков опйсываются детерминированными уравнениями, поскольку определение коэффициентов этих уравнений опирается на детерминированные же методы, принятые в расчетах деталей машин. Наибольшее применение аппарат случайных функций получил при расчете виброизоляции машин [68]. В этом случае достаточно просто можно получйть экспериментальные статистические характеристики кинематических возмущений, создаваемых фундаментом, не искажен- ные еще упругой системо,й рассчитываемой машины, в частности системой станКа. Зная характеристики упругой системы станка, его реакцию на случайный сигнал определяют известными способами [63]. Перспективным является применение к динамическому расчету станков теории оптимальных процессов, которая уже используется при решении некоторых задач машиноведения [61 ]. [c.10]

К расчетному способу определения неизвестных главных коэффициентов по известным, найденным из опыта, приходится прибегать в тех случаях, когда экспериментальное определение искомого параметра связано с трудностью изготовления образцов из тонких пластин или с отсутствием необходимого оборудования. Пользуясь предложенными формулами, можно предварительно произвести оценку главных коэффициентов теплопроводности и температурного расширения нового материала еш,е до разработки технологии его изготовления, без каких-либо образцов. Такая возможность позволяет рационально выбрать соотношения компонентов в теплозащитных стеклопластиках (см. главу IV) и провести некоторые теплопрочностные расчеты создаваемых конструкций до создания опытных образцов материала. Наконец, полученные формулы позволяют связать теплофизические характеристики со степенью завершенности реакции или превращения в полимерном материале. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...