Показатель упрочнения материала

Здесь т — показатель упрочнения материала оболочки (для материалов принят степенной закон деформирования а, = ), [c.91]

При малой степени упрочнения (ш 0) возможный диапазон изменения показателя п достаточно широк (О < и < 2). Для реальных значений показателя упрочнения материала (например, т = 0,5) промежуточный режим нагружения описывается степенным уравнением [c.101]

Предложены способы экспериментального определения величин J , Уи и Ьс, однако расчет этими способами элементов конструкций пока затруднителен из-за сложности решения соответствующих краевых упругопластических задач с учетом упрочнения. Зависимость критических деформаций 6k, e/ii и показателя упрочнения материала т от основных факторов — температур (, скоростей деформирования е, исходных свойств металла т, ekt позволяет связать критические напряжения Qh для элемента конструкции с размером дефекта I с помощью критического значения коэффициента интенсивности деформаций Ки - [c.21]

При этом показатель упрочнения материала /По устанавливается в зависимости от отношения Оц 2т/< вт и пластичности Урав- [c.247]

Основными характеристиками материала, определяющими его сопротивление развитию трещин в соответствии с (214), являются показатель упрочнения материала т, от которого зависит величина / jg, и относительная разрушающая деформация ё/, зависящая от объемности напряженного состояния. В зоне, расположенной у вершины трещины на ее продолжении (в направлении оси х по рис. 32), создаётся плоское напряженное состояние (01 == Оа и Og = 1 Og = 02 = = 0). При плоской деформации относительные компоненты напряжений Oi= 1 02= 1 Оз= 2fi. Если [c.60]

Отношение тЦт для различных значений 5нс и т, полученных по уравнению (244), показано на рис, 45. Из графика следует, что с уменьшением показателя упрочнения материала т зависимость номинальных разрушающих напряжений от размера трещины 4 также уменьшается [c.64]

На изменение показателей упрочнения материала обрабатываемой в холодном состоянии заготовки оказывает существенное влияние скорость деформации, являющаяся достаточно точной характеристикой динамического процесса нагружения. [c.20]

Для случая, когда материал нечувствителен к скорости деформации, второй член равен нулю и y=do/ade = = п/е, где п имеет смысл показателя упрочнения [c.550]

Hs — расстояние, на которое удалена траектория трещины от горизонтали на поверхности образца кр — коэффициент перегрузки внутренним давлением по отношению к рабочему циклическому давлению Ki — вязкость разрушения металла K s вязкость разрушения в коррозионной среде К[р — коэффициент интенсивности напряжения образца с разным радиусом в вершине концентратора напряжений Kj — коэффициент концентрации напряжений Шр — показатель степени в уравнении Париса п — показатель деформационного упрочнения материала Пс — количество скачков дискретного подрастания трещины N — число циклов [c.23]

Представленные соотношения свидетельствуют о том, что только при пульсирующем цикле приложения нагрузки можно рассматривать свойства материала сопротивляться росту усталостной трещины в функции изменения радиуса зоны пластической деформации. Причем радиус зоны в значительной степени зависит от предела текучести материала и от деформационного показателя упрочнения среды п. С учетом того факта, что в вершине трещины формируются три зоны, как это было указано в предыдущих разделах, нет определенности в том, какую именно величину зоны следует подставлять в рассматриваемые уравнения (5.19) и (5.20). Так, например, при возрастании [c.238]

Предварительное упрочнение материала может различным образом влиять на его работу в условиях последующего циклического нагружения. Применительно к нержавеющей аустенитной и малоуглеродистой сталям предварительное деформирование листов толщиной 1 мм в интервале остаточных деформаций 6-30 % благоприятно сказалось на усталостной долговечности и повлияло на скорость роста усталостной трещины [4]. В испытаниях на растяжение образцов с центральным отверстием, а также при повторном изгибе было выявлено возрастание предела усталости с ростом уровня остаточной деформации при эквидистантном смещении усталостных кривых. Возрастание уровня остаточных деформаций приводило к снижению скорости роста усталостных трещин при их эквидистантном смещении при среднем показателе степени Шр = 2,5. [c.764]

Согласно выражениям (1.41), (1.42), процесс приспособляемости с увеличением числа циклов резко замедляется (у упрочняющихся материалов показатель 0<а<0,5). Поэтому фактически возможность приспособляемости за счет циклического упрочнения материала оказывается довольно ограниченной, часто разрушение от усталости наступает раньше [89]. [c.36]

Здесь F - функция, учитывающая уровень действующих напряжений а = a , степень упрочнения материала в упругопластической области - показатель т, определяемый по статической диаграмме деформирования Ф(Оц, е ), и уровень концентрации напряжений — теоретический коэффициент в наиболее опасной точке детали. [c.94]

Уточненное определение величин напряжений и деформаций в последующих полуциклах нагружений к > 0) проводится с использованием параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования и показателя циклического упрочнения материала [4, 7,12] при исследуемых условиях нагружения [c.262]

Таким образом, точка неустойчивости достигается, когда истинная кольцевая деформация 6i становится равной по величине половине показателя деформационного упрочнения материала. Для определения давления при котором достигается точка неустойчивости, подставляем (5.109) в (5.107) и получаем [c.125]

При нагрузке пластическая деформация локализуется, появляется шейка. Если сила Р - sS, то ее приращение dP = s dS + S- ds, и из условия максимума dP - О следует s = -S ds/dS или ds/d

" и его производную ds/d

критическую деформацию потери устойчивости = п. При малом показателе упрочнения п материал ненадежен — его течение неустойчиво уже при небольших местных деформациях. [c.332]

Характер упругопластического деформирования, реализуемый в локальной зоне детали, зависит прежде всего от влияния прилегающих упругих зон. Параметр интерполяции К отражает, по существу, режим упругопластического деформирования при ЛГ О реализуется упругопластическое деформирование, близкое к мягкому, т. е. (Оу - а) О, при К - близкое к жесткому, т. е. (ё - ёу) 0. В процессе нагружения значение параметра изменяется вследствие изменения соотношения между объемами упругих и упругопластических зон. Параметр К зависит от степени концентрации напряжений, показателя упрочнения материала, степени стесненности деформаций в локальной зоне его геометрическим аналогом является тангенс угла наклона вектора AAi к оси деформахщи е (см. рис. 2.52). [c.107]

Предположение (7.7) существенно зашжает местные деформации, что идет не в запас прочности и не рекомедуется к использованию при расчетах прочности ответственных конструкций. Решение (7.8) дает более высокие величины местных деформаций и напряжений, чем уравнение (7.9). Последнее, в свою очередь, завышает результаты по мере увеличения а , уровня номинальных напряжений, снижения показателя упрочнения материала в неупругой области. Это позволило рекомендовать урав- [c.218]

Деформации в зоне концентрации напряжений вычисляли по данным о поцикловом изменении коэффициентов концентрации напряжений и деформаций. Задача решалась с использованием соотношений (4,12) и (4.13). Диаграммы статического и циклического деформирования с учетом частоты нагружения и высокотемпературных выдержек под напряжением интерпретировались в форме (5.5). .. (5,8), Непостоянство показателя упрочнения материала в связи с температурно-временными факторами и числом циклов нагружения определяло при заданном уровне номинальных циклических напряжений изменение коэффициентов концентрации Ks, Ке И, следовательно, трансформацию от цикла к циклу напряжений и деформаций в зоне концентрации. [c.209]

При возникновении и развитии пластических деформащ й в зоне трещин указанные в уравнении (13) простейшие зависимости между силовыми, деформационными и энергетическими критериями, используемыми в линейной механике разрушения, становятся неприменимыми вследствие перераспределения напряжений и деформаций в зависимости от относительного уровня номинальных напряжений о/о и показателя упрочнения материала m о в упругопластической области. В этом случае в первом приближении могут бьгть использованы уравнения и методы линейной механики. мзрушения, если размеры зон пластических деформаций на стадии разрушений, вычисляемые по уравнениям линейной механики разрушения — существенно меньше начальных размеров трещины I—г < (0,ОИ Ю,02) /, которые сопоставимы с толщиной образца t. Такие условия разрушения реализуются при понижении температуры (когда уменьшение г обусловлено ростом о ) или увеличением толщины образца [c.38]

Если предел текучести материала по направлению от кромки инструмента к обрабатываемой поверхности возрастает, то показатель упрочнения т>0 и производные K (i/) и z" больше нуля. Следовательно, угол сдвига Ф, начиная от значения Фо (см. рис. 32), возрастает по направлению от O к Л, поверхность сдвига оказывается вогнутой При т<0, наоборот, поверхность сдвига будет выпуклой, наибольшее значение Ф = Фо окажется в окрестности режущей кромки инструмента. Таким образом, форма поверхности сдвига при ПМО зависит от показателя упрочнения материала обрабатываемой заготовки, а величина и знак этого показателя зависят от механических свойств исходного материала, условий локального нагрева дугой и последующего охлаждения поверхностных слоев заготовки. Для проверки правильности приведенных выше теоретических рассуждений в ЛПИ проведено исследование корней стружек, полученных при свободном строгании сталей 38ХНЗМФА, 12Х18Н9Т и 110Г13Л. Процесс резания осуществлялся при плазменном подогреве образцов или при равномерном сплошном подогреве. Ширина образцов Ь = 5 мм была меньше, чем диаметр сопла плазмотрона (de = 5,5....6 мм), что позволило создать примерно одинаковые условия предварительного подогрева и охлаждения металла по ширине среза. Корни стружки получали с помощью приспособления с пороховым зарядом, обеспечивающим вывод инструмента из зоны резания за время не более 10 с, что соответствовало перемещению резца по отношению к заготовке не более чем на [c.72]

С точки зрения механики разрушения чувствительность материала к скорости нагружения оценивалась Краффтом и Ирвиным [65, 242]. Ими получено простое соотношение (выполняющееся на некотором расстоянии перед краем трещины) между Ki при испытании с возрастающей нагрузкой, показателем деформационного упрочнения материала п (в степенном законе диаграммы деформации) и скоростью деформации е [c.307]

Ef — предельная деформация при разрзтпении монотонно растягиваемого образца п — показатель деформационного упрочнения материала. [c.236]

Выдержка образца под постоянной нагрузкой приводит к увеличению деформаций и уменьшению значений напряжений в наиболее опасных точках, т. е. в зоне концентрации происходят процессы ползучести и релаксации. При увеличении времени выдержки скорость изменения напряжений существенно уменьшается. Однако и при максимальном времени вьщержки процесс релаксации явно продолжается, в то время как изменение деформаций >1стро прекращается (см. табл. 2.8). Влияние времени вьщержки учитывает показатель упрочнения т, определяемый при степенной аппроксимации в нелинейной части изохронной кривой деформирования по формулам для нулевого полуцикла нагружения ш(0) = g ala )l g(ele )-, для последующих по луциклов т(А ) = lg(5/Sj.)/lg(e/e.f), где и - предел текучести материала и соответствующая ему деформация н -циклический предел текучести материала и соответствующая ему деформация. [c.131]

Из андлиза уравнений (3.1.1)-(3.1.б) следует, что для описания закономерностей деформирования в общем случае достаточно трех констант материала Е, сг . и /я (шги Е ). Моду.дь упругости Е oпfleдeляeт я основой металлического материала и мало изменяется (на 5-10 %) при варьировании легирования. Характеристика а-г существенно зависит от химического состава, режимов термической, термомеханической, химико-термической,. ддектрофизической и других видов обработки и изменяется для данного типа материала в 1,2-3,5 раза. Показатель упрочнения т дтя данного класса материала, как правило, уменьшается по мере увеличения Сту. [c.130]

Отношение а /ад2 прямо связано с показателем упрочнения п. Предел текучести ад 2 определен при деформации = 0,002, т. е. jq 2 о "> = = 5о(Фт)"- Предел прочности = s S/Sq), где = (Фкр) = Из определения с/ф = -dS/S следует соотношение начальной и текущей плош,ади сечения Sq/S= е Р, и тогда = SQ n/e)". Отсюда отношение oJoqj = (п/еф )". Чем меньше отношение стандартных характеристик o gq2, тем меньше и показатель упрочнения п - хуже устойчивость материала к перегрузкам. [c.332]

Смотреть страницы где упоминается термин Показатель упрочнения материала : [c.142] [c.166] [c.80] [c.270] [c.34] [c.58] [c.74] [c.112] [c.112] [c.221] [c.301] [c.82] [c.83] [c.238] [c.404] [c.98] [c.129] [c.93] [c.94] [c.240] [c.240] [c.159] [c.84] [c.68] [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...