Пластичность при упругих и пластических деформациях

Заметим, что при нагружении тела произвольной формы какими-либо внешними нагрузками в нем одновременно могут появиться зоны упругих и неупругих деформаций. В связи с этим решение задачи теории пластичности должно удовлетворять не только геометрическим и статическим граничным условиям на поверхности тела, но и дополнительным условиям на поверхности раздела зон упругих и пластических деформаций. [c.306]

Исследования чл.-корр. АН СССР А. А. Ильюшина позволили устранить эти противоречия. Он установил, что при простом нагружении и малых деформациях все известные теории пластичности являются частными случаями общей теории пластичности. Существует одна единая теория пластичности, которая достаточно достоверно описывает деформирование твердых тел при малых упругих и пластических деформациях—теория малых упругопластических деформаций. [c.265]

Появление остаточных деформаций после достижения внешней нагрузкой определенного предела характеризует собой по определению основное свойство пластичности. При появлении остаточных пластических деформаций характерно различие между функциями рц = f (б1 ) при нагрузке и разгрузке. Следует отметить, что появление пластических деформаций в опытах можно обнаружить после проведения разгрузки. Точка В определяет начало проявления свойств пластичности, значение напряжения (В) называется пределом упругости пли пределом текучести. [c.412]

Свойства при повышенных и пониженных температурах. При повышенных температурах сопротивление ковкого чугуна упругим и пластическим деформациям понижается. Несколько уменьшается и пластичность при кратковременных испытаниях. [c.123]

РАЗРУШЕНИЕ — разделение тела на части при приложении мехапич. нагрузок, иногда в сочетании с термическим, корро-зионным и др. воздействиями. У большей части материалов Р. развивается одновременно с упругой и пластической деформацией, и строгое разграничение этих процессов затруднительно. Р. различают начальное (образование и развитие трещин) и полное (разделение тела на две или больше частей) хрупкое (без значит, пластич. деформации) и пластичное, или вязкое усталостное, длительное, разрушение замедленное и т. п. Я. в. Фридман. [c.104]

Полученные результаты [129, 166] представляют интерес, но их не всегда удается сопоставить с имеющимися литературными данными, так как подавляющее большинство авторов оценку пластичности проводят по относительному удлинению. Единой методики расчета, позволяющей обоснованно судить о величине кинетической составляющей пластичности, наводимой мартенситным превращением при деформации, на сегодня нет. В имеющихся примерах количественной оценки учитывались либо объемные изменения [167], либо изменения формы [168], сопровождающие мартенситные превращения. Основной посылкой предложенного расчета [166] являлось предположение о полностью неупругом состоянии микрообъема стали, находящегося в состоянии перестройки по мартенситному механизму (предельный, гипотетический случай) условием чистой релаксации являлось постоянство упругой и пластической деформации или постоянство суммы упругой энергии растяжения (деформации) образца и работы деформации. [c.144]

На сегодняшний день остается открытым вопрос о соотношении вкладов упругой и пластической деформации при контактном взаимодействии материалов. С позиций усталостного изнашивания речь идет о соотношении ма.чо-и многоцикловой усталости при трении. Предложено несколько критериев пластичности [93, 153], разделяющих области преимущественно упругого и пластичного деформирования [c.11]

Па границе областей упругих и пластических деформаций должно выполняться условие пластичности = е е деформация, соответствующая пределу пластичности при нагружении из естественного состояния). [c.190]

Вязкость — свойство металла поглощать в заметных количествах, пе разрушаясь, механическую энергию в необратимой форме иначе ее можно охарактеризовать как работу упругой и пластической деформации, измеряемую площадью диаграммы деформации. Вязкость следует отличать от пластичности, т. е. способности металлов получать большие пластические деформации при нагружении. Только у абсолютно хрупких материалов п пластичность и вязкость одинаковы — равны нулю. Пластичные металлы могут иметь малую вязкость при высоком относительном удлинении (как например, алюминий — фиг. 10) и, наоборот. [c.27]

При обработке пластичных материалов процесс резания сопровождается упругой и пластической деформациями, вызывающими увеличение наружного диаметра нарезаемого [c.12]

Процесс приобретения пластических деформаций по определению не зависит от времени, аналогично тому, как это имеет место в теории упругости при фиксированных нагрузках изменения упругих и пластических деформаций не происходит. Время не входит явно в соотношения теории пластичности. [c.17]

Если формовку проводят цилиндрическим пуансоном с плоским торцом и малым радиусом скругления рабочей кромки, пластически деформируется кольцевой участок фланца, ограниченный радиусами / рр и /, а также плоский участок дна детали (рис. 10.5, а). Периферийный кольцевой участок фланца, ограниченный радиусами и 7 рр, деформируется упруго. Радиус окружности, разделяющий зоны упругой и пластической деформации 7 гр, можно определить по данным М. Н. Горбунова, приняв граничное условие на этом контуре, / гр при ар = о /2. Совместное решение уравнений равновесия и состояния пластичности при принятом граничном условии для внутреннего контура детали (/ гр = г) приводит к формуле [c.209]

При обработке пластичных металлов инструмент в момент начала врезания в заготовку вызывает упругие деформации металла, которые по достижении предела упругости переходят в пластические. В ходе пластической деформации срезаемый слой сжимается инструментом, а затем, когда напряжения превысят предел прочности, отделяется от основного металла в виде элемента стружки. При дальнейшем движении инструмент деформирует следующую часть срезаемого слоя, образующего новый элемент стружки, и т. д. Практически образование нового элемента стружки начинается до полного отделения предыдущего элемента. Это значит, что в срезаемом слое одновременно происходит упругая и пластическая деформации и разрушение металла. [c.95]

Возникновение умеренных остаточных деформаций не вызывает, опасности, если нагрузка статическая и деформация детали не влияет на работу узла п смежных деталей. Напротив, при известных условиях они способствуют упрочнению детали. Степень упрочнения зависит от соотношения между пределом прочности и пределом упругости материала (или близким к последнему пределом текучести 00,2). Отношение 00,2/03 имеет малую величину у мягких и пластичных материалов и повышается с увеличением предела прочности, достигая 0,85—0,95 для высокопрочных сталей. Таким образом, степень упрочнения может быть значительной лишь для пластичных материалов возможности упрочнения пластической деформацией прочных сталей невелики. [c.207]

При упругопластическом кручении деформации можно разделить на упругие и пластические, соответственно этому на рис. 76 показана эпюра касательных напряжений. Для части сечения, находящегося в пластическом состоянии, касательные напряжения от кручения имеют постоянную величину Тт = = 0,5ат (по условию пластичности) ИТт = [c.124]

При вдавливании штампа пластические деформации начнут появляться в точках Л и В, а также на свободных от нагрузки участках АЕ и BF. Введем предположение, что область пластического течения ограничивается последней линией скольжения зоны пластичности, за этой зоной материал остается упругим. [c.129]

При возрастании напряжений линейная связь между напряжениями и деформациями нарушается. Чаще всего используется модель упруго-пластичного тела. Эта модель основывается на следующих предположениях 1) вещество остается упругим, пока напряжение не превышает некоторой предельной величины 2) в пластическом состоянии результирующая деформация равна сумме упругой ец > и пластической деформаций [c.34]

Поэтому при гидростатическом сжатии законы теории упругости практически выполняются для неограниченно больших давлений, и можно принять, что при всестороннем сжатии пластические деформации не возникают. Таким образом, свойства пластичности зависят как от свойств материала, так и от вида напряженного состояния. [c.414]

При решении задач теории пластичности во многих случаях необходимо знать, при каких условиях материал в рассматриваемой точке переходит из упругого состояния в пластическое. Такие условия называются условиями пластичности. При линейном напряженном состоянии условие пластичности устанавливается опытным путем. В этом случае отлично от нуля только главное напряжение и пластические деформации возникают, когда [c.220]

В настоящее время существуют две теории пластичности. Первая — деформационная теория пластичности, называемая также теорией малых упруго-пластических деформаций, получила свое развитие в многочисленных работах А. А. Ильюшина. В основу этой теории положены физические соотнощения, связывающие напряжения и деформации. Как показывают экспериментальные исследования, деформационная теория пластичности справедлива при относительно небольших пластических деформациях при осуществлении простого нагружения. Последний термин определяет такое нагружение, при котором все внешние нагрузки изменяются пропорционально одному параметру, например, времени. [c.502]

Пластической остаточной деформации металла предшествует упругая деформация. Внешняя сила, изменяя межатомные расстояния, совершает работу, а в деформируемом объеме накапливается потенциальная энергия отталкивания (притяжения). Потенциальная энергия упругой деформации равна энергии, затраченной внешней силой на изменение объема (Ло) и формы (Лф). Согласно теории предельного состояния пластическая деформация наступает только тогда, когда в упругом материале будет накоплен определенный уровень потенциальной энергии. Уровень потенциальной энергии, достаточный для перехода от упругой к пластической деформации, достигается при следующем соотношении главных нормальных напряжений (oj—02) +(02—03) 4-(03— — Ti)2 = 2a . Соотношение главных нормальных напряжений называется условием или уравнением пластичности. [c.248]

Теории пластичности устанавливают связь между пластическими деформациями и напряжениями. Так же, как и в теории упругости, эта связь не зависит от времени, т.е. при неизменном напряженном состоянии деформированное состояние не меняется и наоборот. Однако в отличие от упругости конечное упругопластическое деформированное состояние тела зависит от предшествующей истории изменения напряженного состояния (истории нагружения). Задача построения общей теории пластичности не решена вследствие сложности процесса пластического деформирования реального материала. Предложен ряд различных теорий, основанных на физических, структурных и модельных представлениях [8, 18, 22, 28, 37]. [c.88]

Пластическая деформация вокруг сферической полости в неограниченном теле. Наложим на предыдущие решения в упругой и пластической областях равномерное всестороннее растяжение 4 Р- Условие пластичности при этом не изменится, и в зоне текучести будет [c.113]

Основой для написания книги явились лекции по сопротивлению материалов, читавшиеся авторами в течение нескольких лет на механико-математическом факультете Московского университета, причем реализовано второе направление развития сопротивления материалов. Не претендуя на полноту охвата, книга наряду с задачами о равновесии и устойчивости простейших элементов конструкций при упругих и упруго-пластических деформациях содержит также сведения о пластических течениях при обработке материалов давлением, о ползучести материалов, о динамическом сопротивлении, о колебаниях и о распространении упругих и пластических волн, о влиянии температуры, скорости деформации, радиоактивных облучений и т. п. на прочность и пластичность материалов. Дается описание экспериментальной техники, применяемой при исследовании механических свойств материалов. [c.5]

Внецентренное сжатие стержней большой жесткости в пластической области. Так как при внецентренном сжатии, так же как и при чистом изгибе, нормальные напряжения, а следовательно, и соответствующие им деформации изменяются пропорционально расстояниям волокон от нейтральной плоскости, то пластические деформации впервые появляются в волокнах, наиболее удаленных от этой плоскости, в большинстве случаев — в сжатых. По мере роста деформаций пластическое состояние охватывает все большее и большее число волокон, так что в се-чении образуются целые зоны пластичности, охватывающие все большую и большую часть сечения. Граница между упругой и пластической зонами постепенно приближается к нейтральной оси, которая в свою очередь меняет свое положение. В зависимости от поведения материала при пластической деформации окончание этого процесса может иметь различный характер. Мы рассмотрим только случай, когда материал деформируется пластически без упрочнения и имеет одинаковые пределы текучести при растяжении и сжатии. В этом случае пластическая деформация, начавшаяся в сжатой зоне сечения, при определенной величине нагрузки распространяется и на растянутую зону, охватывая постепенно все большую и большую ее часть. Таким образом, за предельное состояние можно принять такое, при котором та и другая зоны сечения оказываются в со- стоянии пластической деформации, т. е. напряжения во всех точках равны соответствующему пределу текучести. Тогда на основании (7.1) получим [c.257]

При распространении пластической зоны новью материальные элементы постепенно переходят в пластическое состояние, в то время как в тех элементах, которые начали уже раньше деформироваться пластически, составляющие главных напряжений начинают постепенно менять свою величину. Так как приращения деформации в данном элементе происходят при последовательно меняющихся значениях трех главных напряжений, удовлетворяющих условию пластичности для идеально пластичного материала, то внутри пластической зоны следует рассматривать зависимости между напряжениями и скоростями деформации для пластических частей деформации [подобные зависимости (30.13) введены для состояния конечных деформаци , но справедливы и для малых деформаций]. Поскольку полная деформация е есть сумма упругой (е ) и пластической деформаций е" — скорости [c.519]

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микроиеров-ности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругоиластнчески или пластически. Границы между каждым из Ердов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, при внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными Б инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся ia микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия твердых тел ири упругопластических деформациях пока ещё не разработана. [c.192]

Наличие в структуре составляющих с высокой пластичностью в связи с их налипанием на режущую кромку инструмента сильно ухудшает качество поверхности изделия, снижает теплоотдачу и поэтому скорость резания и стойкость инструдшнта, а присутствие структурных составляющих с повышенной твердостью приводит к аналогичным результатам из-за их большого сопротивления упругой и пластической деформации. В специальных экспериментах, проведенных автором на стали 40 по режимам I- VI, представленным на рис. 4, удалось получить грубые выделения феррита (режим VI) и незначительное количество бейнйта (режим IV) при практически одинаковых твердости и оптической структуре. Анализ Профилограмм поверхности образцов и деталей, средние результаты которых приведены на рис. 5, показывает существенное различие шероховатости поверхности при наличии даже малого количества очень пластичных или твердых структурных составляющих при общей ферритно-перлитной структуре. [c.194]

При простых нагружениях-разгружениях понятие деформационного нагружения (1Э > 0) соответствует понятию активного процесса деформирования (( Лф > > 0), а понятие деформационного разгружения ( /Э < 0) — понятию пассивного деформирования (с Лф < 0), т.е. пропорциональной разгрузке. Понятию силового простого нагружения ёа > 0) соответствует понятие активного процесса нагружения с1Вф > 0), а понятию простого разгружения (с сг < 0) — понятие пассивного процесса разгружения ёВф < 0). Более того, силовое и деформационное нагру-жения-разгружения и активные и пассивные процессы деформирования и напряжения соответствуют друг другу. При сложных процессах такого соответствия не наблюдается. Поэтому для каждой точки К на траектории нагружения либо деформирования не могут иметь места четко выраженные предельные поверхности нагружения /(ст) = О и деформирования Р Э) =0, четко разделяющие области упругих и пластических деформаций, какие вводятся в современной теории течения. Существование таких поверхностей является следствием представлений (22). Вместо предельных поверхностей, разделяющих области упругих и пластических деформаций, мы рассматриваем предельные поверхности энергетического уровня, разделяющие области активных и пассивных процессов пластического деформирования и нагружения, т. е. области полного и неполного пластического и полного и неполного упругого деформирования. Естественно, что этим поверхностям принадлежат особые точки, в которых имеют место состояния полной пластичности. Области же полного упругого либо полного пластического состояний разделены целым переходным упругопластическим слоем неполной пластичности либо неполной упругости. [c.398]

Упруго-пластическая деформация цилиндра из идеально пластичного материала в случае плоского деформированного состоянпя. Когда цилиндр из мягкой стали с четко выраженным пределом текучестп постепенно деформируется под действием радиального давления и осевой нагрузки, то в части цилиндра деформации будут упругими, в пластической же области онп будут складываться из двух слагаемых упругих и пластических деформаций. При сравнительно больших значениях пластической части деформаций коэффициент Пуассона, отвечающий полной деформации, приближается к значению v= 1/2 для несжимаемого материала в упругой же зоне для стали V = 0,3. Чтобы избегнуть трудностей, вытекающих из необходимости рассматривать коэффициент Пуассона переменным и постепенно возрастающим от значения 0,3 до 0,5 в пластической зоне цилиндра, предположим сперва, что в обеих зонах коэффициент Пуассона V имеет постоянную величину, равную 1/2. Это равносильно допущению о несжимаемости материала как в упругой, так и в пластической областях. [c.519]

В деформационной теории пластичности считается, что соотношения между главными напряжениями зависят только от соотношений между главными деформациями. Простейший вариант изотропных зависимостей между пластическими деформациями и напряжениями имеет вид gfj = = F (/а) Sij, где /д = U a ij — компоненты девиатора напряжений). Различие между нелинейно упругими и пластическими деформациями проявляется только при разгрузке. При dl = Sij dsij > О имеет место нагружение, при di2 <С О — разгрузка по закону Гука, а при dl = О — нейтральное нагружение. При где — пластическая постоянная, [c.305]

Сварка сопровождается сложными процессами упругой и пластической деформации. Напряжения, возникающие в результате колебания размеров, связанных с расширением и усадкой шва, усугубляются изменением структуры металла в околошовной зоне. Возникающие в процессе распада аустенита структурные составляющие имеют по сравнению с аустенитом не только больший удельный объем, но и обладают весьма низкой деформационной способностью. Эти процессы протекают во время охлаждения при сравнительно низких температурах и сопровождаются значительным разупрочнением стали и потерей пластичности, что может привести к нарушению физической сплошности металла и образованию микро- и макротрещин. Наряду с этим в процессе производства оварной конструкции в результате релаксации собственных напряжений она деформируется. [c.29]

Точное определение напряжений и деформаций при сварке проводят методами теории пластичности [3], как правило, с использованием метода конечных элементов на мош,ных ЭВМ. Все тело рассматриваемой пластины разбивают на конечные элементы, более мелкие в зоне нагрева и более крупные в малонагретых частях пластины. Процесс сварки разбивают на небольшие отрезки времени. Сначала напряжения и деформации вычисляют в конце первого отрезка времени Д 1 и находят поле упругих и пластических деформаций. Затем, зная поле пластических деформаций в конце А 1 и прираш,ение температурных деформаций на отрезке времени определяют упругие и пластические деформации в конце Решение продолжают до получения установившегося характера напряжений и деформаций при сварке пластины. В этом методе могут быть учтены любые изменения свойств металла, вызванные изменением температуры и пластической деформацией. Метод позволяет получить напряжения о , Оу, х у и все компоненты деформации в элементах пластины. [c.198]

Первая задача относится к математической теориц пластичности. В этой задаче рассматривается определение напряжений, деформаций и перемещений от заданной нагрузки в любой момент деформирования, определение границы между упругой и пластической зонами, определение остаточных напряжений и деформаций при полном или частичном снятии нагрузки. [c.259]

Казалось бы, что простота расчетных зависииостей, физическая наглядность критерия и, наконец, соответствие с экспериментом должны были бы обеспечить гипотезе максимальных касательных напряжений полную монополию если не в теоретическом аспекте, то по крайней мере при решении практических задач. Этого, однако, не произошло, и в своеобразном естественном отборе, который происходил среди многих гипотез, предлагавшихся в конце прошлого и начале настоящего века, выжила и заняла место наравне с теорией Треска - Сен-Венана также и гипотеза Хубера - Мизеса. Она была сформулирована Хубером в 1904 г. в виде исправленного варианта критерия Бельтрами, согласно которому переход к пластическому состоянию связан с уровнем накопленной в единице объема потенциальной энергии деформации. Но принять в качестве критерия пластичности всю энергию деформации нельзя. Это противоречило бы экспериментально установленному факту, что при всестороннем давлении пластические деформации не возникают, в то время как потенциальная энергия неограниченно возрастает. В связи с этим Хубером было предложено исключить из рассмотрения энергию объема, а в качестве критерия перехода из упругого состояния в пластическое принять энергию формоизменения (7.28). [c.352]

Выбор области контактных давлений, охватывающей интервал Os < (/max НВ, обусловлен нреждв всего ее практической неизученностью. В настоящее время точное определение деформаций и напряжений в реальных условиях трения не представляется возможным как вследствие локальности процесса, так и из-за значительного их градиента по глубине. Аналитическое решение этой задачи, основанное на достижениях теории упругости и теории пластичности, получено соответственно только для областей упругого и пластического контактов [20, 22]. Область упругопластических деформаций пока не поддается аналитической оценке. Предложенные в Гб] критерии перехода от упругого контакта к пластическому через глубину относительного внедрения являются в достаточной степени условными, так как не учитывают сил трения. При трении, как и при статическом вдавливании индентора, до сих пор нет однозначного критерия пластичности, который указывал бы на условия наступления пластической деформации [96]. Если при одноосном нагружении пластическая деформация металла начинается при напряжениях, равных пределу текучести, то при трении вследствие сложного напряженного состояния несущая способность контакта повышается и пластическая деформация начинается при значениях q = ds, где Ts — предел текучести с — коэффициент, который в зависимости от формы индентора, упрочнения и т. д. может меняться в значительных пределах (от 1 до 10) [6, 97]. В связи с тем что структурные изменения являются комплексной характеристикой состояния поверхностного слоя, представляется целесообразным их исследование именно в унругопластической области, где они могут служить критерием степени развития пластической деформации, критерием перехода от упругого контакта к пластическому. [c.42]

На рис. 4 показана схематизированная диаграмма растялсе-ния пластичного материала. Пусть материал нагружен до напряжения о А и затем разгружен до напряжения Оо- Рассмотрим- далее процесс нагружения до ав и последующей разгрузки до-сго- Очевидно, что если при этом произощла пластическая деформация, то добавочные напряжения о—Оо соверщают при-этом цикле нагружения и разгрузки положительную работу, численно равную площади криволинейного четырехугольника ОАВС / (о—0о) е>0. Полная деформ.ация складывается иэ. упругой и пластической (е = е -ЬеР), поэтому [c.19]

При весьма распространенной пластической деформации изгибом ее значения обыкновенно не сильно отличаются по порядку величины от упругих прогибов изделий данного вида. В связи с этим для ориентировочной оцеики масштаба кинетической пластичности материалов в условиях термической обработки используется известное понятие о модуле пластичности [17] и вводится модуль кинетической пластичности [c.228]

Были приведены примеры простейших тел, которые отражают три фундаментальных свойства вязкость, упругость и пластичность. Это N-модель из параграфа 10 главы II, Н-модель из параграфа 9 главы IV и StV-модель из параграфа 3 главы VI. Для описания более сложного поведения при пластичности к StV-ползуну была добавлена Н-пружина. Распространяя этот метод, можно сконструировать модель бингамова тела. Мы уже встречались с этим телом в главе VIII. Было обнарун ено, что когда напряжения в нем ниже определенного значения, то оно деформируется упруго поэтому возьмем в качестве первого элемента пружину. Однако, когда предел текучести превышен, тело деформируется пластически поэтому нужно пружину соединять с ползуном. При возрастании скорости пластической деформации напряжение также возрастает. Это требует присоединения амортизатора к пол- [c.148]

Главное преимущество ковкого чугуна по сравнению с серым заключается в его пластичности. Диаграммы деформаций при 1 астяжении образцов различных сортов ковкого чугуна (фиг. 44, 1—4) [3] характеризуют его упругие и пластические свойства. Так как область [c.210]

Уравнения (24.10) и (24. 12) иногда используются в теории пластичности для анализа распределения напряжений в некоторых частных случаях, где пластическая деформация распространяется лишь на часть объема тела и где, строго говоря, они ненримелимы. Это случаи, когда материал имеет оиределенный предел текучести и в теле возникает граничная поверхность между упругой и пластической областями, причем эта поверхность при возрастании внешних нагрузок (например, когда давление, действующее на внутреннюю поверхность цилиндра, постепенно возрастает) перемещается в теле. При этом внутри тела перемещается постепенно и поле пластических деформаций. В таких случаях должны быть использованы зависимости для приращений напряжения и деформации в форме уравнений (24.9) или (24.9а). Однако их интегрирование по времени г весьма трудоемко. С другой же стороны, несмотря на то, что уравнения (24.10) и (24.12) здесь неприменимы, их использование может все же дать значительные преимущества. Они выражают зависимости между усредненными значениями деформации и напряжения и потому представляют собой простейшие, хотя и не совершенно строгие средства для нахождения решений ). [c.436]

При использовании деформационной теории пластичности упруго-идеально-пластическую оболочку можно рассматривать как частный случай оболочки с произвольным упрочнением и соответственно применять для расчета методы, изложенные иа стр. 97 и 98, полагая, что упрочнение является исчезающе малым. Для приближенного анализа применяют другой подход, имеющий в основе некоторые представления общей теории пластического течения. При, 1 м, что компоненты скоростей деформации срединной поверхности складаваются из упругих и пластических составляющих [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...