Нагружение нейтральное

При нагружении упрочняющейся среды, т. е. при ее пластической деформации, изображающая напряженное состояние точка М непрерывно как бы выходит наружу поверхности нагружения, увлекая ее за собой (рис. 80). Поэтому, если в пространстве напряжений вектор da ij, изображающий приращение напряжений а /, направлен в точке М наружу поверхности нагружения, происходит нагружение частицы, т. е. ее пластические деформации ef/ увеличиваются. Если же вектор do / направлен внутрь поверхности нагружения, то происходит разгрузка, сопровождающаяся упругой деформацией, при этом В(/ в частице не меняются. Если приращение напряжений do ij лежит в касательной плоскости к поверхности нагружения (нейтральное нагружение), в частице [c.203]

Поверхность нагружения. При переходе к сложному напряженному состоянию вводят в рассмотрение поверхность нагружения Е (реже называемую поверхностью течения). Эта поверхность в пространстве напряжений а,у отделяет в данном состоянии среды область упругого деформирования от области пластического деформирования (рис. 15, б). Начало координат О соответствует нулевым напряжениям. Догружение приводит либо к упругой деформации (разгрузке, если вектор 0,у направлен внутрь 2), либо к продолжающейся пластической деформации (нагружению, если вектор 0,у направлен наружу 2). Приращение 0,у, лежащее в касательной плоскости к поверхности нагружения (нейтральные изменения )), приводит только к упругим деформациям (условие непрерывности, 17). [c.45]

В основе теории лежит представление о поверхности нагружения 2 (рис. 15,6), отделяющей в данном состоянии среды в пространстве напряжений а,у область упругого деформирования от области пластического деформирования. Бесконечно малое приращение напряжения (догружение) приводит либо к упругой деформации (разгрузке, если направлено внутрь 2), либо к продолжающейся пластической деформации (нагрузке, если о,у направлено наружу 2). Приращения лежащие в касательной плоскости поверхности нагружения (нейтральные изменения), должны приводить только к упругим деформациям (т, е., если изображающая точка перемещается по поверхности 2, пластические деформации не происходят). Это условие (условие непрерывности) необходимо для непрерывного перехода пластического деформирования в упругое при непрерывном изменении направления вектора догружения da J. [c.75]

При консольном нагружении верхние ребра р (см. рис. 124, б) работают на сжатие, нижние — на растяжение, а при нагружении по схеме двухопорной балки — наоборот. Напряжения разрыва в вершинах ребер вследствие, меньшего расстояния от нейтральной оси значительно ниже, чем в случае наружных ребер. [c.238]

Рассмотрим простейший случай. Круглый брус (ось) АВ (рис. 2.108, а), нагруженный постоянной силой F, изгибается и в нижней точке поперечного сечения 1—1 возникают наибольшие напряжения растяжения, а в верхней точке — наибольшие напряжения сжатия в точках, расположенных на нейтральной оси, напряжений нет. Представим, что изогнутый силой F вал АВ приведен во вращение с постоянной угловой скоростью ш. Тогда каждая точка поперечного сечения 1—1 (рис. 2.108, б) будет попеременно находиться то в зоне растяжения, то в зоне сжатия. В частности, напряжение в точке А 1см. формулу (2.80)1 [c.244]

Как определяется положение нейтральной линии при внецентренном продольном нагружении [c.78]

В опасном сечении отыскиваются наиболее нагруженные точки А и В , наиболее удаленные от нейтральной линии (рис. 2.2,в). В них одновременно нормальные напряжения от изгиба и касательные напряжения от кручения имеют наибольшие значения [c.33]

Предположим, что линия NN совпадает с нейтральным слоем балки, тогда, согласно схеме нагружения, волокна, лежащие выше линии NN, подвергаются растяжению, а нижележащие волокна— сжатию. [c.171]

Полученные результаты позволяют сделать некоторые выводы о рациональной форме сечения при чистом изгибе. В отличие от простого растяжения — сжатия при изгибе, как и при кручении, напряжения в сечении распределяются неравномерно. Материал, расположенный у нейтрального слоя, нагружен очень мало. Поэтому в целях его экономии и снижения веса конструкции для деталей, работающих на изгиб, следует, выбирать такие формы сечения, чтобы большая часть материала была удалена от нейтральной линии. Идеальным с этой точки зрения является сечение, состоящее из двух [c.264]

СКОЛЬ угодно сложным образом. Величины Оц удовлетворяют уравнению (16.3.1) при движении по пути нагружения поверхность деформируется и уравнение (16.3.1) меняет свой вид, но таким образом, что конец вектора напряжения всегда лежит на поверхности S. Будем называть нагружение активным, если приращение вектора о направлено в наружную сторону поверхности S и, следовательно, сопровождается пластической деформацией. Если вектор da направлен внутрь объема, ограниченного поверхностью S, и, следовательно, происходит лишь упругая де( )орма-ция, будем называть нагружение пассивным или разгрузкой. Наконец промежуточный случай, когда da лежит на поверхности нагружения, мы будем называть нейтральным нагружением. Сделаем два следующих предположения. [c.539]

Нейтральное нагружение не сопровождается пластической деформацией. Это условие выражает требование непрерывности при переходе от пассивного нагружения к активному. Заметим, что в теории идеальной пластичности дело обстоит совершенно иначе, там величина пластической деформации или скорости деформации неопределенна и становится отличной от нуля при достижении вектором о поверхности текучести. В деформационной теории, как она была сформулирована выше, непрерывности при переходе от пассивного нагружения к активному нет при активном нагружении, бесконечно мало отличающемся от нейтрального, происходит пластическая деформация, при бесконечно близком пассивном пути нагружения деформация упруга. Это обстоятельство служит серьезным доводом, препятствующим расширенному использованию деформационной теории. [c.539]

Задача 9.3 (к 9.1). Равнобокий уголок размером 100 х 100 х 10 мм, длиной 6 м работает как балка с шарнирно-опертыми концами. Посередине пролета уголок нагружен вертикальной силой Р=300 Н, направление которой проходит через центр изгиба уголка (]зис. 9.38). Определить нормальные напряжения в точках А, В и С опасного поперечного сечения уголка и угол р между нейтральной осью и главной осью инерции поперечного сечения. [c.403]

Если менять нагрузку на модель при неизменном положении поляризатора и анализатора, можно наблюдать возникновение и перемещение полос на изображении модели. Например, при изгибе призматического бруса имеем систему полос, показанную на рис. 483. В средней части модели, где имеет место чистый изгиб, наблюдается равномерное распределение полос. Это значит, что напряжения по высоте сечения распределены по линейному закону. По мере возрастания нагрузки у верхнего и нижнего краев бруса будут возникать новые полосы, перемещающиеся по направлению к нейтральной линии. При этом полосы будут сгущаться, но распределение их сохранится равномерным. Производя нагружение от нуля, очень легко определить порядок каждой полосы и точно указать соответствующую разность Tj—Оу. [c.479]

Задача 6.33. Для обеспечения одинаковой скорости движения штоков двух гидроцилиндров, нагруженных силами f, и р2, в систему включен дроссельный делитель потока, в котором плунжер 1, перемещаясь относительно корпуса 2 под действием перепада давлений, перекрывает кольцевые проточки 3 или 4, увеличивая тем самым сопротивление в соответствующей гидролинии. Определить максимальную величину смещения плунжера 1 от нейтрального положения (см. рис.), если известно максимально возможная разность между нагрузками на штоках гидроцилиндров р)—р2) = = 3 кН D = 80 мм d=12 мм ширина кольцевых проточек 6 = 5 мм коэффициент расхода через кольцевые проточки [c.123]

И нейтрального нагружения, в котором [c.427]

Анализируя уравнение (17.23), приходим к выводу, что в общем случае, когда Jy, нейтральная ось не перпендикулярна силовой линии. Следовательно, направление прогиба не совпадает с направлением действия нагрузки. Это и обусловило наименование косой изгиб. Если углы а во всех поперечных сечениях бруса постоянны, что имеет место, когда нагрузка расположена в одной общей для всего бруса плоскости, то такой вид нагружения принято называть плоским косым изгибом. Если углы а различны в поперечных сечениях бруса, что объясняется произвольным приложением нагрузки в различных поперечных сечениях, то будет иметь место простран- [c.169]

Рассмотрим прямолинейный стержень, шарнирно закрепленный на концах и нагруженный центрально приложенной сжимающей силой (рис. 176). Допустим, что величина этой силы достигла некоторого критического значения Р = Р р и стержень слегка изогнулся. Предположим, что потеря устойчивости происходит при напряжениях, не превышающих предела пропорциональности (ст ц) материала стержня. Выделим из бруса элемент длиною dx по нейтральному слою, как показано на рис. 176. После искривления оси стержня его сечения взаимно развернутся на угол dQ. Выражая радиус кривизны оси стержня через р, [c.204]

По формуле (III, Ю) вычисляют средние значения напряжений (Та, о в, (Тс для верхних, нижних и нейтральных волокон, соответствующие ступени нагружения. [c.176]

По формулам (III, 21) и (III, 22) определить теоретические значения угла поворота нейтральной оси и величины полного прогиба, соответствующего ступени нагружения. [c.196]

Возрастание температуры при нейтральном составе окружающей среды или при ее стандартном состоянии активизирует еще один процесс разрушения, связанный с ползучестью материала путем потери им межзеренной прочности при снижении частоты нагружения (см. главу 2). [c.347]

Для получения характеристик ползучести и длительной прочности в механизме микромашины необходимо произвести некоторую переналадку (рис. 27, б). Для этого сменная направляющая заменяется блоком 4, нагружающий шток — вильчатым штоком 7, устанавливается призматический ловитель 5 другого вида. Вильчатый шток связывается с нагружающим механизмом установки. Необходимая величина растягивающего усилия обеспечивается грузом б, подвешенным на тросе 5 к ловителю 3. Указанное положение деталей обеспечивает фиксацию призматического ловителя вильчатым штоком в нейтральном положении, т. е. до приложения нагрузки к образцу. После выполнения наладочных работ и установки образца камера закрывается, при этом измерительная динамометрическая балочка входит в прорезь призматического ловителя. Взаимодействие деталей после приложения нагрузки во время испытания видно из рис. 27, в. Определенная скорость перемещения вильчатого штока обеспечивает необходимую скорость нагружения образца. Набор подвешиваемых через блок грузов позволяет получить различные растягивающие напряжения в образце. [c.83]

Схема управления нагрузкой и разгрузкой при ручном и автоматическом нагружении показана на рис. 3.2.1, 6. Ручное управление осуществляется с помощью выключателя ВкЗ. При установке ВкЗ в положение а замыкается цепь питания обмотки I двухпозиционного электромагнитного крана 7 (см. рис. 3.2.1. а), его клапан срабатывает и открывает линию А. Начинается процесс нагружения сосуда внутренним давлением. При установке ВкЗ в нейтральное положение сосуд будет находиться под нагрузкой. После переключения ВкЗ в положение 6 (см. 3.2.1, 6), когда замыкается цепь литания обмотки II электромагнитного крана, произойдет разгрузка сосуда. [c.149]

Деформирование образцов осуществляется по схеме, приближенной к чистому изгибу, с частот ами нагружения 3 или 3000 циклов в минуту при максимальной амплитуде деформации, обеспечиваемой при малоцикловом нагружении перемещением подвижного захвата на 15 мм от его нейтрального положения и при многоцикловом нагружении — на 6 мм. При этом могут быть исследованы микроструктурные особенности поведения металлических материалов в условиях испытания на малоцикловую усталость, а также при изучении усталостной прочности на базе 10 циклов и более. [c.145]

На рис. 83 показана часть системы передачи колебательного движения в вакуумную рабочую камеру. Этот узел состоит из водоохлаждаемого вала /, вращающегося в подшипниках 2 и 5, рычага 4, жестко насаженного на вал и соединенного с шатуном 5 механизма нагружения, указателя 6 нейтрального положения образца, фиксатора 7 нейтрального положения, вакуумного резинового подвижного уплотнения 8, расположенного между валом 1 и рабочей камерой 9. Перемещение фиксатора 7 осуществляется 148 винтовой передачей, маховик 10 которой выведен на переднюю панель [c.148]

При изгибе, кручении и. сложных напряженных состояниях напряжения по сечению распределяются неравномерно. Они имеют максимальную величину в крайних точках сечения, а в других могут снижаться до нуля, например на нейтральной оси сечения, подвергаемого изгибу. В этих случаях можно только приблизиться к условию полной равно-прочнрсти выравниванием напряжений по сечению, удалением металла из наименее нагруженных участков сечения и сосредоточением его в наиболее нагруженных местах — на периферии сечения. [c.102]

Для повышения жесткости без увеличения массы деталей необходимо усиливать участки сечений, подвергающиеся при данном виде нагружения наиболее высоким напряжениям, и удалять ненагруженные II малонагруженные участки. При изгибе напряжены сечения, наиболее удаленные от нейтральной оси. При кручении напряженьт внешние волокна по направлению к центру напряжения уменьшаются и в центре они равны нулю. Следовательно, целесообразно всемерно развивать наружные размеры, сосредоточивая материал на периферии и удаляя его из центра. [c.229]

Материалы. Изготовление. Крепежные детали рядового назначения изготовляют из углеродистых сталей (оо,2 = 40 кгс/мм ) или хромистых (< 0.2 = 70 кгс/мм ). Оптимальное содержание углерода в углеродистых и низколегированных сталях 0,4 — 0,45%. Термическая обработка закалка в масло с 750 —800"С, отпуск на сорбит (HR 35 — 40). Нагрев под закалку ведут в нейтральной атмосфере, вакууме или расплавленных интeт чe киx шлаках во избежание окисления и обезуглероживания, резко снижающего циклическую прочность. Для изготовления ответственных болтов применяют хромансили типа ЗОХГС 40ХГС (оо,2 = 90 110 кгс/мм ). В наиболее нагруженных соединениях применяют Сг — Мо стали или Ni —Сг —W стали (< 0,2 = 120 150 кгс/мм ). [c.515]

Полученные результаты позволяют сделать некоторые выводы о рациональной (Цюрме сечения при чистом изгибе. В отличие от простого растяжения — сжатия при изгибе, как и при кручении, напряжения в сечении распределяются неравномерно. Материал, расположенный у нейтрального слоя, нагружен очень мало. Поэтому в целях его экономии и снижения веса конструкции для деталей, работаюш,их на изгиб, следует выбирать такие формы сечения, чтобы [c.245]

Можно отметить следующие особенности разрушений при статическом нагружении при одновременном действии механических нагрузок и рабочих сред. В условиях общей коррозии характер разрушений мало отличается от такового при статическом нагружении в нейтральной среде. В зависимости от качества металла и свойств коррозионной среда разрывы происходят по механизму вязкого или хрупкого разрушения. Важно подчеркнуть, что только лишь в условиях общей коррозии может реализоваться вязкое разрушение бездефектного металла оборудования при нормальных режимах эксплуатации. Это можно объяснить тем, что, несмотря на постоянство действующей на объект нагрузки, из-за уменьшения рабочего сечения при коррозии напряжения и деформации возрастают, и в определенный момент времени возможно наступление текучести металла, а затем потеря устойчивости пластических деформаций (шейкообразование) по аналогичному механизму при растяжении образца монотонно возрастающей нагрузкой. В условиях локализованной (язвенной, точечной) коррозии коррозионные поражения инициируются в областях с выраженной механохимической неоднородностью свойств. При этом окончательное разрушение происходит в результате сдвига или отрыва. Часто имеет ме- [c.119]

Идеализируем диаграмму по методу Прандтля ( 5.3) будем считать, что при достижении предела текучести напряжение в волокнах перестает расти, а их удлинение продолжается. Предположим, что рассматривается балка на двух опорах прямоугольного сечения, нагруженная посредине пролета сосредоточенной силой Р (рис. 11.5.2, ц). На рис. 11.5.2, б, в показаны эпюры Q и М. Считаем, что нагрузка растет постепенно. В волокнах балки также постепенно будут расти напряжения. В наиболее удаленных волокнах, находящихся на расстоянии 11/2 от нейтрального слоя, напряжения достигнут вначале предела пропорциональности, а затем предела текучести (рис. 11.5.2,6). При достижении волокнами предела текучести их несущая способность будет исчерпана, т. е. в работу всту- [c.188]

МЫ воспользуемся двумя введенными выше гипотезами. Разложим приращение вектора а на две составляющие da, направленную по касательной к поверхности нагружения, и da", направленную по нормали. Согласно второму предположению вклады в величину de от этих двух составляющих суммируются, но величина da соответствует нейтральному нагружению и, согласно первой гипотезе, вклада в приращение пластической деформации не вносит. Следовательно, приращение пластической деформащнг должно быть пропорционально нормальной составляющей вектора da, [c.540]

Здесь h — высота балки, о тах — наибольшее значение напряжения (на наиболее удаленном от нейтральной линии волокне) пои статическом изгибе балки. Таким образом, напряжения при 55SpHOM нагружении будут в к, раз большими, чем при статическом нагружении той же силой. [c.290]

Пример 9.3. (к 9.2). Столб прямоугольного поперечного сечения (рис. 9.30, а) нагружен силой Р, приложенной к точке А, координаты которой у = 5 см и 2 =12 см. Найти положение нейтральной оси и построить эпюру нормальных напряжений, возникающих в поперечном сечении столба. Собственным весом сюлба пренебречь. [c.392]

Для того чтобы нормальные напряжения определялись по формулам СУ.22) и (У.23), как это следует из их вывода, чнешние силы и пары нужно приложить перпендикулярно одной из главных центральных осей поперечного сечения и эта ось при таком нагружении будет нейтральной линией (рис. У.29, а, б). На этих рисунках тонкостенные балки заданы своими срединными поверхностями. [c.160]

Изгиб — это определенный вид нагружения бруса, при котором изменение формы бруса характеризуется изменением его кривизны. Соседние сечения бруса при изгибе поворачиваются друг относительно друга на некоторый малый угол. Эта схема нам уже хорошо знакома и еще раз представлена на рис. 31. Если принять, что изменение кривизны произошло в плоскости чертежа, то нейтральная линия проек-21 тируется на плоскость черте- [c.32]

При нейтральном нагружении с Г = onst, p,j = onst точк а р - движется в пространстве рУ по неподвижной поверхности 2р, при этом в упрочняющемся материале ке происходит изменения пластических деформаций. [c.427]

В. Ф. Щербинин проанализировал фазовый состав продуктов коррозии, образовавшихся при механическом повреждении защитной оксидной пленки в нейтральном 3 %-ном растворе Ыа01. Оказалось, что продукты коррозии состоят на 50 % из чистого гидрида титана. Таким образом, и на поверхности излома коррозионного растрескивания, по всей вероятности, находятся гидриды титана, придающие ей темный цвет. О появлении гидридов может свидетельствовать и характер развития трещины при статическом и циклическом нагружениях. Измерение электрохимического потенциала при коррозионном растрескивании сплава ВТ5-1 показало, что трещина распространяется скачками и по мере ее углубления и интенсификации процесса коррозионного растрескивания частота скачков потенциала увеличивается. О прерывистом характере развития трещин при коррозионном растрескивании свидетельствует и анализ акустического спектра образца при разрушении. Если в самой начальной стадии роста трещин сигналы акустической эмиссии не регистрируются, то по мере удлинения трещины появляется скачкообразно нарастающее количество сигналов акустических импульсов. [c.64]

Важным признаком коррозионной усталости является практически полное отсутствие связи между механическими характеристиками при статическом и циклическом нагружениях в воздухе и условным пределам коррозионной усталости. Прямой связи нет и между коррозионной усталостью и коррозноннш стойкостью металлов в ненапряженном состоянии. Легирование сталей хромом, никелем и другими элементами (не переводя их в класс коррозионно-стойких сталей) на несколько порядков повышает их коррозионную стойкость в нейтральных электролитах, но не оказывает существенного влияния на коррозионно-усталостную прочность [481. Обычно более прочные металлы (структуры) в большей степени подвержены коррозионной усталости (см. рис. 27). При коррозионной усталости термическая обработка не дает повышения усталостной прочности. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...