Пластичность при пластической деформации

Единая теория пластичности исходит из предпосылок Мизе-са — Губера, основанных на теории упругости, п предполагает неизменность объема при пластических деформациях. Однако, изменение объема наблюдается не только в сложном напряженном состоянии для таких материалов как сталь, но и в линейном напряженном состоянии для материалов с различным сопротивлением к растяжению и сжатию. [c.104]

Полученное выражение (3.4) позволяет связать критическое раскрытие плоскостного дефекта с ресурсом пластичности материала в зоне предразрушения Лр. Это возможно благодаря тому, что оба критерия 5(,и Лр определяют один и тот же момент разрушения (так как момент достижения критического разрыхления материала при пластической деформации соответствует моменту страгивания трещины). Используя связь между максимальной деформацией ei ,ax и ресурсом пластичности в виде /28/ [c.83]

Поликристаллические металлы, имеющие кубическую решетку, при пластической деформации упрочняются подобно монокристаллам, по тому же самому закону упрочнения. Это объясняется, наличием нескольких непараллельных систем скольжения, обеспечивающих достаточную пластичность и нечувствительность пластических свойств, например, г. ц. к. металлов к размеру зерна. В поликристаллических металлах с гексагональной решеткой, в которых скольжение идет главным образом по базисным плотно-упакованным плоскостям, не происходит упрочнения за счет взаимодействия дислокаций на пересекающихся системах скольжения, и путь скольжения зависит от размеров зерна. [c.45]

ПЛАСТИЧНОСТЬ и РАЗРУШЕНИЕ МЕТАЛЛОВ ПРИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ [c.14]

При исследовании моделей блоков получен интересный экспериментальный факт величина деформации ползучести блока, испытавшего разрушение в результате взаимодействия с канальной трубой, превышает расчетную величину в 4 раза. Это объясняется, по-видимому, тем, что с ростом напряжений (а>50 кгс/см2) растет и коэффициент ползучести, увеличиваясь к моменту достижения предельного напряжения в несколько раз. На возможность подобного изменения коэффициента ползучести, указывалось в работе [151]. Отсюда можно сделать важный практический вывод, что облучение способствует релаксации напряжений не только при сравнительно медленных нагружениях, например при развитии внутренних радиационных напряжений, но и при быстро развивающихся процессах, приводящих к резкому росту напряжений. В последнем случае в результате облучения образуется известный резерв пластичности, обеспечивающий релаксацию напряжений. По-видимому, этот дополнительный запас пластичности приводит к тому, что, хотя образование первой трещины в блоках происходит при пластической деформации 0,45—0,65%, последующая радиальная деформация до [c.261]

При завершении формирования ячеистой дислокационной структуры и ее совершенствования (или на фоне совершенствования) при пластической деформации в металлах начинает действовать дополнительный механизм деформации — ротационный (рис. 1.4,д). Его суть состоит в том, что микрообъемы металла, включающие десятки или сотни дислокационных ячеек, совершают совместный разворот относительно какой-либо оси [6, 11]. Объем металла разбивается на фрагменты, а процесс ротационной пластичности напоминает образование складок, например на тканях, рис. 1.5. [c.36]

Отметим, что теория рекристаллизации создавалась в те времена, когда понятия ротационной пластичности и образования новых межзеренных границ при пластической деформации еще не были сформулированы. [c.122]

Так как разрушение путем среза обусловлено касательными напряжениями, играющими главную роль и при пластической деформации материала, то у пластичных материалов без предшествующих, обычно довольно значительных, остаточных деформаций срез вряд ли возможен. По крайней мере практически такого разрушения у металлов до сих пор получить не удалось, хотя некоторые из них (например, прессованный магний и сплавы на его основе) разрушаются от среза при сравнительно небольших деформациях (5—15 о) — имеет место так называемый хрупкий срез . [c.130]

Хромоникелевые стали после закалки на аустенит обладают высокими пластическими свойствами. С ростом содержания углерода (и азота ) повышаются механические свойства хромоникелевых сталей как в закаленном, так и в состаренном состоянии. При этом чем выше температура закалки сталей (950—1150° С), тем меньше их прочность и твердость и выше пластичность. При холодной деформации в зависимости от степени обжатия происходит значительный рост предела прочности, текучести и твердости, пластические свойства снижаются, но сохраняются па достаточно высоком уровне. При холодной деформации происходит также изменение магнитных свойств, связанных с превращением аустенита, особенно у низкоуглеродистой стали. [c.27]

По технологии изготовления изделий магниевые сплавы разделяют на литейные (маркировка МЛ ) и деформируемые ( МА ). Магниевые сплавы подвергаются различным видам термической обработки. Так, для устранения ликвации в литых сплавах (растворения выделившихся при литье избыточных фаз и выравнивания химического состава по объему зерен) проводят диффузионный отжиг (гомогенизацию) фасонных отливок и слитков (400—490 °С, 10—24 ч). Наклеп снимают рекристаллиза-ционным отжигом при 250—350 °С, в процессе которого уменьшается также анизотропия механических свойств, возникшая при пластической деформации. Магниевые сплавы, в зависимости от состава, могут упрочняться закалкой (часто с охлаждением на воздухе) и последующим старением при 150—200 °С (режим Тб). Ряд сплавов закаливается уже в процессе охлаждения отливок или поковок и может сразу упрочняться искусственным старением (минуя закалку). Однако часто ограничиваются только гомогенизацией (закалкой) при 380—540 °С (режим Т4), ибо последующее старение, повышая на 20—35% прочность, приводит к снижению пластичности сплавов. [c.178]

При определении условного напряжения и условной деформации использовались начальная площадь поперечного сечения и начальная длина. Поскольку при приложении нагрузки размеры в действительности изменяются, подобные вычисления напряжений и деформаций могут приводить к ошибкам. Для пластичных материалов при пластических деформациях и даже для некоторых хрупких материалов ошибки при определении напряжений и деформаций с использованием и /о часто становятся недопустимо большими. Для пластичных материалов в упругой области ошибки обычно настолько малы, что ими можно пренебречь. [c.107]

И поперек волокон. При этом прочность и твердость металла повышаются, а пластичность и вязкость снижаются. Явление упрочнения металла при пластической деформации называется наклепом. [c.28]

Термомеханическая обработка (ТМО) относится к комбинированным способам изменения строения и свойств металла, совмещая пластическую деформацию металла в аустенитном состоянии с закалкой. Как при закалке, так и при пластической деформации повышение прочности всегда связано с уменьшением пластичности. Это часто является ограничением применения той или иной обработки. Преимуществом ТМО является то, что при существенном увеличении прочности характеристики пластичности снижаются незначительно, а ударная вязкость в [c.127]

Серьезным затруднением пайки керамик с металлами является существенная разница в их коэффициентах температурного расширения. Последствием этого является образование в соединениях остаточных напряжений значительной величины. В неблагоприятных случаях, при недостаточной пластичности материалов в последних образуются трещины. Для устранения этого явления иногда между соединяемым металлом и керамикой прокладывают пластины пластичного металла, например молибдена. При пластических деформациях последнего опасность образования трещин в керамике значительно уменьшается. [c.128]

Обычно полагают, что материалы (в частности конструкционные сплавы) обладают смешанными свойствами — пластичностью и ползучестью. Следовательно, в общем случае деформация материала может состоять из склерономной и реоном-ной составляющих. Однако в последнее время все более распространенным становится мнение, что любая неупругая деформация реономна представление о пластичности (мгновенной пластической деформации) фактически является определенной идеализацией. Но оно действительно удобно при решении многих инженерных задач. [c.20]

Разрушение петель при пластической деформации было также обнаружено в облученных металлах [57]. Хотя трудно определить величину сдвига при испытаниях на растяжение, соответствующее обжатию 5% при прокатке, все же на основании изложенных выше исследований можно сделать вывод о том, что действие закалки и последующего старения исчезает после определенной величины деформации. Это должно объяснить причину эффекта упрочнения закалкой, которое сильно проявляется при обычных испытаниях на твердость, характеризующих пластичность материала при деформации. [c.223]

Как указывалось, в точке О равномерная пластическая деформация переходит в сосредоточенную. Поэтому величина 5в характеризует сопротивление материала возникновению сосредоточенной пластической деформации. После этого деформация происходит при постоянно возрастающих напряжениях она, как говорят, сопровождается упрочнением. Чем меньше угол р наклона прямого участка диаграммы к оси абсцисс или тангенс этого угла, тем меньшее упрочнение имеет место, тем ближе материал по своим свойствам к идеально пластичному. В то же время р определяет возрастание истинных удлинений при пластической деформации. Поэтому величину [c.58]

Внецентренное сжатие стержней большой жесткости в пластической области. Так как при внецентренном сжатии, так же как и при чистом изгибе, нормальные напряжения, а следовательно, и соответствующие им деформации изменяются пропорционально расстояниям волокон от нейтральной плоскости, то пластические деформации впервые появляются в волокнах, наиболее удаленных от этой плоскости, в большинстве случаев — в сжатых. По мере роста деформаций пластическое состояние охватывает все большее и большее число волокон, так что в се-чении образуются целые зоны пластичности, охватывающие все большую и большую часть сечения. Граница между упругой и пластической зонами постепенно приближается к нейтральной оси, которая в свою очередь меняет свое положение. В зависимости от поведения материала при пластической деформации окончание этого процесса может иметь различный характер. Мы рассмотрим только случай, когда материал деформируется пластически без упрочнения и имеет одинаковые пределы текучести при растяжении и сжатии. В этом случае пластическая деформация, начавшаяся в сжатой зоне сечения, при определенной величине нагрузки распространяется и на растянутую зону, охватывая постепенно все большую и большую ее часть. Таким образом, за предельное состояние можно принять такое, при котором та и другая зоны сечения оказываются в со- стоянии пластической деформации, т. е. напряжения во всех точках равны соответствующему пределу текучести. Тогда на основании (7.1) получим [c.257]

Часто наряду с пластичностью интересно знать также вязкость, т. е. работу, поглощенную единицей объема при пластической деформации. [c.120]

При пластической деформации изменяется не только внешняя форма металлов, но и внутреннее их строение, а следовательно, и свойства. Данные испытаний показывают, что прочность отожженной стали при иагреве до 300° С повышается, а при дальнейшем нагревании резко снижается. Показатели пластичности (б и Ч "), наоборот, при нагревании стали до 300° С понижаются, а при дальнейшем повышении температуры сильно возрастают, что и требуется для обработки давлением. [c.279]

Изменение механических свойств при пластической деформации связано с увеличением сопротивления смещению дислокаций по мере развития деформирования вследствие пересечения и искривления плоскостей скольжения, застревания дислокаций, появления обломков зерен в пачках скольжения и блокирования ими плоскостей скольжения и т. д. Кроме того, по плоскостям скольжения, очевидно, значительно увеличивается температура металла, что приводит к выделению на них субмикроскопических частиц карбидов, которые блокируют сдвиги и способствуют упрочнению металла. В деформируемом металле имеются искажения кристаллической решетки, которые также способствуют повышению прочности и снижению пластичности металла и приводят к изменению его физико-механических свойств. [c.119]

Термомеханическая обработка (ТМО). В настоящее время является самой эффективной в машиностроении. Она относится к комбинированным способам изменения строения и свойств металла, совмещает механическую деформацию металла в горячем состоянии с термообработкой. Как при термической, так и при пластической деформации повышение прочности всегда связано с уменьшением пластичности. Это часто является ограничением применения той или иной обработки. Преимуществом ТМО является то, что при существенном увеличении прочности характеристики пластичности снижаются незначительно, а ударная вязкость в 1,5—2 раза выше по сравнению с ударной вязкостью той же марки стали после закалки с низким отпуском. [c.83]

В уравнениях связи между деформациями и напряжениями при пластической деформации вместо постоянной величины О (1.80) должна быть взята переменная величина О — модуль пластичности второго рода. Учитывая, что при пластической деформации средняя линейная деформация еср равна нулю [см. уравнение (1.67)], связь между деформациями и напряжениями можно записать так [c.53]

Основное отличие модулей пластичности от модулей упругости состоит в том, что последние являются практически константами материала, тогда как модули пластичности зависят от температуры, скорости деформации и упрочнения. Это затрудняет определение деформаций по напряжениям при пластической деформации в отличие от упругой. [c.55]

Успехи учения о прочности и пластичности материалов связаны с развитием представлений о роли дефектов структуры при пластической деформации и разрушении кристаллических твердых тел. [c.63]

Распространим описанную выше теорию разрушения на процессы горячего деформирования. Как уже отмечалось, высокая температура горячей обработки давлением способствует залечиванию дефектов, возникающих при пластической деформации. Это залечивание идет во времени. Чем больший промежуток времени прошел после деформации, тем полнее восстанавливается пластичность. В отличие от холодной деформации металл уже не обладает идеальной памятью . Чтобы учесть это обстоятельство, в условие деформирования без разрушения (2.6) под интеграл следует ввести коэффициент наследственности Е t — т), который изменяется от О до 1 и является монотонно убывающей функцией аргумента. [c.35]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают наиболее высокой коррозионной стойкостью среди нержавеющих сталей и отличаются хорошими технологическими свойствами — хорошо обрабатываются давлением и обладают хорошей свариваемостью. В закаленном состоянии эти стали имеют низкое отношение предела текучести к пределу прочности. Прочностные характеристики этих сталей могут быть повышены в результате наклепа. Так, при пластической деформации на 40 % стали марки Х18Н10Т в холодном состоянии предел прочности повышается вдвое (ав = 1200 МПа), а предел текучести в 4 раза (сГт = = 1000 МПа). При этом сохраняется достаточно высокая пластичность, позволяющая производить различные технологические операции. [c.32]

Среднее значение статического коэффициента сухого трения для пары титан—титан [136] равно 0,61, а динамического — 0,47— 0,49 (при скорости 1 см/с). Относительно тонкая естественная окисная пленка на титане легко разрушается при трении за счет высоких удельных нагрузок в точках контакта (на неровностях поверхности), благодаря значительно более высокой пластичности титана, чем у окисной пленки. На локальных участках контакта двух поверхностей происходит явление схватывания. Этому способствует и ряд других свойств титана повышенная упругая деформация из-за более низкого (например, чем у стали) модуля упругости, более низкая теплопроводность и др. Так как титан легко наклепывается при пластической деформации, связи, воз-никающ,ие в местах контакта (холодная сварка), на наклепанном металле более прочны, чем прочность основного металла. Кроме того, благодаря выделению теплоты трущаяся поверхность металла обогащается газами из окружающей среды, что также повышает прочность поверхностного слоя. Поэтому разрушение образовавшихся связей обычно происходит в глубине основного металла и повреждения на трущихся поверхностях из титана носят так называемый глубинный характер со значительным наволакиванием и вырывами металла. [c.182]

Из многолетнего опыта известно, что после ковки холодного металла заметно возрастают его прочность и твердость. В то же время он становится хрупким. Это явление получило название наклеп . Наклепом называют как сам процесс изменения внутреннето строения металла при холодной пластической деформации, так и получающийся при этом результат, т. е. повышение прочности и твердости, сопровождающееся уменьщением пластичности. Анализ супщости пластической деформации с позиций дислокационной концепции позволяет установить, что изменение внутреннего строения металла при пластической деформации связано главным образом с ростом плотности дислокатщй, происходятцим вследствие их непрерьшного генерирования источниками Франка—Рида под действием напряжений, создаваемых прикладываемой силой. [c.23]

Износостойкость деталей обычно в первую очередь обеспечивается повышенной твердостью поверхности. Однако высокомарганцевая аустенитная сталь 110Г13Л (1,25% С, 13% Мп, 1% Сг, 1% N1) при низкой начальной твердости (180—220 НВ) успешно работает на износ в условиях абразивного трения, сопровождаемого воздействием высокого давления и больших динамических (ударных) нагрузок (такие условия работы характерны для траков гусеничных машин, щек дробилок и др.). Это объясняется повышенной способностью стали упрочняться в процессе холодной пластической деформации. Так, при пластической деформации, равной 70%, твердость стали возрастает с 210 НВ до 530 НВ. Высокая износостойкость стали достигается не только деформационным упрочнением аустенита, но и образованием мартенсита с гексагональной (е) или ромбоэдрической (е ) решеткой. При содержании фосфора более 0,025% сталь становится хладноломкой. Структура литой стали представляет собой аустенит с выделившимися по границам зерен избыточными карбидами марганца (МпзС), снижающими прочность и вязкость материала. Для получения однофазной аустенитной структуры отливки закаливают в воде с температуры 1050—1100 °С. В таком состоянии сталь имеет высокую пластичность 5 = 34—53%, / = 34—43%, низкую твердость 180—220 НВ и невысокую прочность ст, = 830—654 МПа. [c.167]

Благодаря высокой пластичности и электропроводности алюминий широко применяют в электротехнической промышленности для изготовления проводов, кабелей в авиационной промышленности — труб, маслопроводов и бензопроводов в легкой и пищевой промышленности — фольги, посуды. Алюминий используют как раскислитель при производстве стали. Ввиду низкой прочности и незначительной упрочняемости при пластической деформации в холодном состоянии технически чистый алюминий как конструкционный материал применяют сравнительно редко. В результате сплавления его с магнием, медью, цинком и другими металлами получены сплавы с достаточно высокой прочностью, малой плотностью и хорошими технологическими свойствами. Различают литейные и деформируемые (обрабатываемые давлением) алюминиевые сплавы. [c.206]

Для получения высокого сопротивления начальным пластическим деформациям (предел упругости) и релаксаци онной стойкости аустенитные стали, предназначенные для изготовления пружин и упругих элементов, упрочняют путем холодной пластической деформации (прокатка ленты, волочение проволоки) и отпуска (деформационного старе ния) При пластической деформации в аустенитных сталях, в которых мартенситная точка Мд лежит выше температуры деформирования, происходит образование мартенсита деформации Такие стали называют метастабильны-ми аустенитными сталями (см гл XX, п 2) Образующийся вследствие у- а. превращения мартенсит деформации дополнительно упрочняет сталь как при пла стической деформации, так и при последующем деформа ционном старении Однако при большом содержании мар тенсит деформации может понижать пластичность пружин ной проволоки и ленты [c.215]

Найдем напряжения при пластической деформации трубы. Подставим разность о,г — Оаа, = —2Хг в дифференциальное уравнение равнов сия (VIII.27). Получим dOrr = 2Xj, drlr, а после интегрирования 2Тт In г -f С . Постоянную интегрирования найдем из граничного условия при г = а = —Ра-Тогда —Ра = 2Тт 1п а 4 j, откуда Сх —Ра — hi а. Окончательно, учитывая условие пластичности, напряжения при пластической деформации трубы равны [c.228]

Исследования, связанные с учетом неоднородности, разработаны хуже, поскольку механизмы разрушения основаны на представлениях механики сплошной среды. Особую сложность в этом смысле представляют композиционные материалы с пластичной матрицей. Например, система 50 об.% волокна борсик + алюминий 6061 переходит от стадии I (волокно упругое, матрица упругая) до стадии II (волокно упругое, матрица пластичная) при относительной деформации —0,15 0,05% (в зависимости от термической и механической предыстории материала). Таким образом, половина объема материала подвергается напряжениям порядка 35 кгс/мм . Если эта система будет иметь надрез, то, очевидно, вблизи вершины надреза начнется интенсивная пластическая деформация матрицы. Действительно, если испытывать при растяжении материал с укладкой волокон под углами 45°, измеренная деформация превышает 10%, поскольку волокно не оказывает серьезного противодействия в направлениях 0° или 90°. В этих условиях не ясно, будет ли выражена особенность напряженного состояния в форме С Ь. В некоторых работах по пластичности Вейса и Йакава [95] и Либовица [58] появились выражения для включающие log С. [c.477]

Кроме того, причиной отслаивания может быть значительное пластическое деформирование неуирочненной поверхности детали под действием контактной нагрузки. При качении без смазочного материала или с пластичным смазочным материалом возникающие на поверхности усталостные трещины залечиваются (слипаются) при пластической деформации, а на глубине, в связи с неоднородностью структуры, появляются опасные остаточные напряжения. [c.251]

В сплавах, содержащих более 10% Мп, холодная пластическая деформация вызывает значительное изменение фазового состава уже 10% деформации приводит к резкому увеличению количества е-фазы за счет снижения у. Дальнейшее увеличение степени деформации сопровождается уменьшением количества е-мартенсита и ростом а - -фаза при этом в структуре отсутствует [64, 128, 169]. При пластической деформации трехфазных (а+е+7)-сплавов при комнатной температуре наблюдается существенный рост прочностных характеристик, величина которых зависит от содержания марганца. Чем более стабилен аустенит сплава в результате легирования, тем ниже значение прочностных характеристик после закалки и меньше их величина после пластической деформации. При увеличении содержания марганца в трехфазных сплавах от 14 до 16% предел прочности уменьшается от 1430 до 1331 МПа [135]. В сплаве Г14, содержащем повышенное количество а-мар-тенсита (до 42%) в исходном состоянии, мартенситные превращения при деформации протекают весьма интенсивно до 5%, а затем практически не реализуются. В этом сплаве наблюдается резкое снижение пластичности. При деформации на 50% относительное удлинение уменьшается с 10 до 2% [2, 135]. [c.123]

Возникающая при пластической деформации сплавов на основе железа дислокационная структура аустенита изучалась главным образом с точки зрения ее влияния на развитие мартенситного превращения. Работы, устанавливающие связь между тонкой структурой деформации и уровнем механических свойств железомарганцевых сплавов, отсутствуют. В чем же причина такого различного поведения сплавов, имеющих одинаковый фазовый состав до деформации, под влиянием деформации Прежде всего была исследована тонкая структура в исходном состоянии и после деформации тех сплавов, где наблюдается резкое изменение свойств пластичности (сплавы Г17 и Г29 высокой чистоты), прочности (сплав Г24 высокой чистоты) и сопоставлены между собой сплавы двух уровней чистоты выплавки, расположенные на границе (e+v)- и 7-06-ластей (Г29 высокой чистоты и Г24 — промышленной). [c.168]

Разрушение частицы тела при пластической деформации есть результат накопления материалом тела таких повреждений, как поры, микротрещины внутри зерен и по их границам. При рассмотрении механизма разрушения частицу тела принимают малой по отношению к размерам тела, но достаточно большой по отношению к размерам отдельного зерна нлн другого элемента микроструктуры, содержащей тысячи зерен. По мере увеличения деформации процесс роста площади поверхности каждого повреждения может перейти к процесс объединения ряда повреждений (микротрещин, пор, разрывов). Прн этом скорость роста площади поверхности объединенных повреждений резко увеличивается. Они образуют одну макро-трещнну, которая и разделяет частицу, разрушает ее. Последующее разрастание макротрещии и их объединение приводит к разрушению тела в целом. На пластичность влияют в основном давление, с которым на нее давят соседние частицы, скорость деформации [c.11]

Трудности экспериментального определения то связаны с установлением начала пластической деформации, фиксируемого по появлению первых линий сдвигов на поверхности кристалла, а также с упрочнением металла при пластической деформации. Для пластичных металлов (то) эксп примерно равно 0,1—-0,6 кГ/мм2. Чем совершеннее кристалл, тем меньше то- Так, в отожженных кристаллах Na l при наблюдении в поляризованном свете удалось установить появление первых полос скольжения при (то) эксп— 0,02 кГ/мм . [c.132]

Пятый уча1сток (5) аколошавиой зоны, получивший название участка рекристаллизации или старения, включает в себя металл, нагретый от температуры 500° С до температуры 720° С. На этом участке происходит сращивание раздробленных при пластических деформациях (прокатке, проковке и т. д.) зерен основного металла. В процессе рекристаллизации из обломков зерен зарождаются и растут новые, равновесные зерна. Если выдержка при температуре рекристаллизации будет излишне продолжительной, то произойдет не объединение раздробленных осколков, а значительный рост зерен. При сварке металлов, не подвергшихся пластическим деформациям (например, литые сплавы), процесс рекристаллизации не имеет места. На этом же участке околошовной зоны при некоторых условиях сварки углеродистых конструкционных сталей с содержанием углерода до 0,3% происходит снижение пластичности, и в первую очередь ударной вязкости, и повышение прочности металла. Снижение пластичности может явиться причиной снижения работоспособности сварного соединения при эксплуатации. За пятым участком околошовной зоны расположены участки, нагретые в пределах 100—500° С. Эти участки в процессе сварки не претерпевают видимых структурных изменений. Однако при сварке низкоуглеродистых сталей на узком участке (участок 6), подвергшемся иагреву в пределах 100—300° С, наблюдается резкое падение ударной вязкости. Так как участок расположен вне зоны концентрации напряжений, наличие его в большинстве случаев не представляет непосредственной опасности для работоспособности сварного соединения. При многослойной сварке строение околошовной зоны несколько меняется. Изменение строения околошовной зоны при сварке длинными участками, когда ко времени наложения последующего прохода металл успел остыть до температуры окружающей среды, проявляется в менее четком строении околошовной зоны всех проходов, кроме последнего. Менее четкое строение околошовной зоны обусловливается повторным термическим воздействием, являющимся своего рсда отпуском. При сварке короткими про- [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...