Разгружение простое

Разгружение простое 119 Разгрузка 97, 119 [c.375]

Остаточные пластические деформации тела определяются вычитанием упругих деформаций, соответствующих значению величины напряжения разгружения. При этом необходимо, чтобы нагружение и разгрузка тела также были простыми. Такой принцип простого вычитания из полных первоначальных значений перемещений, деформаций и напряжений тех их величин, которые соответствуют упругим силам их разгрузки, имеет ограничения при переходе напряжений через нуль и превыщении значения предела упругости. [c.106]

При простом разгружении, т. е. когда все внешние силы начинают одновременно убывать также пропорционально их общему параметру ( пассивная деформация), упруго-пластическое тело подчиняется обобщенному закону Герстнера для описания в этом случае закона спада деформации и напряжений применимы законы линейной теории упругости. [c.193]

Активная и пассивная деформации. Различают деформации и нагружения простые (при нагружении детали все нагрузки изменяются в равной пропорции) и сложные (в противоположном случае) [3]. Простая деформация в данный момент называется активной, если интенсивность деформации е, имеет значение, превышающее все предшествующие ее значения, в противоположном случае — пассивной. При простом нагружении получается активная деформация, при разгружении — пассивная. [c.17]

Рассмотрим простейшие схемы нагружения лопатки при входе ее и поток за сегментом сопел п разгружения ее при выходе из потока, [c.80]

Следует обратить внимание на принципиальную возможность использования игольчатого дросселя и для управления питанием исполнительного механизма. Этот вопрос в основном решается созданием простой и разгруженной конструкции дросселя с малыми перестановочными усилиями. Иначе управляющий элемент теряет свои преимущества по сравнению с золотником. [c.37]

Впрыскивающие пароохладители. Самый простой способ парового регулирования — йто впрыск мелкораспыленного конденсата в поток перегретого пара. Впрыскивающий пароохладитель (рис. 13-16) представляет собой участок паропровода, который служит для впрыска конденсата в поток перегретого пара. Конденсат вводят через форсунку-распылитель с несколькими отверстиями диаметром 3—6 мм. Во избежание попадания относительно холодных струй конденсата на стенки паропровода, имеющего температуру перегретого пара, установлена разгруженная от давления защитная рубашка с зазором 6—10 мм. [c.208]

Теперь следует сказать, что возникновение повреждаемости Я приводит, конечно, к уменьшению живого сечения тела и появлению перенапряженных и разгруженных областей в нем. Это требует соответствующей перенормировки напряжений а,- , и всех составляющих А г. Простейший способ учета данного обстоятельства может заключаться в замене во всех приведенных выше уравнениях тензоров Оц, и на тензоры (1 — Я ) аг и (1 —Я ) рг , а Vi — нa а Н [ —По (со)], где I — постоянная (в частности, 1). [c.35]

В случае нагрузок постоянного направления, простейшим решением является питание через отверстие, расположенное в разгруженной области подшипника. [c.364]

Эта разгрузка является простой и, как правило, не требует никаких дополнительных устройств для направления материала. Но иногда материал частично или полностью должен быть разгружен ранее, чем он дойдет до головного барабана. Для такой разгрузки конвейеры оборудуются специальными сбрасывающими устройствами. [c.177]

В гидроприводе применяются краны с цилиндрической пробкой, как более простые и требующие меньших, чем конические, усилий для управления. Различают краны неразгруженные и разгруженные от действия поперечных сдвигающих пробку сил. [c.165]

Условие 4. После введения в структурную цепь ведущего, ведомого и опорного звеньев в ней не должно остаться простых звеньев. Действительно, если в планетарной передаче имеется хотя бы одно такое звено, то к нему не может подводиться крутящий момент. Но тогда такое звено будет разгружено, значит, и соответствующий механизм с тремя основными звеньями будет разгруженным и может быть изъят из передачи без нарушения условий ее равновесия. [c.320]

Сальниковый компенсатор простой неразгруженной конструкции изображен на фиг. 18ба. Он состоит из стальной или чугунной трубы, обработанной по наружной поверхности и вставленной в фасонный патрубок большего диаметра. Оставшийся зазор между внутренним диаметром патрубка и первой трубой (сальник) заполняется асбестовыми прографи-ченными кольцами и затягивается на болтах. При установке компенсатора такого типа давление на опоры очень велико и в паропроводах применять его не следует. Более совернтенная конструкция разгруженного компенсатора показана на фиг. 1866. [c.291]

Учитывая сказанное, можно сделать предположение, что противоречия в результатах многочисленных работ по выявлению debrls-слоя объясняются именно тем фактом, что все авторы использовали в качестве рабочего объекта очень пластичный материал (медь) с высокой релаксационной способностью, приводящей к перераспределению дислокационной структуры после разгружения образца, а также при изготовлении тонких фольг. В связи с этим в настоящей работе сделана попытка проверить высказанные предположения о наличии или отсутствии градиента плотности дислокаций вблизи поверхности после деформации не на пласти шых объектах, а на кристаллах Si и Мо с жесткой решеткой, в которых процессы релаксации дислокационной структуры сведены к минимуму вследствие большой величины барьеров Пайерлса. При этом способы замораживания дислокационной структуры именно в алмазоподобной решетке полупроводниковых кристаллов в настоящее время считаются наиболее надежными и методически простыми [210-212]. Кроме того, как уже [c.24]

Колски и Дуч [1962, 1] предсказывали конечное распределение деформаций на основе допущения о линейно-упругой разгрузке следовательно, они пренебрегали поглощением волн разгрузки, предсказывавшимся теорией разгружения Ли (Lee [1953, 1]), и показанным мною опытным путем в 1961 г. (Bell [1961, 3, 4]). Анализ в терминах нелинейной теории дает для максимальных деформаций гораздо большее распространение в глубь образца, чем это получается на основе простой линейной теории (см. ниже разделы 4.29 и 4.34). [c.230]

Регуляторы с пружинами,-действующими непосредственно на грузы, при соответствующих конструктивных соотношениях могут иметь совершенно разгруженные опоры грузов. Это позволяет йолучать достаточно малое трение в регуляторе при выполнении опор грузов и других сочленений в виде простых шарниров, [c.20]

В частном случае простых (пропорциональных) пагружепий-разгружений реализуются процессы полной пластичности и полной упругой разгрузки. Возникает [c.397]

При простых нагружениях-разгружениях понятие деформационного нагружения (1Э > 0) соответствует понятию активного процесса деформирования (( Лф > > 0), а понятие деформационного разгружения ( /Э < 0) — понятию пассивного деформирования (с Лф < 0), т.е. пропорциональной разгрузке. Понятию силового простого нагружения ёа > 0) соответствует понятие активного процесса нагружения с1Вф > 0), а понятию простого разгружения (с сг < 0) — понятие пассивного процесса разгружения ёВф < 0). Более того, силовое и деформационное нагру-жения-разгружения и активные и пассивные процессы деформирования и напряжения соответствуют друг другу. При сложных процессах такого соответствия не наблюдается. Поэтому для каждой точки К на траектории нагружения либо деформирования не могут иметь места четко выраженные предельные поверхности нагружения /(ст) = О и деформирования Р Э) =0, четко разделяющие области упругих и пластических деформаций, какие вводятся в современной теории течения. Существование таких поверхностей является следствием представлений (22). Вместо предельных поверхностей, разделяющих области упругих и пластических деформаций, мы рассматриваем предельные поверхности энергетического уровня, разделяющие области активных и пассивных процессов пластического деформирования и нагружения, т. е. области полного и неполного пластического и полного и неполного упругого деформирования. Естественно, что этим поверхностям принадлежат особые точки, в которых имеют место состояния полной пластичности. Области же полного упругого либо полного пластического состояний разделены целым переходным упругопластическим слоем неполной пластичности либо неполной упругости. [c.398]

Усадка корда по длине при повышении температуры должна рассматриваться как переход квазиостаточных деформаций в обратимые, что вызывает эластическое восстановление (тенденция возврата исходной длины нити [644]) в разгруженном состоянии. В отличие от обычного температурного расширения, связанного с изменением объема материала и в равновесных условиях определяемого соотношением (2.2.10), усадку вытянутых нитей (стренг волокон) следует, по-видимому, рассматривать преимущественно как следствие формоизменения (явление, обратное вы-тяжке) [646]. При вытяжке длина нитей (стренг волокон) увеличивается а диаметр уменьшается. При усадке (укорочении) по длине (эластическом восстановлении) диаметр нити должен увеличиваться. Совместное деформирование резинокордной системы в первом приближении может быть рассмотрено, исходя из простейшей модели армированных систем [615], в которой предполагается суммирование деформаций в последовательно расположенных элементах резины и корда с учетом их податливостей (обратных модулей) и объемных долей, а также суммирование напряжений от резины и нитей в направлении вдоль нитей. [c.262]

Планетарные передачи усложняют и удорожают конструкцию. Их применение оправдано при необходимости разветвления потока мощности и уменьшения, вследствие этого, размера зубчатых колес. Коробки передач с неподвижными осями валов бывают трех- или многовальными. Трехвальные коробки передач более простые, поэтому их чаще применяют на автомобилях большой грузоподъемности. Трехвальные коробки передач обеспечивают возможность получения разгруженной прямой передачи, а также достаточно большое передаточное число на низшей передаче (ы1 = 7-=-8), поскольку оно получается с помощью двух пар зубчатых колес. [c.166]

Цилиндры турбин, являющиеся одним из основных узлов машин, должны иметь герметичную конструкцию, исключающую выход наружу пара или газа. Трудность выполнения указанного требования увеличивается из-за того, что цилиндры обычно имеют гори-зонтальнйй, а в частях среднего и низкого давления и вертикальный разъемы. В связи со сложностью конструктивных форм цилиндры высокого и среднего давления, имеющие толщину стенки свыше 20—30 мм, обычно изготовляют сварными из отливок. Большинство цилиндров высокого давления паровых турбин изготовляют двухстенчатыми, что привоДит к снижению толщины их стенок, возможности изготовления наружных цилиндров из более простых сталей и лучшему конструктивному оформлению паровпуска. Цилиндры газовых турбин имеют обычно внутренний тонкостенный экран из жаростойкой стали, разгруженный от давления и служащий для направления потока газа и наружный цилиндр из перлитной теплоустойчивой стали, воспринимающий полное рабочее давление, но нагретый до значительно меньших температур за счет продувки охлаждающего воздуха между ним и экраном. Цилиндры низкого давления паровых турбин, температура которых обычно не превышает 120—150 °С, изготовляют сварными из листа, они представляют собой оболочку с приварными фланцами и опорами подшипников валов. [c.290]

Расположение электростанции на р. Шпрее давало возможность использования дещевого водного транспорта угля и простейшего решения схемы водоснабжения. Для доставки угля на электростанцию построена специальная гавань, которая благодаря сбросу теплой охлаждающей воды не замерзает в зимнее время. Доставка угля на электростанцию предусмотрена также железнодорожным транспортом. Система топливоподачи обеспечивает подачу разгруженного угля в бункера котельной или на угольный склад. [c.325]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...