Нагрузка на элементы

В каждом конкретном случае мы получаем ту или иную схему нагружения и можем определить истинные нагрузки на элементы кинематических пар с целью их расчета на прочность. [c.275]

МПа. Во сколько раз изменится величина допускаемой нагрузки на элемент, если его выполнить из материала, имеющего одинаковые допускаемые напряжения на растяжение и сжатие. С б ] в 150 Ща [c.25]

Например, нагрузка на элемент 1 с приложением Рр б увеличиваете , как и в болтах (хотя он подвергается сжатию, а не растяжению, как болты), следовательно, этот элемент относится к системе болтов и его упругость необходимо ввести в упругость болтов. Элемент 3, напротив, разгружается с приложением Рр д и, следовательно, относится к системе корпуса. [c.435]

На рис. 8.1.1 показано, как действуют внешние нагрузки на элемент при деформации сдвига. Если рассматривать только фрон- [c.103]

Приложим К поверхности сечения П силы взаимодействия между обеими частями элемента. Когда тело находится в равновесии, то и любая часть тела также будет в равновесии, если к поверхности сечения приложить силы взаимодействия между частями. Силы, действующие в сечении, представляют собой силы взаимодействия между частицами материала, вызванные внешней нагрузкой на элемент. Из условия равновесия рассматриваемой части тела можно определить главный вектор и главный момент внутренних сил, действующих тз сечению П. В этом состоит сущность метода сечений — одного из важных методов механики деформируемых сред. Распределение внутренних усилий по сечению заранее неизвестно и составляет одну из главных задач дальнейшего изучения. [c.23]

Внешняя нагрузка на элемент в уравнение моментов не входит, так как соответствующее слагаемое имеет более высокий порядок малости. - [c.14]

За расчетное число оборотов шпинделя принимают такое число оборотов, при котором нагрузка на элементы привода максимальная. Расчетное число оборотов можно определять, исходя из режимов резания, по заданной величине наибольшего крутящего момента или силы резания, на основе анализа условий эксплуатации станков. В коробках скоростей универсальных, в частности, токарных, револьверных и консольно-фрезерных станков за расчетное число оборотов обычно принимают минимальное число оборотов, начиная с которого работа идет с использованием полной мощности (нижнюю часть диапазона чисел оборотов в основном используют для операций, не требующих большой мощности — развертывания, зачистки резьбы и т. п.). Для универсальных станков (револьверных, карусельных, консольно-фрезерных, расточных и токарных, за исключением широкоуниверсальных токарных станков среднего размера) в качестве расчетного числа оборотов шпинделя можно принять число оборотов, соответствующее верхней ступени нижней трети диапазона для широкоуниверсальных токарных станков средних размеров — число оборотов, соответствующее нижней ступени второй трети диапазона для универсальных сверлильных станков средних размеров — число оборотов, соответствующее верхней ступени нижней четверти диапазона [5]. [c.563]

Другое важное направление исследования закономерностей отказов получение коэффициентов учета нагрузки в различных условиях применения элемента. Эта задача часто возникает при разработке технических условий на военную аппаратуру. Несмотря на то что в военной промышленности производство элементов контролируется чрезвычайно строгими техническими условиями и полученные элементы, как правило, являются лучшими из тех, которые может предложить изготовитель при существующем уровне производства, они все же иногда недостаточно хороши. В подобных случаях инженеры, применяющие эти элементы в разрабатываемой военной аппаратуре, обычно стремятся уменьшить рабочие нагрузки на элементы, чтобы сдать [c.51]

Испытания типа IA зачастую характеризуются условиями повышенной нагрузки. Испытания типа IB обычно проводятся лри номинальных рабочих режимах. Более удачный, но не всегда осуществимый план предусматривает испытания по типу IB при наибольших значениях номинальной нагрузки на элементы. В следующих разделах условия испытаний описаны более подробно. [c.218]

Оказывается, что чем выше степень аппроксимирующего полинома функции формы, тем труднее становится физическая интерпретация. Например, при использовании элементов с интерполирующими функциями высоких порядков (функциями формы) ошибкой будет попытка локализации распределенных нагрузок только из интуитивных соображений. Если мы пользуемся конечным элементом с линейным законом для функции формы, то распределенная нагрузка на элемент локализуется в виде четырех равных узловых усилий (рис. 9, а), что не вызывает никаких сомнений. Использование в работе конечных элементов с квадратичным (рис. 9, б) и кубическим (рис. 9, в) законами интерполяции перемещений и координат приводит к таким законам задания распределенных [c.52]

В целях уменьшения нагрузки на элементы, соединяющие полусферы аккумулятора, разъем последних обычно выполняется не по плоскости максимального сечения (см. рис. 1.52), а по возможно малой его величине (см. рис. 1.53). [c.114]

Сосредоточенная нагрузка на элемент, кгс 130 Количество рабочих ярусов 1 [c.474]

Определив из критерия разрушения (описанных в разделах 3.3.1 и 3.3,2) критическую длину (или полудлину) трещины при известной расчетной нагрузке на элемент конструкции, следует найти линейный размер трещи- [c.169]

Внешние нагрузки на элемент [c.256]

Особенностью механических соединений композиционных материалов является то, что они могут не только выдержать большие нагрузки, но и перераспределить их. Эксплуатационные нагрузки на элементы соединений могут быть рассчитаны, но определить нагрузки, возникающие при самом акте соединения, можно только на уровне ориентировочных оценок. Обычно такие нагрузки для соединительных элементов малого диаметра должны быть менее [c.388]

В проходных печах непрерывного действия, разделенных на ряд самостоятельно регулируемых тепловых зон, в установившемся режиме работы печи нагрев в отдельных зонах происходит при постоянном потреблении теплоты загрузкой. Для расчета здесь так же. как и для первого этапа нагрева в садочных печах, следует принимать модель нагрева с постоянным тепловым потоком от печи (при охлаждении загрузки — с постоянным потоком к печи). При этом величина потребляемой мощности в зонах снижается от первой зоны печи к последней с целью получения равномерной тепловой нагрузки на элементы печной камеры (рис. 3). [c.85]

Предельным состоянием сосуда (аппарата), подвергающегося при эксплуатации коррозионно-эрозионному разрушению, является уменьшение толщины его стенок до предельной (расчетной) величины, ниже которой не обеспечивается необходимый запас его несущей способности. Следует иметь в виду, что глубина отдельных локальных повреждений (исключая трещины) может значительно превышать среднюю глубину повреждений и не нарушать несущей способности аппарата. Допустимое количество (доля) повреждений на поверхности аппаратов и их размеры должны регламентироваться в зависимости от характера нагрузки на элементы оборудования и свойств применяемых материалов. [c.19]

Для ферменных систем нагрузка на элементы в виде абсолютно жестких тел может быть произвольной. [c.41]

Рис. 2.4.2. Нагрузка на элементы втулки несущего винта а — схема нагружения типовой втулки

Нагрузка на элементы передней подвески, определяется в ос- [c.240]

Р — поперечная нагрузка на элементы амортизатора [c.262]

Второе направление основано на косвенной оценке ровности покрытия с использованием специальной аппаратуры. Эта аппаратура может устанавливаться на самолете, автомобиле или буксируемой с их помощью испытательной установке. В процессе буксировки измеряются параметры движения (скорости, ускорения) и, в конечном счете, оцениваются нагрузки на элементы шасси и планера самолета при его движении по аэродромному покрытию. Сразу можно отметить, что такая косвенная оценка ровности позволяет получить только интегральный показатель ровности без возможности разработки конкретных рекомендаций по устранению дефектов поверхности покрытия с целью улучшения его ровности. [c.467]

Для начального момента времени без учета трения зона контакта определилась с точностью до элемента за четыре итерации. В контакте осталось только два конечных элемента. Распределение контактного давления показано на рис. 49 кривой 1. Контур деформированного сечения в увеличенном масштабе дан штриховой кривой иа рис. 48. Расчет ползучести по изохронной кривой для t = 250 ч без учета трения показал, что зона контакта и распределения контактного давления практически не изменилась, хотя перемещения значительно увеличились. Контур деформированного состояния для этого момента времени дан на рис. 48 сплошной кривой. Вследствие неравноценного воздействия центробежных сил и осевой нагрузки на элементы конструкции относительное проскальзывание деталей возросло почти в 2 раза. При учете сухого трения (/тр = 0,3) картина деформирования изменилась. Перемещения верхней детали несколько уменьшились, в то время как на нижнюю плиту увеличились растягиваю. [c.148]

Вырежем из стенки сосуда элемент с размерами А1 и А1г1 толщину стенки обозначим t (рис. 1Х.16). Радиусы кривизны поверхности сосуда в данном месте р1 и рг. Нагрузка на элемент — внутреннее давление р, нормальное к поверхности элемента. [c.260]

Звенья, образующие высшие кинематические пары, совершают плоскопараллельное и пространственное движение. В этих случаях наряду с трением скольжения имеет место и трение качения. Сопротивление качению, как указывалось ранее, оценивают моментом пары сил трения качения по формуле (20.5) или силой по формуле (20.6). Для вращательных высших кинематических пар с многопарным контактом (рис. 20.10, а) взаимодействие поверхностей качения может быть описано следующим образом. При действии на звено / радиальной силы F нагрузки на элементах пар, образован- [c.250]

Строгая математическая модель деформаций дЛя всей конструкции ЭМУ, состоящей из п тел, в соответствии с теорией упругости представляет совокупность п систем известных уравнений физических (закон Гука) для составляющих напряжений в точке, геометрических (условия совместности) для деформаций в точке от перемещений и статических (уравнения равновесия) для связи напряжений с проекциями объемных сил совместно со взаимосвязанными геометрическими и граничными условиями [3]. При этом предполагается, что нагрузки на элементы конструкции заданы. Это существенно, например, при рассмотрении температурных полей и деформаций и их взаимовлияршя. [c.120]

Важным методическим моментом является закладка базовых элементов по изотермическим поверхностям внутри продукта, а также проверка равномерности тепловой нагрузки на элемент в рабочих условиях. Для одиночных датчиков теплового потока получена зависимость сигнала датчика от характера распределения нагрузки по его приемной поверхности [7]. однако ее использование для решетчатых базовых элементов затруднено из-за несоответствия моделей одиночных и гипертермопарных датчиков, а при исследовании технологических процессов — еще и из-за невозможности получить аналитическое описание изменения нагрузки в пределах приемной поверхности элемента. [c.88]

Погрешности коллимации включают в себя погрешности юстировки, по-греншости, вызванные конечной толщиной и шириной пучка, погрешности непараллельности геометрии пучка и плоскости сканирования, расходимости или сходимости пучка, погрешности, вызванные рассеянным излучением, так называемые коллимационные шумы, вызванные механическими и тепловыми нагрузками на элементы рентгенооптики в процессе сканирования и недостаточной жесткостью связи между узлами излучателя, коллиматоров и детекторов, погрешности дополнительных элементов рентгенооп-тнки (выравнивающих клиньев, регулировочных образцов, управляемых диафрагм и т. п.). [c.450]

Подводя итог рассмотрению типовых ПО восстанавливаемых элементов, необходимо отметить, что в условиях неопределенной ситуации как в отношении нагрузки на элемент, так и сопротивляемости этого элемента поток его отказов при эксплуатации носит рекуррентный характер. При наличии исходной информации о неопределенности составляющ их комплекса условий эксплуатации и законах их изменения во времени характеристики возникающ,его при эксплуатации ПО в любой момент времени могут быть однозначно определены. Однако возможны случаи, когда в силу тех или иных обстоятельств не суш,ествует иеонределенпости относительно составляюш,их моделей. Характер изменения прогнозируемого ПО в случае, когда та или пная составляюш ая комплекса условий эксплуатации является неслучайной, описан в следующем разделе. [c.169]

Пр имер 9.3.2. Проанализируем теперь поток отказов, возникающий при эксплуатации восстанавливаемого элемента в условиях частичной неопределенности ее составляющих н прежде всего при неопределенности нагрузки на элемент. Пусть в отличии от примера [9.3.1] при прочих неизменных условиях внешнее воздействие на элемент представляет собой стационарный СП й (t) с функцией распределения Рй (и) наибольших случайных значений й на интервалах Ткор- Тогда с учетом старения свойств элемента и вырожденного характера его сопротивляемо сти в начале функционирования [c.173]

Широкое распространение получил метод снижения вибраций путем виброизоляции узлов и деталей. При этом, как правило, не требуется изменения конструктивной схемы машины. Кроме амортизирующего крепления машин к фундаменту, применяется вывеска роторов турбомашин и генераторов [4], газовая смазка и подшипники со сдавливаемой пленкой [5]. Для виброизоляции в более высокой области частот рекомендуются демпфирующие прокладки [6], упругое крепление обода зубчатого колеса [7], виброшоки и т. п. Применение внутренней виброизоляции объясняется стремлением локализовать колебания вблизи источника возбуждения, уменьшить статические нагрузки на элементы виб-роизолягрш, а следовательно, и их габариты. Внутренняя виброизоляция позволяет создавать многокаскадные схемы, обеспечивающие значительные перепады уровней вибрации от источника к фундаменту. Недостатком внутренней виброизоляции, как правило, является уменьшение прочности и надежности, увеличение расцентровок соосных механизмов и усложнение конструкции. Внутренняя виброизоляция малой жесткости увеличивает количество собственных частот системы и понижает их минимальные величины, что приводит к повышению уровней вибрации в нижней части спектра. [c.4]

Эти тенденции привели к необходимости проведения испытаний на всех этапах производственного процесса и проверки при этих испытаниях большего количества характеристик и параметров лзде-лий. Требование безотказной работы оборудования при более суровых внешних условиях, чем встречавшиеся ранее, вызвало необходимость проведения всесторонних испытаний на воздействие внешних факторов на этапах разработки, производства и сдачи изделия в эксплуатацию. Стремление к оптимизации конструктивных решений с переходом к более сложному функциональному оборудова-нию, большей плотности монтажа элементов, более высоким нагрузкам на элементы и материалы с соответствующим снижением коэффициентов запаса, а также все большее усложнение функциональных характеристик привели к требованию повышения точности испытаний ввиду очень жестких пределов допусков на параметры изделия. Чтобы удовлетворить этим более сложным требованиям, конструктор испытательного оборудования должен разрабатывать более сложное и вместе с тем более точное оборудование. [c.244]

Ограничение прочности по конструкции. С увеличением аэродинамических сил растут нагрузки на элементы конструкции самолета. Например, с увеличением подъемной силы увеличивается перерезывающая сила, изгибающий и крутящий моменты, действующие на крыло. Перегрузка Пг/разр> при которой происходит разрушение конструкции самолета, называется разрушающей перегрузкой. Эксплуатировать самолет до разрушающей перегрузки нельзя, поэтому вводится ограничение по максимальной эксплуатационной перегрузке /гамаке- Эти две перегрузки связаны между собой сх)отношением [c.60]

Губки адаптивного захватного устройства выполнены в виде направляющих 16 л 21, на которых смонтированы элементы 23, имеющие между собой уравнительную связь. Крайние элемешы соединены шарнирно с помощью одного звена 17 с направляющей 16, г с помощью другого звена - с ползуном 14. Средние элементы соединены с двумя соседними алементами. Элементы самоустанавливаются по поверхности захватываемого объекта. Если поверхности объекта параллельны направляющим, то нагрузка на элементы распределяется равномерно. В нерабочем положении захватного устройства вес элементов воспринимается пружинами 15, а ползуны удерживаются пружинами 13. Направляющие 16 и 21 соединены с корпусом 19 поступательными парами, сдвигаются и раздвигаются вращением зубчатого колеса 20, зацепляющегося с рейками 18 и 22. Имеются и другие варианты аналогичных устройств [6] [c.599]

В многослойных эластомерных конструкциях реализуется качественно иное напряженно-деформированное состояние слоев чем в многослойных оболочках, поскольку оболочки имеют дру гие условия закрепления и нагружения. Лицевые поверхности эластомерных конструкций (основания пакета) обычно соединены с достаточно жесткими фланцами, через которые передается внешняя нагрузка на элементы. На этих поверхностях задаются граничные условия кинематическо1 о или смешанного типа, в теориях оболочек — статические. Боковые поверхности армирующих и резиновых слоев не закреплены, в отличие от оболочек, где граничные условия, на боковых поверхностях должны устранять перемещения оболочки как жесткого тела. В эластомерных конструкциях эту функцию выполняют граничные условия на основаниях пакета. [c.83]

Исходные данные, характеризующие механические и температурные нагрузки на элементы конструкции, должны быть размещены в файле FL исходных данных нагрузок, в качестве которого используют раздел библиотеки исходных модулей KIPRID. [c.349]

Вместе с тем существует безусловный предельно допустимый минимальный уровень значений P N, ниже которого нельзя опускаться по условиям безопасности взлетно-посадочных операций, когда из-за интенсивного проявления дефектов в виде просадок плит, уступов в швах, нарушений структурной целостности покрытия возможны повышенные ударные нагрузки на элементы шасси и планера самолета, а сколы кромок и выкрашивание продуктов разрушения материала верхнего слоя покрытия повышает риск пореза шип авиаколес и попадания продуктов разрушения в авиадвигатели. [c.433]

Определив из критерия разругиения критическую длину (или по-лудлину) трещины 1с при известной расчетной нагрузке на элемент конструкции, следует найти величину, на которую трещина увеличится в докритическом состоянии вследствие различных причин. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...