Кривая диаграмма

Рис. 4.19, Изотермические кривые диаграммы состояния тройной системы Мп—Си—N1

При повышении нагрузки за предел пропорциональности прямолинейная зависимость между нагрузкой и удлинением нарушается, небольшое возрастание нагрузки вызывает все большую и большую деформацию. Затем кривая диаграммы переходит в почти горизонтальную прямую линию ВГ, следовательно, на этом участке удлинение образца увеличивается без заметного роста нагрузки. Это явление называется текучестью материала, а напряжение в материале, соответствующее ординате участка ВГ диаграммы, называется пределом текучести, обозначается [c.218]

Если образец нагрузить до точки М и снять нагрузку, то в нем появится остаточная деформация Л/о. При повторном нагружении этого же образца линия нагружения совпадает с линией разгрузки ММ. Предел пропорциональности повысится и станет приблизительно равным тому напряжению, до которого первоначально был растянут образец. При дальнейшем увеличении растягивающей силы кривая диаграммы совпадает с МЕЕ. Начало координат новой диаграммы переместится в точку N. Предварительная вытяжка за предел текучести изменяет механические свойства материала— повышает предел пропорциональности и уменьшает остаточное удлинение после разрыва, т. е. делает материал более хрупким. Повышение прочности и снижение пластичности материала вследствие предварительной вытяжки за пределом текучести называется наклепом. [c.54]

Будем вновь нагружать образец, который был растянут силой, вызвавшей в нем напряжение выше предела текучести, а затем разгружен. При этом окажется, что линия повторного нагружения почти совпадает на диаграмме с линией разгрузки MN. Предел пропорциональности повысится и станет приблизительно равным тому напряжению, до которого первоначально был растянут образец. При дальнейшем увеличении растягивающей силы кривая диаграммы совпадет с MEF. Часть диаграммы, расположенная левее линии Л/М, окажется отсеченной, т. е. начало координат переместится в точку N. Остаточное удлинение после разрыва будет меньше, чем в образце, не подвергавшемся предварительной пластической деформации. [c.104]

Поскольку построение диаграммы предельных амплитуд является достаточно трудоемким, для целей расчета ее схематизируют, приближенно заменяя кривую диаграммы прямой по двум известным точкам. За эти точки можно принять пределы выносливости при симметричном цикле a i и отнулевом — Qq. [c.188]

В литературе имеются три вида диаграмм долговечности сильфонов. Кривые диаграмм характеризуют средние значения долговечности. [c.131]

Предположим, что давление во время рабочего хода силь-фона остается постоянным. Обращаемся тогда к сплошным кривым диаграммы. [c.133]

Если рабочее давление изменяется во время каждого хода сильфона от нуля до заданной величины, то следует обратиться к пунктирным кривым диаграммы. Принимая те же величины рабочего хода и давления, как в предыдущем случае, и пользуясь аналогичным построением, получим приближенное значение долговечности сильфона порядка 100 000 циклов. [c.133]

С увеличением противодавления дальнобойность струи значительно падает вследствие возрастающего сопротивления сжатого воздуха, как это видно из кривых диаграммы фиг. 48. Вместе с дальнобойностью на диаграмме представлены кривая скорости вершины струи [c.241]

Ряд исследований проведен по определению прочности и пластичности элементов при двухосных напряжениях в МВТУ им. Баумана на специальных установках (рис. 16). Установлены важнейшие зависимости конструктивной прочности не только от формы оболочек (цилиндрических, сферических и т. д.) и величин концентраторов, но также от характера кривой диаграммы деформаций на участке предел прочности — сопротивление разрыву. Чем круче поднимается кривая деформаций, тем выше конструктивная прочность элементов при двухосных напряжениях. Напротив, чем ближе отношение От/ов к единице, тем хуже работает элемент в условиях двухосного поля напряжений и тем опаснее для него наличие концентраторов напряжений. В ближайшем будущем будут проведены испытания сварных изделий всевозможных форм, работающих при статических, повторно статических и усталостных нагрузках. Исследование конструктивной прочности под углом зрения хрупких разрушений является одним из важнейших критериев, обеспечивающих надежность работы сварных конструкций в эксплуатации. Чрезвычайно важно при изготовлении сварных конструкций устранить возникновение в них не [c.139]

Данная характеристика (рис. 8-7) гораздо более удобна, чем предыдущая. Для нее можно пользоваться данными стрелочных приборов, не прибегая к усреднению кривых диаграмм. Это обусловлено тем, что оба показателя имеют известную инерцию. Кроме того, упрощается совпадение параметров контролируемой установки с параметрами, на которые построена характеристика. [c.175]

Исследование кривых диаграммы /-S [c.95]

Соответствующие термодинамические свойства рассматриваемых веществ, представленные в виде диаграммы энтальпия — состав, в частности зависимость между 5- и L-состояниями будет идентична S-кривой диаграммы. [c.311]

По кривым =/ — диаграммы 3-4 (графики а н б) [c.129]

Таким образом, модуль упругости Е, равный ( 11) тангенсу угла наклона относительно оси абсцисс касательной к диаграмме напряжений, собственно говоря, нельзя считать для таких материалов постоянной величиной он меняется в зависимости от величины того напряжения, для которого мы вычисляем деформацию. Чем эти напряжения больше, тем модуль меньше или больше, в зависимости от того, куда направлена выпуклость кривой диаграммы — вверх или вниз. [c.52]

Рис. 8.5. Расчетные (точки) и экспериментальные (кривые) диаграммы деформирования бороалюминия при различных значениях объемного содержания борных волокон.

При средних напряжениях, близких к нулю, кривые диаграммы имеют почти линейный характер. [c.29]

Решение указанной задачи выполняется путем определения термодинамической функции — свободной энтальпии (энергии Гиббса) Л0 , Дж/моль Оа [Дж/(г. -атом)], постоянной равновесия реакций взаимодействия Ср и построения кривых (диаграмм) их температурной зависимости. [c.127]

Предел текучести может быть найден графически. Для этого строят диаграмму зависимости т от у. По оси абсцисс откладывают значение принятого для предела текучести остаточного сдвига, равного 0,3%, и от этой точки проводят прямую, параллельную начальному прямолинейному участку, до пересечения с кривой диаграммы. Ордината точке пересечения — искомый предел текучести To.g. [c.20]

По методу Ф. Виттенбауэра на основании ранее построенных графиков АТ (ф) и (ф) необходимо построить диаграмму энергомасс А7 (/п) (рис. 4.12, з). К кривой диаграммы проводятся касательные под углами и которые соответствуют максимальной п минимальной угловым скоростям звена приведения с маховиком, причем [c.137]

Эта зависимость изображена на рис. 167 (жирная кривая)., ЛюбЬе сочетание напряжений т и а, находящееся. между ограничивающей кривой Тпр-< пр и осями координат (например, точ1 а а), является безопасным. Коэффициент надежности для каждого сочетания можно определить, построив сеть кривых равной надежности с уменьщением значений -[-I и сг 1 пропорционально коэффициенту надежности п (тонкие кривые).. Диаграммы на рис. 167 составлены для симметричных знакопеременных циклов при синфазно изменяющихся напряжениях т и а. Закономерности, вытекающие из этих диаграмм, распространяют и на асимметричные циклы, а также на случаи асинфазного изменения т и а.. [c.287]

На расстоянии дезаксиала е от прямой OS (рис. 4.8) чертим прямую уу. К кривой диаграммы S — S проводим касательную под углом Vmax=30°. Эта касательная пересекает прямую уу в точке 0 , которая и должна была бы. быть осью вращения кулачка. Однако легко заметить, что угол давления в начале прдъема центра ролика Vq > =30°, а именно Vo ===50°, что получено после его непосредственного измерения. [c.65]

Название сплава Ее N1 Сг А] Другие элементы бы вэксплоатации по диаграмме фиг. 13 (К кривых диаграммы [c.498]

Одномерное сжатие. Одномерное сжатие образца резины, производимое между плитами сжимающего приспособления, ведёт к увеличению линейных размеров поперечного сечения образца. Вследствие трения о плиты сжимаемый образец принимает бочкообразную форму (ГОСТ 265-41). Исследования сжатия показали, что кривая диаграммы сжатия в отличие от 5-образной кривой растяжения не имеет перегиба и асимптотически приближается к вертикальной прямой, пересекающей ось абсцисс в точке, соответствующей ЮОфо сжатия. Если принять за модуль упругости при растяжении выражение [c.317]

Определение Ь для спроектированной машины производится по углам наклона фтах и фт1п лучей, касательных к замкнутой кривой диаграммы Jnp = F T) (фиг. 25) [c.446]

По подсчитанным углам Лтах и timin проводят два касательных луча к замкнутой кривой диаграммы (фиг. 26). Точка пересечения лучей дает положение начала координат О диаг-р а ммыУл/ - -м = F(T). [c.447]

Нанести на поле диаграммы изобару pi. Чтобы не загромождать поля диаграммы густой сеткой изобар, можно наносить последние по мере надобности и в нужной протяженности. Предположим, что нужно провести изобару через точку, заданную температурой и энтропией S . Обозначим на диаграмме эту точку цифрой 1 . Проводя изотерму Tj до пересечения с исходной изобарой получим точку 1<> и ее энтропию 5 . По уравнению (225), вычитая 5i из 5 , найдем величину 1п pi, которую без всяких расчетов можно снять и с диаграммы, измерив отрезок 1—в масштабе энтропий. Сделав это, обращаемся к пунктирной кривой диаграммы и, принимая величину 1п р за абсциссу некоторой ее точки Л, получаем непосредственно орди- [c.130]

Определение S для спроектированной машины производится по углам наклона Фтах и фп11п лучей, касательных к замкнутой кривой диаграммы J = F (Т) (фиг. 23) [c.428]

В настоящее время в области температур, где временными эффектами можно пренебречь, имеется ряд предложений для выражения зависимостей между напряжениями и деформациями при циклическом уиругопластическом нагружении. К ним в первую очередь относятся обобщенная диаграмма циклического деформирования [2—61, а также способы представления диаграмм циклического деформирования в форме обобщенного принципа Мазинга, развитого в [1], и в форме циклической кривой (диаграммы) Морроу [8]. [c.40]

Величину 0 = (б2 — ])// (Се) удобно определить графически. Для этого изобразим диаграмму (го), отвечающую произвольно заданному значению го (штрихпупктирная линия на рис. 7.29), и найдем точку ее пересечения Е с лучом АЕ. Величина 0,кЕ есть коэффициент подобия диаграммы, проходящей через точку Е из точки А (пунктирная линия), по отношению к основной кривой /, в то время как Го — коэффициент подобия к той же кривой / диаграммы АЕ. Отсюда следует, что 0фе = гоАЕ1АЕ. [c.204]

Во-вторых, значительно упрощается характер кривых диаграмм линии /- = onst получают характер изобар, т. е. кривых с угловым коэффициентом, равным Т, а изотермы и изохоры становятся прямыми линиями. Кроме того, упорядочивается взаимное расположение кривых = onst точки пересечения их с какой-либо изотермой располагаются на расстояниях, пропорциональных приращению объемной доли пара Лг . [c.165]

Величину Ср,а, определяемую соотношением (6-95), можно вычислить из табл. П-1П в предположении однозначной зависимости ho лишь от Т .т Тогда, очевидно, есть производная dhsldTs, средняя в рассматриваемом диапазоне температур, т. е. среднее из локальных наклонов кривой диаграммы на рис. П-4 при заданном давлении. Ее величины обычно составляют приблизительно 4,187 кдж1кг град. [c.279]

Следовательно, как показано на рис. 5.60, б, за то время, когда длина трещины увеличивается только на Д/, изменение площади под кривой диаграммы Р — 6, соответствующей —Д/7 составляет В AIJ. Отсюда можго определить J. С этой целью, подставляя уравнение (5.54) в (5.53), получаем при заданной нагрузке [c.190]

На рис. 63 кривая /—диаграмма пластичности, а кривая 2 — изменение накопленной интенсивности деформации ёо в зависимости от т) у некоторой частицы обрабатываемого металла. Пусть для реализации процесса накопленная интенсивность деформации должна достигнуть величины ё о. Определяя для различных значений т)ёо и Впр, строим график изменения 1/впр в зависимости от ёо- Если площадь, заключенная под этим графиком на участке О ёо ё о, меньще единицы, условие (4.25) выполнено. [c.144]

Для определения 7V от начала координат О откладывают по оси абсцисс отрезок ОЕ, соответствующий остаточному сдвигу у = 0,3 %. Начальная криволинейная часть диаграммы исключается. Из точки Е проводят прямую, параллельную прямой ОА, до пересеченР1я с кривой (точка М). Ордината точки М (пересечения прямой с кривой диаграммы) является значением нагрузки Tj, соответствующей пределу текучести. [c.48]

S—N urve — S—N кривая. Диаграмма напряжения (5) против числа циклов до разрушения N). Напряжение может быть максимальным (8ыжс) или с переменной амплитудой ( S a). Приводится обычно номинальное напряжение, т. е. без какой-либо корректировки по отношению к концентрации напряжений. Для N почти всегда используется логарифмическая шкала. Для S используется наиболее часто линейный масштаб, но иногда также используется логарифмическая шкала. Также известна как S—N диаграмма. [c.1046]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...