Величины граничные Нагрузки

При ухудшении теплообмена, вследствие исчезновения жидкой пленки в условиях вырождения кольцевого режима течения, тепловые нагрузки перестают играть определяющее значение — существенна лишь величина х. С ростом массовой скорости увеличивается унос жидкости с поверхности пленки и облегчается ее разрушение, поэтому соответствующие величины граничного паросодержания х,р становятся меньшими. [c.174]

Суммарная погрешность в величине критической нагрузки до параметра 6 = 10 не превышает 5 -f- 10%. Величины критических нагрузок для различных граничных условий (51, S4, С1, С4) в зависимости от параметра пологости показаны на рис. 24.6 сплошными линиями. [c.298]

Впервые задача устойчивости оболочек под действием неравномерного давления рассматривалась в работах [22, 23], затем в [19]. В работе [6] проанализирован случай нагружения узким поясом равномерного давления. В результате установлено, что при осесимметричном неравномерном давлении учет моментности состояния до потери устойчивости не оказывает существенного влияния на величину критического давления для достаточно широкого класса нагрузок. Величина критической нагрузки может быть определена как Ркр = ЦРо. где — критическое осесимметричное давление, равномерно распределенное по длине, а коэффициент пропорциональности ц. зависит от граничных условий, длины нагруженного участка и вида нагрузки. Эти результаты хорошо согласуются с экспериментальными данными [7, 32]. [c.100]

Формула (110) относится к оболочкам с шарнирно опертыми краями. Сведения о влиянии различных граничных условий закрепления для гладких цилиндров могут быть использованы и для конусов (см. [12]). Существенное влияние на величину критической нагрузки при значительном угле конусности (а > 35°) оказывает упругость распорного шпангоута, теоретические зависимости отсутствуют (некоторые рекомендации к проектированию и сведения по экспериментальным данным изложены в следующем подразделе). [c.106]

Сведения о влиянии граничных условий закрепления краев оболочки могут быть найдены в работе [ 12 ]. Существенное влияние на величину критической нагрузки оказывает упругость распорного шпангоута днища. Теоретические зависимости отсутствуют, известны попытки учесть площадь опорного кольца [9, 10]. Как правило, при проектировании исходят из того, чтобы действующие в шпангоуте напряжения от распорных усилий при. давлении р р не превышали предела текучести. Кроме того, из-за неправильной силовой схемы распорного узла в месте заделки днища могут действовать значительные усилия изгиба, приводящие также к снижению критической нагрузки. Сварное соединение днища со шпангоутом должно быть выполнено швом встык с ограниченным смещением свариваемых кромок. Следует также избегать установки на оболочке приварных деталей, так как это неизбежно приводит к появлению местных несовершенств. [c.118]

Оценим влияние условий закрепления концов пакета на величину критической силы. Критические силы вычислялись для опытных образцов 2-5 со сферическими слоями работы [249] при трех вариантах граничных условий, рассмотренных в 3 а) шарнирное опирание, б) защемление, в) один край защемлен, другой — свободен. Результаты расчетов помещены в табл. б.З. Ослабление закрепления концов пакета значительно снижает величину критической нагрузки, возможность поворота концов уменьшает критическую силу более чем в два раза, а свобода поперечного смещения уменьшает ее еще более значительно. [c.237]

В данной задаче имеется два независимых параметра а и б-Для V = 0,3 зависимость между волновыми числами выражается формулой р= 1,69а. Напряжения о и Онв вычисляли для следующих параметров 0,1<а/ <3,2 Да/ = 0,1 и 2,5 / <б<6,0/ с шагом Дб=0,5/ . Чтобы достигнуть необходимую точность для а/ <1,1, в бесконечной системе удерживали девять уравнений, а для а/ >1,1 —15. Для а/ = 0,1 0,2 0,3 напряжения оео вычисляли на контуре отверстий через 18 . По перемычке напряжения определяли в шести равноотстоящих точках перемычки ОЕ. Физический смысл мнимой и действительной частей амплитуд, а также ее абсолютное значение описано в 4 четвертой главы. Представленные результаты отнесены к величине внешней нагрузки Р. Точность полученных результатов проверяли по выполнению граничных условий. Ошибка для всех полученных значений напряжений меньше 5%, причем в большинстве случаев она составляет доли процента. [c.153]

Формулы этого параграфа выведены в предположении, что оба конца трубки укреплены шарнирно. В случае других граничных условий, например, в случае защемленных краев, задачу можно решить таким же образом, задавшись соответственно измененным выражением для w. Если цилиндрическая трубка длинная, то характер граничных условий на величине критической нагрузки существенно не сказывается, так что формулы (101) и (103) сохраняют свою силу. [c.373]

В работе [16] показано, что при том же самом числе узловых точек можно получить большую точность, предполагая линейное изменение неизвестных на отрезках границы. Зто, конечно, в некоторой степени усложняет вычисление матрицы коэффициентов. Кроме того,. узловые точки нельзя более выбирать в серединах отрезков, а необходимо располагать на концах отрезков. Это приводит к некоторым дальнейшим усложнениям, когда узловая точка совпадает с углом границы, поскольку, во-первых, в угловой точке граничные нагрузки могут быть разрывными, а, во-вторых, скачок значения граничного интеграла в этой точке более не равен 7г, а зависит от величины угла. [c.102]

В отличие от идеально пластических сред, в прикладных задачах ползучести не менее интересна другая постановка задачи. Пусть внешние нагрузки и температура неизменны — стационарный процесс. Рассмотрим статически возможное поле напряжений, т. е. удовлетворяюш ее уравнениям равновесия и граничным условиям. Тогда, в соответствии с (2), чтобы обеспечить постоянство средней могцности рассеяния ТФо, требуется меньшая внешняя нагрузка в сравнении с истинной, а при сохранении величины внешней нагрузки получим среднюю могцность рассеяния больше истинной. Для кинематически возможных полей скоростей деформаций — наоборот. Отсюда вытекает другое неравенство, даюш,ее в приближенных решениях верхнюю и нижнюю оценки средней могцности рассеяния при сохранении внешних нагрузок величины при статически возможных [c.316]

Найти точное решение уравнения (742) представляется весьма сложным, однако ввиду того, что величина критической нагрузки цилиндрической оболочки средней, длины слабо зависит от граничных условий, можно выбрать приближенное решение в форме [c.223]

Однако для тонких оболочек средней длины влияние краевых моментов на величину критической нагрузки незначительно,, поэтому строгое выполнение статических граничных условий не является обязательным. [c.313]

Материалы и тела, для которых зависимость между напряжениями и деформациями включает время, называются упруго-вязкими. Для таких материалов характерны следующие реологические свойства 1) изменение деформаций при постоянных напряжениях (ползучесть) 2) изменение напряжений при постоянных деформациях (релаксация) и снижение прочности при длительном воздействии нагрузок. Все реальные тела обладают свойством ползучести, но проявление этих деформаций зависит от промежутка времени, в течение которого ведутся наблюдения за процессом деформирования, от величины приложенной нагрузки и температуры, от граничных условий. Так, течение жидкости можно наблюдать за очень короткие промежутки времени (секунды, минуты), льда — за несколько часов и суток, глин — за сутки и месяцы, скальных грунтов — за тысячелетия и т. д. Течение жидкости вызывают очень малые касательные напряжения, тогда как для течения скальных грунтов требуются значительные напряжения. [c.57]

Уравнение (б) интегрировалось Динником численным методом для различных отношений fjl (величины а) с одновременным удовлетворением граничных условий, соответствующих данному типу арки и опасной форме потери устойчивости — обратносимметричной для двухшарнирной и бесшарнирной арки, симметричной и обратносимметричной, в зависимости от отношения ///, для трехшарнирной арки. Окончательное решение для критической интенсивности нагрузки было приведено к форме [c.116]

Удар имитируется приложением давления р на малой площадке контакта и сообщением скорости Од частицам этой площадки. Величины давления и скорости определяются в результате решения задачи о соударении тела с преградой. Для задачи о напряженном состоянии преграды в области возмущений нагрузки имеем следующие граничные условия [c.138]

Конкретизируем теперь граничное условие, считая, что нагрузка состоит лишь из гидростатического давления величины р и, следовательно, согласно (2.25) [c.401]

Видно, что асимптотические выражения для компонент напряжений и перемещений вблизи концов щели зависят только от значения величины /с1. Можно показать, что поведение решения у концов щели в конечных пластинах имеет тот же вид. Для конечных пластин граничные условия и расположение щели в случае действия на берегах щели симметричной нормальной нагрузки определяют в асимптотических формулах у каждого края щели соответствующий параметр /с — коэффициент интенсивности напряжений ). Из линейности задачи следует, что если нагрузки возрастают пропорционально некоторому параметру, то коэффициент интенсивности напряжений возрастает пропорционально тому же параметру. В общем случае для данной щели к фО даже при сколь угодно малых внешних нагрузках, наличие концентрации напряжений при малых нагрузках хорошо отвечает действительности и, вообще говоря, не связано с разрушением. [c.519]

Для анализа полученной расчетной зависимости критерия от нагрузки для случая упругого контакта были использованы экспериментальные данные [14] по изучению влияния нагрузки, скорости и твердости материалов на характер и величину изменения характеристик шероховатости приработанных стальных поверхностей в условиях скольжения и граничной смазки АК-6 . [c.83]

Это различие объясняется повышенной склонностью ниобиевой стали к слоистому растрескиванию. Следовательно, для материала, предрасположенного к слоистому растрескиванию, характерны повышенная скорость разрушения при нагрузках, приложенных в направлении Z, а также более низкие граничные величины амплитуды коэффициента интенсивности напряжений Ктн (рис. 4). Такой материал характеризуется меньшей долговечностью и усталостной прочностью до возникновения трещины (рис. 4), вследствие чего усталостные повреждения будут образовываться при более низком уровне напряжений, чем уровень, необходимый для возникновения усталостных повреждений при нагрузках, действующих в направлении X я У. Это значит, что при случайных нагрузках, действующих на судовые конструкции, напряжения ниже усталостной прочности материала могут быть причиной накопления усталостных повреждений и раннего возникновения усталостной трещины, если узел конструкции состоит из материала с низкой сопротивляемостью слоистому растрескиванию и нагружен в направлении Z. [c.270]

Изменение величины нагрузки на поверхность трения в условиях граничной смазки вызывает в основном изменение количественных величин износа и границ суш,ествования ведуш,их видов износа. [c.56]

Фиг. 44. График изменения коэффициента трения в зависимости от величины скорости скольжения ири постоянной удельной нагрузке 25 кг/см в условиях граничной смазки (МС-20) при испытании I — нормализованных образцов по нормализованному диску, изготовленных из стали марки 45 2 — закаленных образцов по закаленному диску, изготовленных из стали марки У8.

Фиг. 48. График изменения коэффициента трения в зависимости от величины скорости скольжения при постоянной удельной нагрузке 25 кг см в условиях граничной смазки (МС-20) при испытании образцов, изготовленных нз серого чугуна I—ио нормализованному диску, изго товленному из стали марки 45 2 —ио закаленному диску, изготовленному из стали марки У8.

С использованием приведенных здесь уравнений и алгоритма составлена программа расчета на ЭВМ. Обычно нестандартную часть программы, зависящую от величин, характеризующих геометрию конструкции, механические свойства материалов, нагрузку, температуру и граничные условия, необходимо программировать при решении каждой конкретной задачи. В этой программе при использовании некоторого заданного в определенном порядке числового материала, описывающего исходные данные, автоматически программируются необходимые нестандартные блоки и решается задача. [c.78]

Рассмотрим элемент конструкции, на который действует неизвестная система внешних сил, представляющая собой произвольного вида поверхностные нагрузки. Допустим, что на некотором участке его поверхности S в результате прямых измерений известен вектор перемещений uf(s) (или тензор напряжений а - (х)). Обычно измерения проводят на свободном от нагрузки участке поверхности, так что в этом случае известен также и вектор напряжений на S, который равен pf(s) = 0. В случае же нагруженной поверхности (например, давлением теплоносителя) будем считать вектор напряжений на S также известной величиной. Таким образом, на части поверхности S в отличие от классических граничных условий заданы одновременно кинематические и статические краевые условия, в то время как на остальной части поверхности элемента гранич- [c.62]

Исследование окислительных процессов при граничном трении металлов показало, что изменение условий диффузии кислорода к зонам трения вызывает существенные различия в величине нагрузок заедания при тяжелых режимах работы. В восстановительной среде нагрузка заедания сильно снижается. Если интенсивность износа окисной пленки металла мала или она быстро восстанавливается, то такая пленка играет положительную роль в качестве смазочной прослойки, особенно при нагрузках, превышающих несущую способность граничного слоя, или в вакууме, когда масло быстро испаряется. С дру- [c.107]

Во многих случаях граничные условия для переменной которые требуются для построения такой мембраны, могут быть получены из картины фотоупругих полос. Как известно, эта картина дает величины О — Оу. На свободной границе одно из главных напряжений, скажем Оу, равно нулю, и сумма + становится равной —Сту. Кроме того, в точках границы, где нагрузка нормальна к ней и имеет известную величину, сама нагрузка равна одному из главных напряжений, и фотоупругие измерения разности достаточны для определения суммы главных напряжений. Тому же самому дифференциальному уравнению удовлетворяет электрический потенциал тока, проходящего через пластинку, что может служить основой для применения метода электроаналогии ). Помимо этих экспериментальных процедур, развиты и эффективные численные методы, которые обсуждаются в Приложении. Главные напряжения можно также определять чисто фотоупругим методом, более сложным, чем те, которые описаны в 48 и 49. [c.174]

На фиг. 36 представлен график зависимости износа закаленных образцов, изготовленных из стали марки У8, при испытании в условиях граничной смазки МС-20 в паре с закаленным валом, изготовленным из той же стали, от изменения величины скорости скольжения и удельной нагрузки. Как видно из графика, с ростом величины удельной нагрузки увеличивается интенсивность и расширяются границы существования процесса схватывания второго рода. При нагрузке 150 кг1см процесс схватывания второго рода возникает при скорости 1,5 м1сек, а при нагрузке 300 кг см — при 0,25 Mj eK. [c.56]

На поверхностях нагрева сначала отлагаются первичные зародышевые кристаллы размером 0,2ч-0,3 мм, которые затем З крупняются и разрастаются, изменяя свою первоначальную форму. Та или другая структура накипи возникает в зависимости от температуры перегретого граничного слоя, величины тепловой нагрузки поверхности нагрева и концентрации кипящего рассола. [c.85]

Первые эксперименты, выполненные Робертсоном, Флюгге, Вильсоном и Ныомарком, Лундкуистом, Доннеллом (см. [5.1]), не подтвердили результатов классического решения. Критические напряжения получились на 10—50% ниже теоретических. Долгое время считали, что краевые условия для оболочек средней длины и длинных оболочек не оказывают суш,ественного влияния на. величину критической нагрузки. Фррмулу (1.5) считали справедливой и для других граничных условий. Это объяснялось локальностью краевого эффекта и форм потери устойчивости. Уточнение формулы (1.5) для различных граничных условий было получено позже. Из ряда работ этого направления отметим сначала работы, в которых исходное состояние принималось безмоментным. [c.101]

Детальное исследование этой задачи получено Альмротом [6.24], который рассмотрел граничные условия 51 —54, С1 —С4 в диапазоне изменения параметров Rjh = 10 Ю , LIR = = 0,07-f-3,2. Уравнения Доннелла решались методом конечных разностей. Показано, что учет моментности докритического состояния в случаях 51, 52 не сказывается на величине критической нагрузки как и для безмоментного исходного состояния, была получена величина k = 0,5. В остальных шести случаях критическая нагрузка снижалась. Величины k для случаев 54, 53, С4, СЗ, С2, С1 равнялись соответственно 0,863—0,874, 0,805—0,849, 0,907- 0,930, 0,908—0,917, 0,907—0,0930, 0,906— 0,913. Таким образом, наибольшее снижение нагрузки достигало двадцати процентов. Число волн п, соответствующее минимуму нагрузки, равнялось двум в случаях 51, 52, в остальных случаях /1 = 8-ь 85. При этом п растет с увеличением R/h и почти не реагирует на изменение L/R. [c.112]

Итак, мы получили все определяющие соотношения для задачи линейной теории упругости уравнения равновесия (1.4), соотношения деформации—перемещения (1.5), соотношения напряжения—деформации (1.6) внутри тела V и граничные условия в напряжениях и перемещениях (1.12), (1.14) на границе тела S. Эти соотношения показывают, что мы имеем 15 неизвестных, а именно 6 компонент напряжений, 6 компонент дефотмаций, 3 компоненты перемещения в 15 уравнениях (1.4) и (1. , (1.6). Нашей задачей является решить эти 15 уравнений при граничных условиях (1.12) и (1.14). Поскольку все уравнения линейны, то для построения решений может быть использовано правило суперпозиции. Следовательно, мы получили линейные соотношения между заданными величинами, скажем нагрузками на Si, и неизвестными, какими являются напряжения и перемещения внутри тела. [c.26]

Таким образом, постоянные. 4 могут быть определены заранее по известной величине равнодействующей нагрузки 2пЕ1, приложенной к к-ж полости. Постоянные Bf должны удовлетворять (га — т) условиям вида (33.11) и определяются одновременно с решением граничной задачи. [c.306]

Полученные выше точные решения позволяют в большом числе случаев подтвердить тот факт, что приближённое определение несущей способности вариационным методом даёт весьма близкие к истинным значения предельных нагрузок, особенно в тех случаях, когда в качестве формы изгиба берётся прогиб да (х, у), определяемый упругим решением соответствующей задачи. Определение же несущей способности по приближённому методу сводится всего лишь в вычислению по заданному ш(х, у) квадратичной формы и вычислению двух квадратур, входящих в формулу (4.232). Необходимо отметить, что граничные условия закрепления пластинок имеют весьмц существенное влияние на величину предельной нагрузки, [c.245]

При выборе смазочного материала необходимо учитывать следующие факторы размеры подшипника и частоту его вращения, величину нагрузки, рабочую температуру узла и состояние окружающей среды. Для подпшпников, работающих с окружной скоростью до 4...5 м/с можно применять и жидкие, и пластичные смазочные материалы, при больших скоростях рекомендуется жидкая смазка. Чем выше нагрузка на подшипник, тем вязкость масла или консистентность пластичного смазочного материала должна быть больше, так как при этом прочность его граничного слоя увеличивается. Следует учитывать, что с повышением рабочей температуры вязкость и консистентность смазочного материала понижаются. При загрязненной окружающей среде рекомендуются пластичные смазочные материалы. [c.237]

Подставляя в уравнение для функции напряжений (10.6.8), мы получим дифференциальное уравнение четвертого порядка для функций / , одинаковое как для решения Рибьера, так и для решения Файлона. Каждая из функций / будет зависеть от четырех констант. Представляя заданные при Х2 = 6 нагрузки или перемещения формально рядами по косинусам или синусам аргумента, кратного nxjl, мы находим эти константы таким образом, граничные условия на длинных сторонах оказываются удовлетворенными. Подчеркнем еще то, как это уже делалось неоднократно, что ряды Фурье для заданных величин нагрузок вовсе не обязательно должны быть сходящимися, нагрузки могут быть разрывными и даже содержать дельта-функции и.чи производные от них (сосредоточенные силы и моменты). [c.355]

При t M—1н параметр х формально равен нулю, однако в действительности в ядре потока жидкость еще недогрета, тогда как около поверхности при больших тепловых нагрузках имеется кипящий граничный слой. При входе в канал недогретой жидкости величина x= (i M—in)/г, совпадает с расходным паросодержанием только для удаленных от входа сечений, где х>0, т. е. в зоне, где вся жидкость достигла температуры насыщения. [c.315]

Для определения v x) мы используем метод, применимый, как нам кажется, к широкому кругу задач (см. разд. И, В и III, Ж). Прежде чем переходить к закону распределения напряжений, рассмотрим только суммарное усилие, действующее на нормальной линии х = onst, в частности перерезывающую силу, параллельную этой линии. Из формулы (3) с учетом равенства и = О мы найдем, что полная перерезывающая сила,, действующая в нормальном сечении, равна DGv (x). Поскольку эта величина должна быть равна нагрузке на конце —F, можно сразу найти v x). Учитывая граничное условие у(0) = О, получаем [c.294]

Для исследования напряженного состояния на поверхности раздела были разработаны аналитические методы. К ним относятся методы механики материалов, классической теории упругости и метод конечных элементов. Метод конечных элементов является наиболее универсальным и охватывает разнообразные граничные условия. Предполагаемая величина концентрации напряжений определяется условиями на поверхности раздела. Теоретические данные показывают, что концентрация касательных напряжений на концах волокон зависит от объемной доли волокна и геометрии его конца. Из этих данных также следует, что радиальное напряжение на поверхности раздела изменяется по окружности волокна и может быть растягивающим или сжимающим в зависимости от характера термических напряжений, а также от вида и направления приложенной механической нагрузки. Следовательно, в обеспечении требуемой адгезионной прочности, соответствующей конкретным конструкциям, существует определенная степень свободы. Наличие пор и влаги на поверхности раздела, так же как и повышение температуры, ослабляют адгезионную прочность, в результате чего снижаются жесткость и прочность композитов. Циклическое нагружение почти не сказывается на онижении адгезионной прочности. Показатель расслоения является критерием увеличения локальных сдвиговых деформаций в матрице и модуля сдвига композита. Этот параметр может быть использован при выборе компонентов материалов с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела, И наконец, следует отметить, что состояние данной области материаловедения [c.83]

Риплинг и др. [64] исследовали воздействие влаги на разрушение образцов, в которых уже существовали трещины, при статическом нагруже11ии,. относительной влажности воздуха 55 и 98% и напряжениях, соответствующих уровням энергии меньше Во всех случаях образование новых трещин наблюдается вблизи поверхности раздела выше и ниже движущегося фронта первичной треЩины (рис 19). Эти граничные трещины начинаются у края образца и распространяются внутрь, пока не достигнут противоположной стороны соединения или не пересекут фронта другой трещины, движущегося с противоположной стороны. При влажности 99% трещины возникают с обеих сторон фронта первичной трещины, при меньшей влажности (55%) появляются только одна-две трещины. Возникая в псиперечном направлении, граничные трещины продолжают распространяться вдоль адгезионного соединения,, удаляясь от точек приложения нагрузки. Для отдельных соединений была Определена зависимость скорости роста трещины от прилагаемого усилия (рис. И). Во всех случаях существует некоторое критическое напряжение, ниже которого трещина не развивается. Если напряжение превышает критическую величину, скорость роста трещины возрастает, быстро приближаясь к предельной, после чего кривая скорости становится пологой. Скорость, соответствующая плато (10 2 см/с), достигается при напряжении, равном пре- [c.108]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Фаг. 47. График приведенного износа при трении в зависимости от величины скорости скольжения при постоянной удельной нагрузке 25 Kzj M в условиях граничной смазки (МС-20) образцов, изготовленных из серого чугуна 1 — по закаленному диску, изготовленному из стали марки У8 2 — по нормализованному диску, изготовленному из стали марки 45. [c.63]

Сопротивление скольжению со стороны смазочного слоя подчиняется в условиях граничной смазки закономерностям внешнего трения, а не внутреннего. Это сказывается хотя бы в том, что сопротивление скольжению не возрастает пропорционально скорости, а остается бо.лее или менее постоянным, не завися от последней . В то же время сопротивление скольжению зависит от нагрузки, возрастая приблизительно пропорционально ее величине, что характерно для внешнего трения. Спрашивается как можно помирить этот результат, очень важный для понимания механизма граничной смазки, с измерениями по методу сдувания, хотя обнаруживающими существование измененной величины вязкости, но не обнаруживающими отклонений от закона внутреннего трения Ньютона Это кан ущееся противоречие можно понять, если учесть, что при методе сдувания слой жидкости подвергается усилию только со стороны воздуи1ного потока. При граничной смазке, наоборот, течение смазочного слоя между трущимися тепами происходит в совершенно иных условиях, при которых тангенциальные [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...