Паросодержание расходное

X- расходное массовое паросодержание двухфазного потока [c.4]

Если удельный объем однозначно выражается через расходное массовое паросодержание потока л- [c.89]

Подставляя в него функции (4.26), находим аналитическую зависимость между расходным массовым паросодержанием потока х и насыщенностью S пористой структуры жидкостной фазой [c.91]

Для иллюстрации и сравнения результатов, полученных по двум моделям, на рис. АЛ..АЛ приведены некоторые характеристики двухфазного испаряющегося потока в пористых матрицах в зависимости от его расходного массового паросодержания х. Расчеты выполнены с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при давлении 0,1 МПа. Интеграл 1(х) на рис. 4.4, б рассчитан в соответствии с формулой (4.19) по значениям параметра Ф (л ), приведенным на рис. 4.4, а. [c.92]

Для расчета сопротивления двухфазного потока в области испарения необходимо знать изменение массового расходного паросодержания потока X в обеих ее зонах, которое с учетом (6.19), (6.20) можно вычислить по выражению [c.137]

Записанные выражения позволяют рассчитать изменение температуры пористого материала, энтальпии охладителя, расходного массового паросодержания двухфазного потока в области испарения. Для определения ее относительной протяженности к -1 используем последнее из условий (7.8), которое с учетом (7.14)., .(7.18) можно записать так [c.163]

Диапазон изменения и 3 очевидно одинаков 0<х<1,0<Р<1. На границах этого интервала объемные и массовые расходные паросодержания совпадают, но из-за условия р р" внутри интервала они отличаются весьма сильно. Рисунок 7.5 дает связь Р (х) для пароводяных потоков. Очевидно, что при р = фазы неразличимы, поток становится однофазным, формально при этом X = Р во всем интервале. По мере снижения давления одним и тем же значениям х соответствуют все большие значения р. Для примера водовоздушная смесь при р = 0, МПа и комнатной температуре при X = 0,1 имеет Р = 0,988, в чем легко убедиться подставив в формулу [c.293]

Такое определение массового расходного паросодержания удобно использовать для потоков в условиях теплообмена с окружающей [c.293]

Рис. 7.5. Связь объемного 3 и массового х расходных паросодержаний для воды при различных давлениях р

В отсутствие скольжения фаз, т.е. при ф = 1, расходное и истинное объемные паросодержания одинаковы. При этом согласно (7.5) и (7.6) [c.297]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

Объемное расходное паросодержание [c.310]

Рис. 7.16. Зависимость сопротивления трения пароводяного потока от расходного паросодержания при давлениях 4,9 и 9,8 МПа, p tfQ = 2000 кг/(м с)

Объемное расходное паросодержание р — объемная доля расхода пара В потоке пароводяной смеси при (Вп = <Вв- [c.165]

Объемное расходное паросодержание может быть определено также по формуле [c.8]

J — 4>=t(x) для адиабатного течения в канале 2 — (p=f(x) для течения в обогреваемом канале 3 — расходные объемные паросодержания (i = /(jr) [c.20]

На рисунке приведена также кривая =f(x). Так как объемное расходное паросодержание (3 связано с относительной энтальпией х зависимостью [c.21]

При р>0,9 для Прямоточных и многоходовых элементов котлов и парогенераторов истинные паросодержания ф определяются в зависимости от расходного паросодержания р по номограмме рис. 1.12,6. Коэффициент С при этом устанавливается но номограмме рис. 1.12, а, так же как и ранее, по значениям т>см и р. Для элементов с многократной циркуляцией ф определяется по уравнению [26] [c.25]

После того как определена скорость циркуляции, легко установить массовое расходное паросодержание на выходе из испаритель- [c.53]

Р—расходное объемное паросодержание S.W — величина скольжения между паром и жидкостью, определяемая в условиях кипения [c.301]

Этим значениям приведенной скорости пара и скорости смесн соответствуют расходные паросодержания [c.399]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

При начальной температуре воды 85...90°С (в зависимости от тщательности предварительной дегазации воды) на выходной поверхности образца всегда появляются видимые мельчайшие пузырьки воздуха. С повышением температуры и принижением ее к 100°С число и размеры пузырьков увеличиваются. Они медленно растут, достигают в максимальных случаях диаметра — 0,6 мм, отрываются и сносятся потоком. При приближении начальной температуры воды к 100° С происходит постепенный переход от выделения газопаровых пузырьков к паровым. Он состоит в том, что число центров образования и частота отрыва пузырьков возрастают, а их максимальные размеры уменьшаются до диаметра меньше 0,1 мм. При повышении температуры от 100 до 102 °С мельчайшие паровые пузырьки выбегают сплошными цепочками и лопаются на поверхности жидкостной пленки, образуя на ней мельчайшую рябь и туман из микрокапель. При дальнейшем повышении начальной температуры практически из каждой поры идут сплошные паровые микроструи, интенсивность которых непрерывно возрастает. Вся поверхность образца равномерно усеяна мельчайшими белыми источниками паровых микроструй. Пленка жидкости на ней набухает, становится рыхлой и белеет. Появляется шум. В дальнейшем интенсивность истечения паровых микроструй еще более возрастает, шум увеличивается. На пленке образуются бесформенные белые скопления размером около 5 мм, быстро сбегающие вниз или отрывающиеся от ее поверхности в виде бесформенных вначале комков. Такой механизм по мере увеличения его интенсивности наблюдается без качественных изменений до предельных исследованных начальных температур воды 180 °С, что соответствует возрастанию массового расходного паросодержания вытекающего двухфазного потока от О до 0,15. [c.79]

При постоянном расходе охладителя плотность объемного тепловъь деления постепенно повышается и на внешней поверхности образца наблюдается изменение структуры потока начиная от однофазного истечения жидкости, затем появляются сначала отдельные, а затем - цепочки мельчайших гаэопаровых пузырьков. Далее жидкость на поверхности закипает и постепенно увеличивается расходное паросодержание потока до полного его испарения и высыхания внешней поперхности. При этом картина истечения охладителя на всех стадиях аналогична изложенной ранее для адиабатного потока. Но здесь получены подробные данные также и для завершающей стадии, когда жидкостная пленка утоньшается и переходит в темную влажную поверхность с небольшими пенными скоплениями тонкой структуры. Последние образуются из жидкостной микропленки, выносимой паровыми микроструями из поровых каналов. Насыщенность пористой структуры жидкостью уменьшается, и после этого внешняя поверхность высыхает и светлеет. [c.81]

Анализ сопротивления при движении испаряющегося теплоносителя внутри пористого материала приведен в разд. 4.3. Там было показано, что для расчета перепада давлений необходимо знать изменение величины расходного массового паросодержания двухфазного потока х. Причем там же в качестве примера рассмотрено решение задачи для постоянного по длине канала с проницаемым заполнителем внешнего теплового потока q, когда массовое паросодержание двухфазной смеси линейно возрао-таетх= (Z-L)/ (K-L). [c.122]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

В парогенерирующем канале за счет подвода тепла расходное паросодержание непрерывно растет по длине и, следовательно, растет скорость смеси. При полном испарении жидкости х = (3 = 1, тогда из (7.8) и (7.8а) следует, что [c.297]

Следует сказать, что в классической гомогенной модели (уравнения (7.32), (7.33)) происходит взаимная компенсация ошибок, позволяющая применять эти уравнения и при таких паросодер-жаниях, при которых действительная структура потока далеко не гомогенная. Так, в дисперсно-кольцевом потоке из-за большого скольжения фаз (3 > ф, Рр < Рф, причем различия этих параметров достаточно велики и нарастают с ростом паросодержания. С другой стороны, скорость жидкости в пленке заметно ниже, чем используемая в гомогенной модели скорость смеси. По этой причине во многих экспериментальных работах, прежде всего для области высоких приведенных давлений, используют гомогенную модель для сопоставления с опытными данными во всем диапазоне изменения массового расходного паросодержания (О < х < 1). При этом, чтобы обес- [c.325]

В обогреваемых трубах среднемассовая энтальпия непрерывно растет по длине канала. В равновесном потоке энтальпия двухфазной смеси определяется уравнением (7.2), причем в этом случае ве личина л в (7.2) совпадает с массовым расходным паросодержани-ем потока. В общем случае поток может быть неравновесным, тогда величина, определяемая уравнением (7.2), не равна действительному расходному массовому паросодержанию. Параметр, определяемый соотношением [c.334]

С началом области III начинается собственно двухфазное течение. Нижней границей области ///является сечение, в котором среднемассовая энтальпия достигает значения энтальпии насыщенной жидкости, т.е. = 0. Следовательно, в пределах области III двухфазный поток существенно неравновесный вблизи стенки всегда существует пар, причем действительное массовое расходное и истинное объемное ф паросодержание растет по длине, а в ядре сохраняется недогретая жидкость с локальной температурой Т<Т . [c.336]

Для проверки адекватности oni санной выше модели проведено сопоставление расчетных и Э1. спернментальных данных по кризису теплоотдачи в стационарных условиях. На рис. 7.6.6 показаны типичные распределения относительного расхода жидкости в пленке xt — x и массовог) расходного паросодержания Xg Xi по длине обогреваемых труб при различных начальных [c.243]

Опыты проводились при давлениях 58—88 бар, скоростях движения пара на входе от 3 до 6 м сек тепловых потоках 67= (162 1 570) 10 вт1м и массовых расходных паросодержаниях Х[ = 0,26- 1 и Y2 = 0-h0,69. [c.344]

Основными расходными параметрами двухфазного потока являются приведенная скорость жидкости wq, приведенная скорость пара Wq", массовое, рассчитанное по тепловому балансу паросо-держание х и объемное расходное паросодержание р. [c.7]

На рис. 1.8 приведена типичная кривая изменения истинного объемного паросодержания ф в зависимости от массового расходного паросодержания потока х при адиабатном течении (q = 0) и при наличии обогрева (дфО). Такие зависимости могут быть построены лросвечиваяием потока у-излучением. Непосредственно из замеров по значениям интенсивности излучения при просвечивании канала, заполненного смесью, и канала, заполненного каждой. из фаз в отдельности, устанавливается истинное значение плотности смеси рист. По значениям рпст легко определить <р [из уравнения (1.13)], а также w и w" [зависимости (1.6) и (1.7)]. [c.20]

Из рис. 1.8 видно, что как при наличии обогрева, так и тогда, когда =0, с увеличением х истинное паросодержание также непрерывно возрастает. Однако если при x=0, когда обогрева нет, <р также равно нулю, то при наличии обогрева в этих условиях ф, имеет определенное значение фо, а для небольших расходных паро-содержаний, когда q =0, ф больше, чем при адиабатном течении. С увеличением л разница в значениях ф уменьшается и для некоторого х=хщ1 практически полностью исчезает. Чем больше тепловой поток, тем выше значение фо, и позже (при больш-их значениях лгпр) истинные паросодержания для условий, когда д=0 и дфО, становятся равными друг другу. С увеличением массовой скорости значения фо и Хпр уменьш аются. [c.21]

На рис. 8.4 представлена зависимость а от расходного объемного паросодержання 3 при кипении воды под давлением р = [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...