Сопротивление начальное сдвигу

Сопротивление начальное сдвигу 9 Состав гранулометрический 4 Сохранность подвижного состава 36 [c.300]

Значение представляет дополнительный уклон, необходимый для преодоления сопротивлений влечения взвешенной и влекомой потоком фазы или для преодоления сил начального сдвига, проявляющихся в некоторых типах потоков (селевые потоки) и свя- [c.131]

Согласно приложению 1 физико-механические показатели зачерпываемого материала коэффициент внутреннего трения /о = 0,7 (фо = 35°) коэффициент трения о сталь / = 0,48 (ф = = 25°40 ) начальное сопротивление материала сдвигу т = 0 угол естественного откоса материала Tq = 45° угол скольжения материала при зачерпывании [c.314]

Коэффициент внутреннего трения fo Угол трения 0 сталь ф в град Коэффициент трения 0 сталь /1 Угол естественного откоса То в ерад Начальное сопротивление материала сдвигу т в пГ/м [c.411]

Начальное сопротивление материала сдвигу т в кГ/м [c.412]

Для большинства жидкостей величина силы при этом может быть любой сколь угодно малой. Однако существуют жидкости с настолько упорядоченной молекулярной структурой, что требуется некоторое начальное усилие для осуществления сдвига. Такие жидкости называют пластичными. Если время действия сдвигающей силы мало по сравнению с то непрерывного перемещения молекул вообще не возникает, и жидкости, как твердые тела, оказывают упругое сопротивление сдвигу. Если время действия сдвигающей силы больше то возникает течение и проявляется вязкость, т. е. сопротивление сдвигу. Сила сопротивления может о>казаться так же, как в газах, пропорциональной скорости деформации. В этом случае жидкости называют ньютоновскими. Если связь между силой сопротивления и скоростью деформации отлична от линейной или начальное сдвиговое усилие не равно нулю, то жидкости называют неньютоновскими. [c.11]

При распространении волны амплитуда на фронте упругого предвестника понижается по экспоненциальному закону в соответствии с представленным выше анализом. За фронтом упругого предвестника напряжение и деформация монотонно возрастают до величины, соответствуюш ей равновесному состоянию за фронтом упруго-пластической волны, при удалении волны от поверхности соударения. Вблизи поверхности соударения в начальный период распространения волны высокий уровень сопротивления сдвигу, обусловленный высокой скоростью пластического сдвига, приводит к тому, что максимальный уровень напряжений выше равновесного. Таким образом, для материала, чувствительного к скорости деформации, распространение волны связано с качественным изменением ее конфигурации вблизи контактной поверхности напряжения Стг, достигая максимальной величины за пластическим фронтом, затем снижаются до равновесной величины, на удалении от контактной поверхности — непрерывно нарастают до равновесных. Такое деформирование отчетливо видно на рис. 70. [c.161]

Аналогично строятся решения уравнений сдвига, кручения стержня сплошного сечения и изгиба. Дифференциальные уравнения и начальные параметры этих видов сопротивлений имеют вид [c.42]

В изучении избирательного переноса принципиально важен вопрос о начальной стадии данного явления. В работе [86] дана трактовка этой стадии как процесса тонкого диспергирования поверхностного слоя медного сплава в силу малоциклового усталостного разрушения в присутствии ПАВ смазочной среды, образования коллоидной системы в этой среде и формирования поверхностной структуры в результате переноса мелкодисперсных частиц на сопряженную поверхность. Формирующаяся у границы раздела пленка имеет пористую на макроуровне структуру, насыщена смазочным материалом, и на поверхности металлических частиц могут идти реакции полимеризации и образования третьего тела, имеющего высокую несущую способность и малое сопротивление сдвигу. [c.64]

При повышении степени предварительного упрочнения сопротивление сдвигу на начальной границе пластической зоны будет возрастать. Однако на конечной границе пластической зоны значения сопротивления сдвигу при обработке неупрочненной и предварительно упрочненной сталей будут отличаться между собой не так значительно, как на начальной границе, что объясняется следующим образом. При значениях относительного сдвига, превышающих 0,5—1,0, коэффициент упрочнения йх йе сталей резко понижается [30] (йг — прирост деформации, й% — прирост сопротивления деформации). Поэтому характеристики обрабатываемого материала, как и другие факторы процесса резания, сравнительно мало влияют на механические свойства стружки, в том числе и на сопротивление сдвигу на конечной границе пластической зоны. [c.76]

Ньютоновская жидкость. Для данного случая начальное напряжение сдвига То = 0. Поэтому выражения для коэффициента гидравлического сопротивления будут [c.274]

По опытным значениям о и т строят прямую ас предельных касательных напряжений (см. рис. 1.4, а), которая в общем случае пересекает ось координат выше точки О, что характеризует связность груза. Отрезок Оа определяет начальное сопротивление сдвигу То- Для идеально сыпучих грузов т,, = О (см. рис. 1.4, 6). "гол ф называется углом внутреннего трения, а тангенс этого угла — коэффициентом внутреннего трения / (1 ф = /). [c.16]

Начальное сопротивление сдвигу растет при повышении пленочной влажности мелкофракционных грузов при верхнем пределе пленочной влажности начальное сопротивление влажного груза во много раз больше, чем начальное сопротивление того же груза в сухом состоянии. Например апатитовый концентрат [c.16]

Коэффициент подвижности связных грузов зависит от начального сопротивления сдвигу т [c.18]

Начальное сопротивление сдвигу определяют по формуле [c.18]

Начальное сопротивление сдвигу у одного и того же насыпного груза может быть различным в зависимости от его уплотненности и влажности. [c.19]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

В этом скреплении подкладки клинчатые, с уклоном 1 20 сначала их делали с одной (наружной) ребордой (см. рис. 118), позднее стали изготовлять двухребордчатыми. Реборды предотвращают большой износ костылей кромками подошвы рельса и улучшают условия совместной работы костылей на отжатие. При действии сил, сдвигающих рельс поперек пути, подкладка обеспечивает сопротивление этому сдвигу всех костылёй с обеих сторон рельса после небольшого начального сдвига, обусловливаемого наличием зазоров между некоторыми костылями и стенками отверстий в подкладке. Эти зазоры получаются вследствие имеющихся производственных допусков в размерах и расположении отверстий, а также в размерах сечения костылей. Два из трех костылей, расположённых внутри колеи, увеличивают сопротивление опрокидыванию рельса под нажатием гребней колес. [c.137]

Материалы 1 Объемный вес а т/ж Угол внутреннего трения ф в град Коэффициент внутреннего трения /о Угол трения ] 0 сталь ф в град Коэффициент треьшя 0 сталь Угол естественного откоса То в град Начальное сопротивление материала сдвигу т в кГ/м [c.410]

Тело массы 2 кг, прикрепленное пружиной к неподвижной точке А, движется по гладкой наклонной плоскости, образующей угол а с горизонтом, цод действием возмущающей силы S = 180sinl0 Н и сила сопротивления, пропорциональной скорости R = —29,4 (R в Н). Коэффициент жесткости гружины с =5 кН/м. В начальный момент тело находилось в покое в положении статическогс равновесия. Найти уравнение движения тела, периоды Т свободны. и Ti вынужденных колебаний, сдвиг фазы вынужденных колебаний и возмуш,ающей силы. [c.256]

В процессах ударноволнового нагружения (во всяком случае, на начальном этане) при давлениях порядка 1 — 10 ГПа играют роль кинетические, или релаксационные эффекты перехода упругих деформаций в пластические, которые иногда называют эффектами запаздывания текучести. Процессы перехода упругих деформаций в пластические и обратно, вообще говоря, могут рассматриваться как фазовые переходы 2-го рода, когда в точке равновесия фаз (в данном случае в точке Гюгоиио па ударной адиабате) меняется сжимаемость или модуль сопротивления сдвигу, но пе величины внутренней энергии и плотности, как в случае фазовых переходов 1-го рода. Модели, учитывающие релаксацию во времени упругих деформации в пластические (в отличие от упругопластических схем типа (1.10.19)), должны включать дополнительные независимые параметры и дифференциальное уравнение кинетики релаксации упругих деформаций. Это [c.148]

Здесь Эр — интенсивность пластических деформаций, отсчет которых ведется от наклепанного, а не от естественного первоначального изотропного состояния тела Л—физическая константа материала, Л = рЗх — предельное значение Эр при разрушении путем чистого сдвига Р — коэффициент внутреннего трения, <т = = (1/3) ((Т1 + с 2 + сГз) S —физическая постоянная — сопротивление материала всестороннему разрыву /и —физическая константа материала — показатель охрупчивания материала в объемном напряженном состоянии . (Если S = а,то разрушение происходит без предварительных пластических деформаций, если a S, orменьших значениях пластических деформаций происходит разрушение отсюда и название /п — коэффициент охрупчивания) = + —суммарное пластическое разрыхление (см. предыдущий раздел), слагающееся из начального разрыхления и разрыхления = pL, приобретенного в процессе нагружения L = Yd9 .d3fr, э . —девиатор тензора пластических деформаций L = 2N3p, Эр = " /э 5 .= = ( I7)max Р змах пластических деформаций). [c.600]

ЯФ — фактическое давление между поверхностями трения. Таким образом, коэффициент трения скольжения зависит от фактической площади контакта, от начального напряжения сдвига и от вязкости. Вследствие значительно более высоких физикомеханических свойств металлического элемента пары по сравнению со свойствами асбофрикционных материалов можно с достаточной степенью точности считать, что именно фрикционный материал будет передеформироваться по отношению к металлу, и тогда параметры уравнения (131) нужно отнести к фрикционному материалу. При этом фактическое давление дф в первом приближении следует считать за твердость фрикционного материала. В уравнении (131) начальное сопротивление сдвигу То, вязкость ц, [c.548]

Исследования сопротивления динамическому утомлению сдвига образцов, одновременно подверженных постоянной боковой деформации сисатия или растяжения, систематизированы на фиг. 46. Наименьшая длительность сопротивления, измеряемая в 1 млн. циклов, свойственна случаю 2, в условиях которого образец возвращается к нулевой начальной деформации и работает вблизи минимума растяжения. Наличие начального бокового сжатия повышает [c.318]

Как в нашей стране, так и за рубежом, для определения сопротивления трубного металла распространению хрупких разрушений применяется известная методика DWTT — испытание на разрыв падающим грузом. Стандартные образцы (рис. 1) имеют надрез, который наносится вдавливанием с помощью соответствующего пуансона с радиусом вершины менее 0,025 мм. Такой радиус надреза совместно с наклепом, вызванным прессованием, обеспечивают получение начального хрупкого разрушения и его развитие в зоне вершины дефекта с большой скоростью при незначительных энергетических затратах. Эта деталь очень важна. В последнее время на некоторых трубных заводах и даже в научно-исследовательских институтах вместо прессованного надреза стали делать обычный механический пропил. В этом случае теряется основная идея таких испытаний, поскольку их результаты существенно зависят как от способа изготовления надреза, так и радиуса его вершины. Так, на стали 09Г2СФ t = 20 мм) фрезерованный надрез с таким же радиусом закругления как и у прессованного (0,025 мм) сдвигает переходную температуру на 12 °С в область более низких температур (рис. 1). Увеличение радиуса приводит к еще большему снижению критической температуры. Только при наличии прессованного надреза вид излома при дальнейшем движении трещины в образцах определяется, главным образом, вязкостью материала и, как следствие этого, отражает характер разрушения натурных газопроводов. Исходя из этого, Институтом Баттела (США) были предложены такие образцы для определения температуры, выше которой невозможно распространение хрупкого разрушения в реальном газопроводе. Установлено, что эта температура соответствует 80 %-ной вязкой составляющей в изломе образца с прессованным надрезом. Натурные испытания, проведенные в нашей стране, также подтвердили это положение. [c.25]

При действии статических напряжений сопротивление мате-риала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении aj и сдвиге ту, а также соответствующими диаграммами деформирования (см, гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы), Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в виде двух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина большинства конструк-(кроме сталей высо- [c.429]

При действии статических напряжений сопротивление материала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении и сдвиге Tj., а также соответствующими диаграммами деформирования (см. гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы). Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в видедвух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина которого для большинства конструкционных сталей (кроме сталей высокой прочности с > 80 кГ1мм ) соответствует пределу текучести, определяемому по 1опуску пластической деформации (0,2% остаточной деформации при растяжении). Величина напряжения а , соответствующая деформации е, по схематизированной диаграмме, отнесенная к равна [c.471]

Переходя к элементам, построенным на более современной элементной базе, отметим, что при осуществлении моделирующей установки для исследования потокораспределений в принципе могут быть применены любые нелинейные сопротивления (некоторые из них рассмотрены в гл. VIII). В частности, на рис. 27 показана схема нелинейного элемента в транзисторном исполнении. Характеристика германиевого транзистора типа МП-42, используемого в этой схеме, носит параболический характер, соответствующий моделируемым нелинейностям, и может управляться резисторами R2, R3 и R5. Резистор базы R2 сдвигает функцию / = / (U) в направлении, параллельном оси /, резистор коллектора R3 изменяет кривизну начального участка функции, а резистор R5 поворачивает функцию относительно начала координат. Посторонний источник опорного напряжения Uon вместе со стабилитроном D (типа Д807), резистором диода R1 и резистором базы R2 обеспечивает необходимый ток базы транзистора. [c.221]

ПРОЧНОСТИ ПРЕДЕЛ — напряжения или деформации, соответствующие максимальному (до разрушения образца) значению нагрузки (мера прочности твёрдых тел). При растяжении цилиндрич. образца из металла разрушению (разрыву) обычна предшествует образование шейки, т. е. местное уменьшение поперечных размеров образца, при атом необходимая для деформации растягивающая сила уменьшается. Отношение иаиб. значения растягивающей силы к площади ноне речного сечения образца до нагружения наз. условным П. п. или временным сопротивлением. Истинным П. п. наз. отношение значения растягивапощей силы непосредственно перед разрывом к наименьшей площади поперечного сечения образца в шейке. При одноосном растяжении условный П. п. меньше истинного. В хрупких материалах местное уменьшение поперечных размеров перед разрывом незначительно и поэтому величины условного П. п. и истинного П. п. различаются мало. При продольном сжатии цилиндрич. образца разрушению не предшествует уменьшение сжимающей силы. Условный и истинвый П. п. при этом вычисляются как отношения значения сжимающей силы непосредственно перед разрушением к начальной (до сжатия) площади поперечного сечения и к площади сечения при разрушении соответственно. При кручении тонкостенного трубчатого образца определяется П. п. при сдвиге как наибольшее касательное напряжение, предшествующее разрушению образца. [c.168]

В отличие от испытаний расплавов и консистентных растворов термопластичных полимеров, для которых капиллярная вискозиметрия дает воспроизводимые результаты в относительно широком интервале скоростей сдвига, испытания резиновых смесей обладают меньшей воспроизводимостью ввиду влияния на вязкость смеси режима ее предварительной пластикации путем механической переработки и времени термостатирования в испытательном приборе. Нормальный режим термостатирования не должен приводить к подвулканизации резиновой смеси за полное время испытания, а предварительная пластикация должна в одинаковой мере снимать начальное избыточное сопротивление деформации, связанное с эффектом тиксотропии эластомеров. С этой точки зрения рациональнее конструкция капиллярного вискозиметра в виде червячного пресса с терморегулируемой экструзионной головкой со сменным капилляром, а также с датчиком давления эластомера перед головкой. Тем не менее широкое применение нашли вискозиметры плунжерного типа благодаря меньшему расходу материала и точному заданию требуемой скорости истечения, что важно в случае обычно применяемого метода двух капилляров. [c.85]

При определении коэффициентов жесткости сварных швов можно принимать модуль упругости наплавленного металла равным модулю упругости основного металла соединяемых стержней. Так как сопротивление сварного шва сдвигу или разрьту зависит от формы его поперечного сечения, причем определение напряженного состояния внутри шва представляет собой в большинстве случаев нерешенн)то и весьма сложную задачу теории упругости, то затруднительно дать простые формулы для определения коэффициентов и . Кроме того, необходимо иметь в виду неточность формы сечения по длине шва, начальные тепловые напряжения, достигающие в сварных соединениях значительной величины и тд. Рассмотрение всех этих вопросов выходит за пределы предлагаемой работы. Однако во многих случаях задача может быть решена упрощенно, обычными методами сопротивления материалов. [c.15]

Механические свойства сыпучих материалов оценивают рядом параметров углом естественного откоса а, начальным сопротивлением сдвигу То, углом внутреннего трения ф, коэффициентами внутреннего трения f, внешнего трения бокового давления текучести Ат, размалываемости Лр, модулем деформации и др. [c.128]

То+/ а. где / - среднестатистический коэффициент трения между отдельными частицами Тд -начальное сопротивление сдвигу (удельное значение аутогезионных сил между частицами сыпучего материала). [c.128]

Необратимые процессы при переменном деформировании проявляются в поглощении энергии, характеризуемом петлей упруго-пластического гистерезиса, выделении тепла и накоплении локальных напряжений остаточных. Образование сдвигов при циклич. деформировании монокристаллов возникает на весьма ранних стадиях, составляющих по числу циклов несколько процентов по сравнению с тем, к-рое необходимо для возникновения микроскопич. трещин. В поликристаллах неравномерность необратимых процессов при циклич. деформировании усугубляется микронеоднородной напряженностью конгломерата вследствие случайной ориентировки отдельных кристаллов, дефектами их структур, искажениями у границ и др. несовершенствами. Начальные стадии сдвиговых явлений возникают в отделг,-ных наиболее напряженных и ослабленных дефектами кристаллах. При дальнейшем деформировании сдвиговые процессы распространяются на все большие объемы кристаллич. конгломерата. В настоящее время нет ещо общепринятой теории усталостного разрушения. Согласно одной пз распространспных теорий при определеи-ном уровне циклической напряженности накопление сдвигов приводит к зональному исчерпанию способности металла к дальнейшему деформированию, к его предельному наклепу и возникновению микроскопических разрушений в форме трещин, образующихся в местах высокой плотности сдвиговых явлений. Наклеп, распространяющийся па часть напрягаемых объемов конгломерата, проявляется в увеличении сопротивления металла пластич. дефор- [c.382]

Падманабхан [146] также исходит из положения, что тройные стыки и другие препятствия не останавливают вязкого течения по границам зерен, т. е. аккомодационные процессы не лимитируют скорость ЗГП, поэтому сдвиг по границам обеспечивает высокую пластичность. Он выделяет в процессе СПД две стадии — начальную стадию нестабильного течения и стадию стабильного течения (собственно СПД). На начальной стадии деформирования перегруппировки атомов в границе приводят к развитию проскальзывания, которое однако блокируется препятствиями, например порогами, тройными стыками, другими неровностями границ. Сопротивление проскальзыванию у препятствий ведет к появлению обратных упругих напряжений. Когда эти напряжения начинают превышать сдвиговые напряжения, на границе, появляется локальная направленная диффузия, которая приводит к такому перераспределению материала неровностей, что тормозящее действие препятствий [c.75]

Результаты всех этих опытов позволяют утверл<дать, что при пути нагружения растяжение-сжатие эффект Баушингера рассмотренных металлов не зависит от их исходных пластических свойств, от, способности пластически деформироваться под действием внешних сил и от потенциальной возможности его упрочнения, которую можно, например, оценить по отношению начального условного временного сопротивления к начальному условному пределу текучести. При этом пути нагружения эффект за порогом насыщения оказывается одним и тем же для анизотропного сплава Д16Т [44], способного дать относительное удлинение всего 10%, для стали и для меди с равномерным пластическим удлинением более 40%. При пути нагружения чистый сдвиг- чистый сдвиг эффект Баушингера за порогом насыщения оказывается практически одинаковым и составляет 0,4 для стали 45 и сплава Д16Т, у которых отношение аьо к азо соответственно равно 2 и 2,3. При том же пути нагружения эффект Баушингера за порогом насыщения для немаркированной стали 3, у которой отношение Оьо к сгво приблизительно равно 1,8, составляет 0,6. Это отличие в эффекте Баушингера для сталей 45 и 3 при данном пути нагружения должно объясняться различием в составе и в технологии их производства. [c.57]

Жертвуя в какой-то мере простотой, мы можем значительно выиграть в удобстве применения, заменив неустаповившийся равномерный процесс свободной турбулентности установившимся неравномерным процессом два параллельных потока с различными скоростями вступают в контакт в данной точке, а не в данный момент времени. Можно допустить, что это происходит в конечной точке тонкой разделительной стенки (без сопротивления). Тогда упомянутая последовательность эпюр скоростей представится в виде кривых, размещенных на разных расстояниях от точки начального контакта (рис. 115). Иными словами, наиболее интенсивный сдвиг происходит в конечной точке стенки, распространение турбулентности, образовавшейся в этой зоне, является причиной того, что все больше и больше жидкости вовлекается в процесс перемешивания, и по мере вырождения турбулентности, сформировавшейся ранее, образуется турбулентность более крупного масштаба. Конфигурация потока будет, очевидно, меняться в зависимости от относительных величин двух скоростей граничным условием параллельных линий тока без взаимного сдвига на разграничивающей поверхности является равенство скоростей. [c.334]

Начальное сопротивление сдвигу можно найти с помощью приборов, определяющих максимальную высоту свободно стоящей вертикальной стенки и максимальный размер сводообразующего отверстия (рис. 1.9). Такой прибор состоит из сосуда 1 с откидной стенкой 2. В начале опыта эта стенка находится в вертикальном положении сосуд наполняют насыпным грузом так, чтобы поверхность груза была горизонтальной. Затем откидную стенку отклоняют в направлении стрелки (рис. 1.9, а). Если груз не осыпается и сохраняет верт.мкальный откос, то опыт повторяют при увеличенной высоте насыпи до тех пор, пока не будет найдена максимальная высота кп, при превышении которой груз начинает обрушаться. [c.18]

Прибор для определения наибольшей ширины сводообразующей щелн (рис. 1.9, б) состоит из высокого сосуда <3 с отверстием в днище шириной Ь, перекрываемым задвижкой 4. В начале опыта задвижка закрыта, сосуд заполняют насыпным грузом затем задвижку перемещают, образуя щель. После того как небольшая партия груза, находящегося непосредственно над щелью, вытечет из сосуда, над щелью образуется свод. Задвижку открывают постепенно до тех пор, пока не будет достигнута ширина щели, обеспечивающая свободное вытекание груза без образования устойчи-вь[х сводов. Начальное сопротивление сдвигу определяют по формуле [c.19]

При повышенной влажности особенно склонны к слеживанию сахарный песок, каменная соль. Хранение в течение нескольких суток связных грузов вызывает увеличение начального сопротивления сдв15гу в 5. .. 8 раз хорошо сыпучие грузы (сухой песок), не имеющие начального сопротивления сдвигу в обычном состоянии, при долгом хранении приобретают началыюе сопротивление сдвигу 150. .. 200 Па. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...