Сопротивление материала сдвигу

В настоящей главе приведены результаты экспериментальных исследований поведения материала при нагружении плоской волной для ряда материалов изучено влияние интенсивности волны на характеристики сжимаемости и сопротивление материала сдвигу проанализировано затухание упругого предвестника волны и его связи с изменением коэффициента вязкости материала проведено сопоставление результатов с данными квазистатических испытаний. [c.195]

Результаты статических испытаний [285, 336, 420] противоречивы для одинаковых материалов в различных исследованиях получено как повышение сопротивления с ростом гидростатического давления, так и его постоянство, что может быть связано с ограниченным диапазоном изменения давления, недостаточным для выяснения тенденции при слабом влиянии величины давления на сопротивление пластической деформации. Сопротивление материала сдвигу за фронтом интенсивных волн нагрузки исследовалось в ряде работ путем анализа процесса затухания волны нагрузки, вызванного действием догоняющей волны разгрузки [14, 187]. На основании этих исследований делается вывод о значительном влиянии сопротивления сдвигу за фронтом волны на процесс ее затухания. Сопротивление сдвигу растет с ростом интенсивности волны до некоторого ее предельного значения, соответствующего плавлению материала при сжатии, после чего понижается. [c.201]

Усилие, необходимое для сдвига одной части заготовки относительно другой, вычисляют как произведение площади сечения заготовки поверхностью, в которой происходит сдвиг, на сопротивление материала сдвигу. [c.8]

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛА СДВИГУ 109 [c.109]

Сопротивление материала сдвигу [c.109]

При замковом соединении сопряженные детали (не обязательно цилиндрической формы) удерживаются не за счет сил трения (для сборки замкового соединения требуется зазор между деталями и возможность их перемещения), а с помощью выступа и поднутрения отлитых в соединяемых деталях. Основные размеры могут быть рассчитаны как в случае прессовой посадки (разница в том, что удерживающая сила не уменьшается из-за релаксации), однако прочность такого соединения зависит не от величины натяга, а определяется сопротивлением материала сдвигу. [c.173]

При разрушении от сжатия поверхность образца чугуна покрывается трещинами, наклоненными примерно под углом 45° к его оси, что свидетельствует о нарушении сопротивления материала сдвигу. [c.24]

Здесь / играет роль коэффициента трения, С — предельное сопротивление материала сдвигу, а Тцр — некоторое приведённое касательное напряжение. Положение площадок, на которых Т[,р достигает наибольшего значения, определяется углом а по отношению к площадке с главным напряжением [c.786]

Основная трудность испытаний на сжатие состоит в создании однородного напряженного состояния по всей высоте рабочей части образца и точном установлении вида разрушения. С ростом степени анизотропии, т. е. при переходе к высокомодульным материалам, эти трудности увеличиваются. При определении прочности при сжатии могут наблюдаться принципиально разные формы исчерпания несущей способности. Разрушение образца под действием нагрузки, приложенной по его торцам, может произойти от сжатия и от потери устойчивости . Причем потеря устойчивости может произойти в результате местной или общей потери устойчивости армирующих волокон вследствие слабого сопротивления материала сдвигу (особенно при нагружении перпендикулярно слоям арматуры) и вследствие выпучивания слоев арматуры, лежащих у наружных боковых поверхностей образца. Это надо иметь в виду при оценке прочности при сжатии (по формулам предыдущей главы) как отношения разрушающей нагрузки к площади поперечного сечения в месте разрушения. Указанные особенности разрушения армированных пластиков при сжатии должны быть учтены как при выборе размеров образца, [c.92]

При одностороннем сжатии изделия в нем развиваются, кроме сжимающих, скалывающие (срезывающие) напряжения максимальная величина их получается в сечении, расположенном под углом 45° к направлению сжатия. Эта величина равна половине величины напряжения сжатия. Поэтому, если сопротивление материала сдвигу меньше половины сопротивления на сжатие, то при некоторой предельной нагрузке в теле изделия возникает сдвиг, который мо жет повести к разрушению изделия. [c.321]

Согласно приложению 1 физико-механические показатели зачерпываемого материала коэффициент внутреннего трения /о = 0,7 (фо = 35°) коэффициент трения о сталь / = 0,48 (ф = = 25°40 ) начальное сопротивление материала сдвигу т = 0 угол естественного откоса материала Tq = 45° угол скольжения материала при зачерпывании [c.314]

Коэффициент внутреннего трения fo Угол трения 0 сталь ф в град Коэффициент трения 0 сталь /1 Угол естественного откоса То в ерад Начальное сопротивление материала сдвигу т в пГ/м [c.411]

Начальное сопротивление материала сдвигу т в кГ/м [c.412]

Производительность обработки (объём материала, разрушенного в единицу времени) V зависит от физико-механич. свойств обрабатываемых материалов, амплитуды А и частоты / колебаний инструмента, твёрдости и зернистости абразива и силы Наиболее эффективно обрабатываются материалы I группы (табл.), имеющие т. н. критерий хрупкости 2, где т р/ р т р — сопротивление материала сдвигу, Ор — сопротивление на отрыв. Производительность [c.213]

Касательное напряжение характеризует сопротивление материала стремлению внешних сил сдвинуть одни частицы относительно других по плоскости рассматриваемого сечения, т. е. связано с деформацией сдвига. [c.207]

Материалы с переменной плотностью по толщине применяют в конструкциях, нагружаемых перпендикулярно плоскости армирования [38]. У композиционных материалов, изготовленных по схеме 1.2, ж, наружные слои обладают высокой прочностью и жесткостью на изгиб и кручение, а внутренние — достаточным сопротивлением межслойному сдвигу. При наличии волокон, искривленных только в направлении х, изменение угла наклона О приводит к улучшению одних характеристик материала и ухудшению других (рис. 1.3). Комбинированная укладка прямых и искривленных волокон в направлении х (см. рис. 1.2, д, е) позволяет регулировать характеристики материала за счет их объемного соотношения. [c.13]

Таким образом, рассмотренные методы механических испытаний на сдвиг не обеспечивают определения действительных показателей прочности материала. В связи с этим для неразрушающего контроля прочности материалов целесообразно использовать косвенный метод определения предельного сопротивления при сдвиге, теоретические предпосылки которого приведены выше. [c.150]

В монографии представлены результаты исследования механического поведения конструкционных материалов под действием импульсных нагрузок ударного и взрывного характера. Рассмотрена связь процессов нагружения и деформирования материала при одноосном напряженном состоянии. Описаны оригинальные методики и средства квазистатических испытаний на растяжение со скоростями до 950 м/с. Приведены результаты испытаний ряда металлических материалов и реологическая модель их механического поведения учитывающая влияние на сопротивление скорости деформации. Исследовано упруго-пластическое деформирование и разрушение материала в плоских волнах нагрузки. Описаны новые методики и изложены результаты экспериментальных исследований зависимости характеристик ударной сжимаемости н сопротивления пластическому сдвигу за фронтом плоской волны от ее интенсивности, связи силовых и временных характеристик откольной прочности. [c.2]

В противоположность предсказанию упруго-пластической теории, не учитывающей вязкие эффекты в поведении материала, на фронте разгрузки отсутствуют скачкообразные изменения напряжения, и определение сопротивления деформации сдвига вследствие этого затруднительно. Приняв, что переход от упругой разгрузки к пластической соответствует области резкого изменения наклона фронта разгрузки (рис. 102), можно определить сопротивление деформации за фронтом нагрузки по величине соответствующего снижения давления в упругой разгрузке. Результаты таких исследований представлены в табл. 9. [c.208]

Таким образом, на основании принятого критерия откольного разрушения изменение откольной прочности (максимальной величины растягивающих напряжений в плоскости откола) определяется влиянием скорости пластического течения на сопротивление материала пластической деформации. Схематическая диаграмма деформирования материала в плоскости откола для двух различных скоростей пластического деформирования приведена на рис. 122, б. Из диаграммы следует, что рост величины максимальных растягивающих напряжений при отколе Стр с ростом скорости нагружения определяется повышением скорости деформации и связанной с ней вязкой составляющей сопротивления сдвигу и изменением объемной деформации при сохранении величины пластического сдвига. Отсюда сопротивление откольному разрушению при одноосной деформации ег [c.243]

Основные механические характеристики сопротивления материала деформации и разрушению модуль Юнга, коэффициент Пуассона, модуль сдвига, предел пропорциональности, предел упругости, а также пределы текучести и прочности — рассчитывают по определенным точкам на диаграмме деформации, например по диаграмме растяжения металлов для условных (1) и истинных (2) напряжений (рис. 29). [c.87]

Из приведенного ясно, что теория Ю. И. Ягна позволяет учесть неодинаковое сопротивление материала растяжению и сжатию, а также сопротивление материала сдвигу. При определенных соотношениях между введенными постоянными а, ft и с из выражения [c.191]

Из приведенного ясно, что теория Ю. И. Ягна позволяет учесть неодинаковое сопротивление материала растяжению и сжатию, а также сопротивление материала сдвигу. При определенных соотношениях между введенными постоянными а, й и с из выражения (7.24) можно получить ряд энергетических критериев, в том числе и критерий удельной потенциальной энергии формоизменения. [c.209]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

Б то время как по площадкам, образующим с осью угол 45°, наибольшей величины достигает касательное напряжение. Отсюда следует, что разрушение по поперечному сечению стержня следует связывать с величиной нормальных напряжений, или с сопротивлением материала стержня отрыву, тогда как разрушение по наклонным сечениям — с величиной касательных напряжений, или с сопротивлением материала сдвигу. Опыт показывает, что отрыв сопровождается малыми деформациями, т. е. имеет хрупкий характер, тогда как сдвиги перед разрушением могут достигать относительно большой величины, причем деформация оказывается пластической. Больше того, пластическая деформация в основном сводится именно к сдвигам. Поэтому можно различать два основных типа разрушения разрушение от отрыва, называемое также хрупким разрушением, и разрушение от сдвига, сопровождающееся значительной пластической деформацией, иногда называемое также/гластыческыл пли вязким разрушением. [c.74]

Ординаты кривой кручения А4пц, Мо,з, -Л в определяют условные (номинальные, расчетные) характеристики сопротивления материала сдвигу (предел пропорциональности Тпц, предел текучести То.з и предел прочности Тв), кото- [c.43]

Следовательно, разрущение по поперечно.му сечению, перпендикулярному к оси стержня, следует связывать с макси-мальны.ади нормальными напряжениями, или сопротивлением материала стержня отрыву, разрушение же по наклонным сечениям следует связывать с касательными напряжениями, или сопротивлением материала сдвигу. [c.64]

Материалы 1 Объемный вес а т/ж Угол внутреннего трения ф в град Коэффициент внутреннего трения /о Угол трения ] 0 сталь ф в град Коэффициент треьшя 0 сталь Угол естественного откоса То в град Начальное сопротивление материала сдвигу т в кГ/м [c.410]

Здесь Oi — интенсивность напряжений, характеризующая сопротивление материала сдвигу, a = U kjSk . Следовательно, возникновение пластического течения связано в первую очередь с девиаторной составляющей тензора напряжений, т, е. с первым из определяющих уравнений (1.10). Значение от зависит от температуры, особенно сильно в области высоких температур. С ростом Т значение От падает и влияние прочностных свойств (упругости, пластичности) на поведение материала уменьшается. Во многих случаях на от влияет также достигнутое напряженное состояние, скорость нагружения и в некоторых случаях даже давление р. [c.12]

Сопротивление материала внутрпзереиным сдвигам зависит от его физико-механических свойств и тонкого кристаллического строения зерна. [c.290]

Следует указать, что модель Геста предусматривает разрушение срезом при любом напряженном состоянии. Поэтому выражение (6. 33), полученное согласно критерию Мора, может служить лишь для косвенной оценки величины Оотр по описанным выше опытным данным о сопротивлении матери ала при растяжении и сжатии (или при растяжении и сдвиге). [c.150]

Наличие волокон с высокой жесткостью позволяет варьировать в самом широком диапазоне зависимость уд ль-ной прочности композиционных материалов от их удельной жесткости. Это обусловливает существенные преимущества композиционных материалов перед металлами, где удельная жесткость примерно постоянная при некотором изменении удельной прочности [15]. Управление удельной жесткостью и прочностью, а также другими физико-механическими характеристиками в плоскости армирования осуществляется нзд1енением укладки волокон или одноосных тканей различного плетения как в плоскости, так и по толщине пластины или изделия [2, 14]. При этом характеристики композиционных материалов перпендикулярно плоскости армирования практически не изменяются [25]. Варьирование укладки волокон приводит не только к изменению степени анизотропии свойств, при незначительном изменении сопротивления межслойному сдвигу и поперечному отрыву [20, 69]. Наличие переменной укладки по толщине приводит к существенному увеличению неоднородности структуры композиционного материала, что необходимо учитывать при расчете конструкций из таких материалов [2, 104]. Выбор закона укладки в плоскости и по толщине пакета подчиняется назначению конструкции. Таким образом, использование высокомодуль-пых волокон при традиционных схемах армирования, когда толщина изделия создается набором плоских армирующих элементов — ирепрегов или слоев ткани, не устраняет указанных выше отрицательных особенностей композиционных материалов. [c.8]

Для резины, армированной жесткими нитями, модуль упругости при растяжении вдоль волокон определяется в основном модулем упругости волокон, в то время как модуль сдвига материала имеет тот же порядок, что и модуль сдвига неармиро-ванной резины. Таким образом, сопротивление материала деформации сдвига мало по сравнению с его сопротивлением растяжению в направлении нитей. Поэтому в задачах, в которых допускается определенный тип деформации сдвига, можио пренебречь растяжением нитей, рассматривая их как материальные кривые, длина которых не меняется при любой деформации. При таком предположении сложные соотношения между напряжениями и деформациями заменяются ограничениями геометрического характера, что значительно упрощает теорию. [c.288]

Здесь Эр — интенсивность пластических деформаций, отсчет которых ведется от наклепанного, а не от естественного первоначального изотропного состояния тела Л—физическая константа материала, Л = рЗх — предельное значение Эр при разрушении путем чистого сдвига Р — коэффициент внутреннего трения, <т = = (1/3) ((Т1 + с 2 + сГз) S —физическая постоянная — сопротивление материала всестороннему разрыву /и —физическая константа материала — показатель охрупчивания материала в объемном напряженном состоянии . (Если S = а,то разрушение происходит без предварительных пластических деформаций, если a S, orменьших значениях пластических деформаций происходит разрушение отсюда и название /п — коэффициент охрупчивания) = + —суммарное пластическое разрыхление (см. предыдущий раздел), слагающееся из начального разрыхления и разрыхления = pL, приобретенного в процессе нагружения L = Yd9 .d3fr, э . —девиатор тензора пластических деформаций L = 2N3p, Эр = " /э 5 .= = ( I7)max Р змах пластических деформаций). [c.600]

При действии статических напряжений сопротивление материала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении и сдвиге Tj., а также соответствующими диаграммами деформирования (см. гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы). Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в видедвух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина которого для большинства конструкционных сталей (кроме сталей высокой прочности с > 80 кГ1мм ) соответствует пределу текучести, определяемому по 1опуску пластической деформации (0,2% остаточной деформации при растяжении). Величина напряжения а , соответствующая деформации е, по схематизированной диаграмме, отнесенная к равна [c.471]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...