Окружности Параметры по двум или

Выше указывалось, что окружность выделяется тремя параметрами. Два из них (значения координат центра) — параметры положения. Размер радиуса не зависит от положения окружности и является единственным параметром формы окружности. [c.22]

Однако практика выработала ряд условностей, позволяющих уменьшать количество проставляемых на чертеже размеров. Так, для прокладки (рис. 7.48) требуется задать 13 размеров (11 параметров формы и два положения), фактически же на чертеже проставлено пять размеров, так как очевидно, что все четыре угла прокладки скруглены одним и тем же радиусом, равным 9 мм, и что центр окружности совпадает с центром квадрата. [c.183]

Особенностью этой системы, отличающей ее от уравнений без-моментной теории жестких оболочек, является то,, что уравнения равновесия (поскольку в них входят параметры изменения кривизны) не могут быть решены независимо от определения перемещений. Система является связанной. При этом общий порядок ее равен шести (в отличие от четвертого порядка уравнений без-моментной теории жестких оболочек). Соответственно и на границах предварительно нагруженной безмоментной оболочки должны быть поставлены не два, а три граничных условия. Эти уело-, ВИЯ можно накладывать на перемещения и, v, w или на соответствующие им силы. Перемещениям и, v соответствуют в окружном сечении силы Т , S, а перемещению w — проекция начальной силы Т за счет ее поворота на угол --- [c.378]

При составлении уравнения (1) принято, что функции а , a Tih зависят только от г. Из совместности напряженного и кинематического состояний следует, что (г). В этом случае из уравнения (3) получим, что производная ди дв не зависит от 9. Из уравнения (4) следует, что окружная компонента является линейной функцией г. Эти два условия приводят к следующему выражению для окружной компоненты вектора скорости и =Аг6, где А — параметр, не зависящий от г и 9. [c.98]

В случае четырех заданных положений шатунной плоскости расчетным путем находится 8 параметров механизма. Два из них определяются решением двух уравнений 5-й степени с одним неизвестным, а остальные по вышеупомянутым формулам для случаев двух и трех заданных положений шатунной плоскости. Выведено уравнение, которому удовлетворяют координаты четырех точек, находящихся на одной окружности. Приводится решение численного примера. [c.309]

Важной является температурная характеристика уплотнительных узлов при различных давлениях рабочей жидкости и окружных скоростях вала, представленная на рис. 7. Зная два важнейших параметра уплотнительного узла, можно по графику [c.182]

В расчете функциональных параметров дополнительно к исходным данным задают коэффициент ширины и два вида ограничений на диаметр делительной окружности шестерни d. первый вид вызван недостатком пространства для размещения передачи с наибольшим межцентровым расстоянием А , второй — регламентацией числа зубьев Zi, гг и стандартизацией р . Наибольшее ограничение на диаметр в зависимости от Zi, Z2 и р можно получить из формулы (7.33) [c.372]

Начальная окружность делит высоту зуба на головку и ножку. При делении диаметра делительной окружности (мм) на число зубьев колеса получается основной параметр колеса, который называется модулем. Модуль является величиной стандартной, и ГОСТ 9563-60 устанавливает два ряда его чисел, выраженных в миллиметрах (табл. 85). При выборе числа модуля первый ряд предпочитается второму. [c.217]

Для более подробного показа элементов выровненного разреза создайте два местных вида В и Г и задайте для них параметры в соответствии с рисунком ниже, при этом для вида В профиль -окружность, для вида Г - сплайн [c.75]

Рассчитаем основные параметры С-двигателя. Определим вначале при помощи принципа равнопрочности оптимальное расположение волокон, составляющих вместе со связующим корпус отдельного заряда. Будем считать, что цилиндрическая оболочка из армированной пластмассы воспринимает осевое и окружное усилие Ng и N(p, целиком приходящиеся на волокна. При непрерывной намотке натянутого волокна на цилиндрическую матрицу оно располагается вдоль геодезических линий цилиндра, т. е. вдоль винтовых линий. Напомним, что винтовая линия в каждой своей точке направлена под одним и тем же углом к образующей цилиндра. Пусть армирующие нити составляют два семейства [c.27]

В массовом производстве для повышения производительности и увеличения выпуска продукции с единицы оборудования гнезда в дисках могут быть расположены в два ряда. Помимо транспортных функций диск, оснащенный нижней частью штампа, выполняет функции рабочего инструмента. В первом случае, как правило, гнезда делают закрытыми, но иногда ДЛ5 улучшения условий загрузки и разгрузки их делают открытыми в сторону наружной окружности диска. Некоторые параметры револьверных питателей в зависимости от вида механизмов периодического движения указаны в табл. 2. [c.67]

Определение параметров профильной модификации зубьев колес, нарезанных долбяками. Для получения модификации у вершины зуба колеса надо применить модифицированный долбяк, имеющий очерченное по эвольвенте утолщение у основания зуба. По существу зуб такого долбяка представляет собой два жестко связанных эвольвентных зуба с диаметрами основных окружностей и. [c.314]

Кроме указанных четырех параметров основной окружности эвольвенты, уравнения (5.67) содержат два неизвестных значения Та и Хе переменной т, соответствующих точкам Ат и Ет. Поэтому для определения шести неизвестных необходимо иметь еще два [c.138]

При расчете основных параметров стружки может быть различная постановка задачи. Так, при силовых расчетах процесса резания и копания на основании экспериментальных данных по измерительному ковшу определяют (там, где параметры стружки изменяются в пределах одной траектории) текущие значения толщины и ширины стружки, срезаемой в процессе каждого реза одним измерительным ковшом. Наиболее сложным является процесс резания роторного экскаватора, у которого всегда один параметр стружки — толщина, а иногда и два параметра — толщина и ширина, изменяются на протяжении одной траектории рабочего органа. При косвенном определении окружного усилия по крутящему моменту достаточно иметь среднее значение суммарной площади сечения стружек, срезаемых одновременно всеми работающими ковшами, однако метод этот очень неточен. [c.196]

Два параметра зацепления зубчатых колес, начальная и делительная окружности, различны по своей сути. Делительная окружность зубчатого колеса — постоянный параметр, зависит только от модуля и числа зубьев. Ее диаметр она делит зубья на ножки и головки. [c.160]

Рассмотрим осесимметричные колебания замкнутой тороидальной оболочки с теми же параметрами, что и выше. Исследовалось два варианта граничных условий на экваториальной окружности условия симметрии Гю и условия асимметрии Ге. [c.357]

Как показали результаты расчетов, разрыв кривизны контура I, имеюш ийся в точке сопряжения окружности с цилиндрической частью центрального тела, не оказывает заметного влияния на образование положительных градиентов давления. Вместе с тем с уменьшением параметра Ь в (4.3) область с положительным градиентом давления в окрестности точки А разрыва кривизны с координатами х=0, г=0,75 уменьшается в поперечном течению направлении. При этом уменьшается и радиус выходного сечения с равномерными параметрами. Так, например, в случае, представленном на рис. 4.29 (при = 0,35), положительный градиент давления появляется уже на линии тока с 1) 0,03, а при значении =0,15 его появление наблюдается лишь при a[)s0,06. С уменьшением скорости в месте разрыва, что достигается увеличением Го=о, размеры области с положительным градиентом давления сокращаются вдоль линий тока. Если в случае, представленном на рис. 4.29 (с Го=о= л=0,75), размеры области с положительным градиентом давления в зоне точки А на линии тока с 1)=0,12 составляют примерно 0,17 по длине кривой, то при Га=о=0,87 они равны уже 0,085, т. е. в два раза меньше. [c.161]

Равенства (1.30)—(1.32) содержат два неизвестных параметра окружное напряжение на внутреннем радиусе Ода и осевую деформацию е (величина сг,а обычно бывает заданной). [c.408]

Пиппард [343], ее можно решить довольно просто, исходя из соображений симметрии. Каждую маленькую линзу (т.е. два рядом расположенных узла) можно рассматривать в качестве переключателя , направляющего электрон либо вперед с вероятностью Г, либо назад с вероятностью 5. Эти вероятности связаны с параметрами р и д или с вероятностями Р и Q довольно сложно, и будет удобнее пока отложить обсуждение этого вопроса. Если переключатель посылает электрон, начавший движение в точке Р, на следующую окружность слева от точки О, этот электрон неизбежно достигнет следующего переключателя, и конечная точка его перемещения окажется смещенной влево на 2г, т.е. будет точкой 7 - 2г. Если же переключатель оставит его на той же окружности, то конечной точкой его движения станет точка —7, соответствующая старту от точки Р. Эти альтернативы осуществляются с вероятностью соответственно Г и 5, поэтому [c.424]

На колесо действует два вида радиальных сил гидродинамическая сила от неравномерности параметров потока по окружности выхода из колеса, вызываемой течением в отводе, и подъемная сила в щелевых уплотнениях колеса, аналогичная силе в подшипниках скольжения (в плавающих уплотнениях отсутствует). Подъемная сила вызывается гидродинамической радиальной силой, так как под ее действием возникает прогиб вала, приводящий к эксцентриситету между осью вращения колеса и осью щелевого уплотнения. Если колесо разгружено от гидродинамической радиальной силы, то подъемная сила не возникает. Рассмотрим гидродинамическую радиальную силу и способы ее уменьшения, в том числе до нуля. [c.315]

Введем неподвижную систему координат Хх, Хг, х , совмещая ось Хз с прямой Л,Л2 (рис. 1.19). Если в качестве трех точек, определяющих положение тела, взять две неподвижные точки Ах и А и, кроме того, точку Р, то найдем, что из трех координат точки Р лишь одна будет независимой, так как имеются два уравнения связи. Следовательно, положение тела с двумя неподвижными точками определяется одним параметром, например, углом поворота плоскости, проходящей через точки Ах и А и неизменно связанной с телом, относительно неподвижной плоскости (хх, Хг). Траектория каждой точки будет представлять собой окружность с центром на прямой Вектор скорости точки Р, [c.48]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Число условий, определяющих данную кривую, называется ее параметрическим числом. Плоская алгебраическая кривая п-ги порядка имеет параметрическое число, равное [п(п + 3)]/2, из которых параметрами положения (за исключением прямой и окружности) будут три. Прямая не имеет парамегроь формы, окружность имеет один параметр формы (радиус) и два параметра положения (координаты ценгра). Все эти параметры ьходят в уравнение окружности (х -а) + (у- bf = [c.73]

В массиве каждое ребро ассоциировано с числом, показывающим параметр. В случае описания угла либо окружности и ее части с параметром ассоциируется пара ребер. Массивы видимых ребер при проецировании на грань / имеют идентификатор V1DI (где I = А, В, F). Число, показывающее количество ребер в этом массиве, обозначим BRI. Массивы ребер, параллельных какой-нибудь грани / независимо от их видимости, имеют идентификатор IRI. Два символа I в идентификаторе отображают факт параллельности ребра по крайней мере двум граням. Например, если ребро параллельно грани Л, то из этого следует его параллельность и грани В, и т. д. Числа, показывающие количество ребер в массивах 1R1, обозначим //С/. Каждое ребро показывается в массивах типа IRI один раз. Может случиться, например, что ребро перпендикулярно какой-нибудь паре граней /. Тогда это ребро параллельно остальным четырем граням. В этом случае ребро заносится в массив IRI, у которого передняя из меток / в идентификаторе ближе к началу алфавита. Например, из массивов ARB и RD выбирается массив ARB. Количество ребер, параллельных какой-нибудь грани, полученное суммированием чисел IR1, обозначим К- [c.193]

Четыре положения. Дано Хм , г/м,., х ., уы (г = 1 2 3 4). Число свободных параметров равно 2. Целесообразно задаваться величинами двух углов из осдг, Руи, Эти два угла должны быть взяты по одному из каждого треугольника (рис. 1) в противном случае фиксируется точка А или точка В в шатунной плоскости, что недопустимо, так как через четыре произвольные точки провести окружность нельзя. Проще всего полагать = оо, = оо, т. е. искать подвижные шарниры на перпендикулярных отрезку MN прямых, проходящих через его концы М я N. При таком условии формулы (1) и (2) имеют вид [c.140]

Выборочный контроль предназначен для контроля отдельных элементов зубчатого зацепления после фрезерования, долбления, шевингования и окончательно изготовленных зубчатых колес. Выборочный контроль осуществляет контролер специальными приборами с записывающим устройством, установленными в комнате, хорошо защищенной от шума, рядом с участком изготовления зубчатых колес. В лаборатории контролируют погрешность профиля, погрешность направления зуба, разность шагов, радиальное биение, колебание МОР, уровень звукового давления, пятно контакта, отклонения длины общей нормали. Основными параметрами, которые определяют геометрию профиля зуба, являются погрешности профиля и направления зуба. Оба эти параметра измеряют на четырех равнорасположенных по окружности зубьях с обеих сторон профиля на одном приборе. После зубофрезерования и зубодолбления погрешности профиля и направления зуба обычно контролируют один раз в смену, а также после замены инструмента и наладки станка. В процессе шевингования контроль погрешностей профиля и направления зубьев осуществляют чаще, особенно по мере затупления ше-вера. Контроль проводят в начале смены, после замены инструмента, а также каждой 100-й детали с каждого станка. Результаты измерения контролер вносит в таблицу для каждого станка, что позволяет постоянно анализировать его работу. Пятно контакта и уровень звукового давления после шевингования проверяют у тех же зубчатых колес, у которых измеряли профиль и направление зуба. Разность шагов, радиальное биение и отклонение длины общей нормали контролируют по мере необходимости. Для контроля деформации в процессе термической обработки измеряют два зуба, расположенных под углом 180°. Погрешность профиля зуба измеряют в трех сечениях по длине зуба (середине и двух крайних), а погрешность направления - в трех сечениях по высоте (середине, головке и ножке). [c.355]

Опыты проведены в два этапа. На первом — по плану полнофакторного эксперимента [3] — выясняли влияние на энергосиловые параметры процесса отдельных факторов окружной скорости диска V, скорости подачи и, температуры предварительного нагрева 0 и их взаимодействий. В этой серии опытов с образцов из стали 3, выполненных в виде брусков 12x24x140 мм, удаляли при помощи высокоскоростного трения поверхностный слой металла на глубину 2 мм. В качестве величин, характеризующих энергосиловые параметры, приняты удельная работа тангенциального усилия а (затрачиваемая на удаление 1 мм металла) и отношение тангенциального усилия к нормальному /. Установлено, что на удельную работу значимо влияют температура 0, скорость скольжения v и взаимодействия vu, vQ и vuQ, а на величину / значимо влияют 0 и г . [c.91]

Геометрические параметры ступени. В каждом сечении воздушного тракта ступени характерным размером, помимо >к и >вт (см. рис. 2.1), являети я также средний диаметр D p- При этом в качестве среднего диаметра в теории компрессоров принято рассматривать такой диаметр, окружность которого делит площадь проточной части на два равновеликих кольца. Записав это условие в виде равенства [c.57]

Ведущим обычно является генератор волн, он соединен с ведущим валом 5. Генератор волн, вращаясь, перемещает зоны контакта резьб по окружности, и вследствие различия параметров резьб осуществляется преобразование движения. В данном случае гибкое звено 2 неподвижно, относительно него перемещается жесткое звено. Возможны два варианта сочетания параметров резьб и соответственно два вида преобразования движения за счет фрик-шонного взаимодействия и пересопряжения профилей резьб. [c.576]

При обмотке волокна лишь в окружном направлении осевое усилие полностью воспринимается стальной обечайкой, так как прочность связующего примерно на два порядка меньше прочности волокна. Окружное усилие почти полностью воспринимается волокнами. Последнее объясняется особенностями совместной работы разномодульных (стальной и стеклопластиковой) оболочек и наличием технологического натяжения волокон, сжимающих обечайку. Если в момент работы двигателя это натяжение будет слишком мало, то почти все окружное усилие будет воспринято более жесткой стальной обечайкой. Этот режим крайне нерационален с точки зрения принципа равнопрочности (хотя волокна будут равнонапряжены). При достаточно высоком натяжении волокон в стальной обечайке имеют место значительные сжимающие напряжения, облегчающие ее работу и приводящие к первоначальному разрушению обмотки. Разумеется, существует такая величина натяжения волокон, которая обеспечивает пропорциональную совместную работу обечайки и обмотки и их одновременное разрушение (т. е. равнопрочность этой конструкции). Однако вследствие ползучести пластмассы натяжение волокон убывает со временем хранения, которое является существенно неопределенным параметром при расчете изделия. Таким образом, в рамках указанного конструктивного решения на основании принципа равнопрочности невозможно сколь-нибудь приблизиться к идеальной конструктивной эффективности (73). [c.26]

При рассмотрении этого случая в рамках классической теории устойчивости можно использовать наиболее подходящие здесь уравнения (6.34) или (6.36). Из собственного опыта и на основе лроведенных испытаний мы знаем, что число волн в окружном на-иравлении уменьшается при увеличении длины оболочек и принимает своё минимальное значение, равное двум, только для очень коротких оболочек в этом случае следует использовать полное уравнение (6.36). Однако если попытаться охватить с помощью уравнения (6.36) всю область изменения геометрии оболочек тогда, когда это не представляет трудностей с теоретической точки зрения, то в результате получим соотношение, связывающее три величины р/Е, R/h и R/L получение с помощью этого соотношения численных результатов является сложной алгебраической задачей, требующей для решения утомительных графических построений. G другой стороны, с помощью уравнения (6.34) получаются результаты, которые могут быть сразу же представлены через два параметра и изображены в виде единственной кривой на графике, численные расчеты при этом несложны и, как видно из рис. 7.2, обеспечивают вполне достаточную точноЪть в диапазоне цилиндрических оболочек малой и средней длины, представляющих наибольший практический интерес. [c.516]

Индекс 12 , принятый для коэффициента перекрытия 12 означает, что эта величина относится к паре сопряженных зубчатых колес, у которых (см. рис. 8) обозначения диамлров, чисел зубьев, окружных скоростей и других параметров имеют индексами единицу (1) для шестерни и два (2) для колеса. [c.254]

Эти два соотношения представляют собой уравнение окружности в параметрической форме с углом 20 в качестве параметра. Возве- [c.73]

A O для внутрицеховых транспортных средств, разделяют на A O с жестким основанием и A O с эластичной диафрагмой. Ряд конст-руктивных разновидностей A O с жестким основанием по принципу распределения давления в зоне воздушной подушки, а следовательно, по их основным параметрам можно разделить на два типа 1) A O с центральным расположением питающего отверстия диаметром d, когда давление рг в зоне воздушной подушки плавно изменяется от давления pi да> давления, примерно равного давлению ра окружающей среды (рис. 2, а) 2) A O с рядом сопл диаметром d, расположенных по окружности на некотором радиусе Ге. у A O- второго типа образуются две зоны давления средняя зона с постоянным давлёнием р2. ограниченная радиусом Ге, и крайняя зона, в которой давление р меняется от Ра до давления, примерно равного давлению-окружающей среды. Крайняя зона представляет собой кольцо с внутренним радиусом Ге, равным радиусу окружности, на которой расположены питающие отверстия,, и наружным радиусом Ге, равным радиусу основания A O (рис. 2,6). [c.8]

На примере оптимизации ступени турбины по снимаемой мощности в приближении осесимметричного радиально уравновешенного (в контрольных межвенцовых сечениях) течения идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа получено строгое решение отвечающей такой модели одномерной вариационной задачи. Оптимизация выполнена при фиксированных потоке на входе в ступень, ее радиальных габаритах и скорости вращения рабочего колеса и при ограничении на максимально допустимые числа Маха и углы поворота потока перед и за рабочим колесом. Решение сведено к определению распределений осредненных по времени и в окружном направлении параметров в контрольных сечениях. Обнаружены два типа оптимальных распределений с участками двустороннего и краевого экстремумов по числу Маха и углу поворота потока. В одном из них предельные числа Маха и углы поворота потока достигаются одновременно у втулки за направляющим аппаратом и (или) за рабочим колесом. Примеры демонстрируют заметное увеличение мощности в результате оптимизации. [c.53]

Другой важный класс траекторий существует для распределений п(г)у таких, что функщ1Я п(г)г имеет относительный максимум. В этом случае для некоторых параметров с уравнение (2.13.42) имеет два корня и Г2, а луч движется по траектории, ограниченной двумя окружностями, компланарными с лучом и имеющими радиусы и г2 (рис. 2.24). В частности, конгруэнщ1и, состоящие из замкнутых траекторий, описывают колебательные моды (типы колебаний) среды. [c.118]

Рассмотрим сложную кольцевую деталь, состоящую из кольцевых пластин и элементов оболочек вращения с различной формой меридиана. Если два смежных элемента конструкции сопрягаются по окружности, проходящей через их срединные поверхности, то будем говорить, что сопряжение происходит без эксцентриситета. В этом случае используется метод начальных параметров, изложенный в п. 3.2 применительно к расчету многоучастковой конструкции. Заметим, что такой способ сопряжения является обычно наиболее рациональным с точки зрения прочности. Однако он не всегда может быть осуществлен по конструктивно-технологическим соображениям. Поэтому необходимо рассмотреть сопряжение элементов с учетом эксцентриситета. [c.169]

Перейдем теперь к расчету параметров запирающего устройства, изображенного на рис. П.1, б. При покое ведомого колеса 2 его фиксация достигается тем, что два запирающих зубца касаются окружности выступов колеса /. В этом случае запирающий диск совмещен с ок1)ужностью выступов колеса 1. У ведомого колеса 2 все незапирающие зубцы должны быть укорочены по длине. Запирающий диск колеса 1 выполняется несплошным, в нем про-фрезерованы впадины тех зубцов, которыми снабжено колесо 1 (рис. 11.3). Касание запирающих зубцов ведомого колеса 2 с окружностью выступов колеса 1 достигается выбором определенного значения коэффициента коррекции колес / и 2. Обозначим через р, [c.394]

ПАРАМЕТР, буквенная величина, входящая в математич. формулу наряду с основными переменными. Напр, уравнение прямой линии (см . Аналитическая геометрия) у =кх Ъ кроме переменных х, у содержит два П. к и Ь (семейство прямых на плоскости зависит от двух П.) общее ур-ие кривой 2-го порядка зависит от 5 П. П. называются такл е независимые переменные, через которые выраж аются координаты линии или поверхности. Например уравнение окружности в параметрической форме . х = а os t, y = asmt, где t есть параметр. Аналогично будет и уравнение сферы х = а sin os (р, у = а sin e sin (р, z а os где и 9 суть параметры гауссовы координаты—см. Ди- [c.318]

На токарном станке мод. 16К20 была проведена серия экспериментов по обработке цилиндрической поверхности диаметром 60 мм, длиной 200 мм. Обрабатываемый материал - сталь 45, материал режущей части резца - твердый сплав Т15К10. Резец упорный проходной. Геометрические параметры режущей части в статической системе координат передний угол у = 0°, угол в плане ф = 90°, вспомогательный угол в плане Ф1 = 30° или ф1 = 0° (вспомогательная кромка параллельна оси заготовки), задний угол а = 3°, вспомогательный задний угол а, = 5°. Режимы глубина г = 2,5 мм окружная скорость заготовки у,. = 15 м/мин (частота вращения шпинделя л = 80 мин" ). Скорость продольного хода резца Ус = = 15 м/мин настраивалась по винторезной цепи иа максимальный шаг резьбы Р = 192 мм. Соотношение скоростей = 1. Угол наклона траекторий (О = 45° (см. рис. 4.2). Круговая подача до 5 мм/ход осуществлялась при размыкании маточной гайки. Резание на указанных режимах без охлаждения происходило плавно. Стружка делилась на два потока по передней и задней фаням резца. Время одного реза Т] = 0,0132 мин, время цикла Тц = 0,02 мин. Расчетное время обработки всей поверхности (шероховатость 2-й, 3-й класс) при автоматическом ходе резца и непрерывном вращении заготовки составляет 0,75 мин. [c.79]

N — IGET (IGO,. A.R (I)) — считывает все канонические параметры 100, помещает их в массив. A.R (Г) и определяет их количество N. По количеству параметров можно определить тнп IGO точка — два параметра, окружность — три и т.д. [c.431]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...