Профили Сечения поперечные — Характеристики

При изложении материала предполагалось, что преимущественно используются трубы круглого сечения, поэтому характеристикой поперечных размеров трубопровода является диаметр. Совершенно очевидно, что применение труб некруглого профиля там, где это целесообразно, не внесет каких-либо принципиальных изменений в характер подхода к затрагиваемым вопросам. [c.176]

II. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОФИЛЯ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ [c.134]

Двутавровая балка, шарнирно-опертая на концах, нагружена равномерно распределенными крутящими моментами т = = 1 кН-м/м и равномерно распределенной нагрузкой = 50 кН/м, которая расположена в главной плоскости балки zOy (рис. а). Вычислить наибольшие напряжения а , Тщ и Тц и определить наибольшие нормальные и касательные напряжения и х у, возникающие при поперечном изгибе построить эпюры О ш) Тщ, СТ И а = + а . Заданы наибольшие главные секториальные координаты в точках / и 3 профиля соо = 137,9 см и в точках 2 и 4 — о)о = —137,9 см (см. рис. а) секториальный момент инерции Jo> = 247 210 см геометрическая характеристика сечения при чистом кручении = = 96,55 см изгибно-крутильная характеристика k = 0,0122 m момент инерции = 23 850 см статический момент полусечения относительно нейтральной оси = 718,4 см . Размеры сечения на рис. а даны в сантиметрах. [c.234]

Расчеты профилей осредненных скоростей и характеристик турбулентности, распределение температур, солености и концентрации примесей по длине и в поперечном сечении струй способствуют более обоснованному проектированию сооружений. [c.306]

Задача об определении наивыгоднейшего профиля канала может решаться с различных точек зрения. Из различных профилей с заданной площадью поперечного сечения наибольшей пропускной способностью обладает тот, который имеет наименьший смоченный периметр у, так как при этом будет больше гидравлический радиус R, а следовательно, по формуле (61.7) расходная характеристика К. С этой точки зрения наиболее выгодными профилями каналов являются окружность и полуокружность, так как при заданной площади длина окружности короче периметра любого многоугольника той же площади. Однако профили канала в форме круга или полукруга употребляются весьма редко чаще всего профилю придается форма трапеции, причем заложение откосов назначается в зависимости от грунта или способа крепления стенок канала. [c.238]

Следует отметить, что на характеристики усталости лопаток сильное влияние оказывает конструктивный фактор — сложность профиля пера и большая удельная поверхность его по сравнению с образцами, неравномерное распределение материала по поперечному сечению, а также острые кромки пера лопатки. [c.230]

Нам представляется, что у лопаточных профилей должны еще существовать конструктивные характеристики, которые, базируясь на газодинамических исследованиях профилен в решетках, определяли бы конструктивные формы профиля. В совокупности конструктивные характеристики лопаточного профиля должны быть достаточны, чтобы по ним можно было построить контур профиля (поперечное сечение лопатки). Вместе с тем та же совокупность должна быть так связана с потоком, обтекающим решетку профилей, чтобы решетка имела требуемые экономические характеристики. [c.192]

Как следует из выражения (14.6), для определения отклонений формы в поперечном сечении необходимо знать амплитуду и фазу каждой из гармонических составляющих профиля. Выражения амплитудно-частотной Л (о) и фазо-частотной ф ((о) характеристик элементарно определяются по выражению (14.12) [c.486]

В случае относительно высокой шероховатости k последняя в первую очередь оказывает непосредственное влияние на трение в пограничном слое и соответственно на профиль скоростей в поперечном его сечении. Поскольку в этой главе рассматриваются вопросы, возникающие при расчете аэродинамических характеристике практически гладкими лопатками, то здесь вопроса о влиянии шероховатости на развитие пограничного слоя касаться не будем. [c.54]

Исследование зоны смешения состояло из двух серий опытов. В первой серии (для данного типа решеток) были получены аэродинамические характеристики на десяти сечениях при отсутствии поддува и определено распределение скоростей по профилю лопатки. Во второй серии опытов вдувался поперечный поток дополнительного воздуха в количестве 4% от основного расхода газового потока нормально к основному потоку. [c.216]

Поперечная кривизна поверхности оказывает влияние и на другие характеристики пограничного слоя, в том числе на форму профиля скорости в открытом сечении [Л. 1]. [c.205]

Пример 2. Балка АВС, изображенная на рис. 5.6, а, изготовлена из швеллера, поперечное сечение которого ориентировано так, как показано на рис. 5.6, Ь. Швеллерная балка имеет профиль № 30, характеристики которого приведены в [c.151]

Геометрические характеристики / и Ш для наиболее распространенных форм поперечного сечения балок приведены в гл. VI, табл. 6. Значения / и W для профилей двутавровых балок по ГОСТ 8239—56 и швеллеров по ГОСТ 8240—56 указаны в табл. 5 и 6. [c.209]

Если параметры потока не меняются в направлении течения или используется осреднение вдоль канала, то уравнение (2.16) приводится к двумерному уравнению в плоскости поперечного сечения канала. В такой постановке может быть исследован вопрос о влиянии перетекания тока вдоль пограничных слоев и по изолирующим стенкам МГД-устройства на его суммарные характеристики — поперечные краевые эффекты . При такого рода исследованиях, как и при исследовании продольных краевых эффектов, часто пользуются модельными профилями скорости. Исследование распределения потенциала в плоскости поперечного сечения канала имеет также большое значение для теории МГД-расходомеров. [c.447]

Полученные характеристики произвольного поперечного сечения струи (в том числе и переходного) справедливы только в пределах её основного участка. Замечательно, что эти характеристики не зависят от индивидуальных свойств струи и позволяют по одному измерению скорости в центре сечения определить размеры этого сечения, расход газа через это сечение, среднюю скорость потока и т. д. Разумеется, это справедливо лишь при отсутствии особых внешних причин, могущих нарушить подобие скоростных профилей струй. [c.256]

Упруго-геометрические характеристики сечения. Во многих случаях при сложном профиле поперечного сечения интегрирование при вычислении геометрических характеристик выполняют численно-, сечение разбивают на 20—100 элементарных клеток и составляют соответствующие суммы. [c.205]

Величина а называется изгибно-крутильной характеристикой поперечного сечения стержня. Для стандартных прокатных профилей таблицы величин а приводятся в справочной литературе [24]. [c.39]

Полые резиновые кольцевые уплотнители различных поперечных сечений применяют в шлангах для герметизации кабин самолетов. При расчете таких уплотнителей можно исходить из определения сопротивления гидростатическому давлению полого торообразного каркаса. Геометрическими параметрами кругового тора являются о — радиус кольца, т. е. окружности, лежащей в экваториальной плоскости ху тора, на которой расположены центры поперечных сечений тора го —радиус сечения, т. е. окружности профиля тора (в сечении меридиональной плоскости) / = — Яо го — безразмерная характеристика тора (от 37 до 18). Вследствие столь малой кривизны, при повышении давления в уплотнителе, круговое сечение профиля практически сохраняется. Поэтому для приближенного расчета прочности таких уплотнителей при нагружении в свободном состоянии (вне посадочного гнезда) можно применять уравнения, принятые в расчетах рукавов [5]. [c.206]

В сортаменте указаны номера профилей, вес их погонного метра, размеры и площадь поперечного сечения профиля, а также значения моментов инерции сечения. Знать моменты инерции необходимо для вычисления геометрических характеристик составных сечений. Кроме осевых моментов инерции, в сортаменте приводятся ве- [c.116]

Фиг. 52. Поперечные сечения несущих профилей винтов, характеристики которых изображены на фиг. 51. [c.562]

Характеристика крупных поковок из углеродистой стали диаметром или стороной квадрата до 750 мм и весом не более 50 г и для прочих профилей поковок с площадью поперечного сечения не свыше 5600 см по гост 2335-50 [c.547]

Поэтому в этом разделе будет использовано сочетание идей из разд. 2.6 и 2.9 для построения нелинейной теории распространения импульса (по механизму простой волны) через некоторую трубу (или канал), поперечное сечение которой, а также, возможно, и физические характеристики заполняющей ее жидкости в отсутствие возмущений изменяются постепенно по длине трубы (или канала) в масштабе длины импульса. Однако ограничим себя относительно слабыми импульсами в смысле разд. 2.11, отчасти чтобы сделать анализ простым, а отчасти чтобы в случаях, когда предсказываемый волновой профиль является многозначным, иметь возможность расширения теории с помощью введения разрыва, сохраняющего его площадь. [c.229]

Виды профилей горячекатаной стали общего назначения, пх сортаменты и размеры нормированы отдельными стандартами. Основные характеристики этих профилей — пх название и номер, выражающий осиовнон линейный размер поперечного сечения в сантиметрах. [c.111]

Весьма ограниченны данные по турбулентной структуре нестационарных неизотермических течений в каналах. В работе Б.В. Перепелицы, Ю.И. Пшеничникова, Е.М. Хабахпашевой [44] представлены результаты измерений статистических характеристик пульсаций температуры в нестационарном турбулентном потоке воды в диапазоне чисел Рейнольдса Ке = = (1,36. .. 6,1) 10 и частотах колебаний расхода от 0,4 до 4 Гц. Эксперименты проводились в канале прямоугольного поперечного сечения с обогревом одной стенки и при наличии предварительного, участка гидродинамической стабилизации. На входе в рабочий участок устанавливался пульсатор, создающий колебания расхода жидкости. Мгновенные значения расхода изменялись до 5 раз. Поскольку тепловьоделение в обогреваемой стенке при этом не менялось, при увеличении расхода температура стенки должна падать, а при замедлении— возрастать. Соответственно изменяется по времени и температура потока вблизи стенки. Характер перестройки усредненного профиля температуры во времени виден из распределения скорости изменения температуры 3 Т Ът в течение одного периода. На рис. 3.6 представлено изменение величины ЪТ Ът от фазы колебания расхода на различных расстояниях от стенки. Расход жидкости через канал падает в промежуток времени ЭГ/Эт между 0,3 и 0,5. .. 0,6 и возрастает между 0,5. .. 0,6 и 1. Как видно из рисунка, наиболее сильный рост температуры наблю- [c.87]

В наших работах [Л. 1—4] рассматривался вопрос о влиянии поперечной кривизны поверхности iHa характеристики осесимметричного турбулентного пограничного слоя при изотермическом течении несжимаемой жидкости. В этих работах показано, что в том случае, когда толщина пограничного слоя становится соизмеримой с радиусом кривизны поперечного сечения тела, поперечная кривизна поверхности начинает оказывать влияние на форму профиля скорости в пограничном слое. В частности, в случае выпуклой поверхности профиль скорости становится более наполненным, что йедет к увеличению напряжения трения, я в случае вогнутой поверхности профиль скорости становится менее наполненным, что ведет к уменьшению напряжения трения по сравнению с напряжением трения по плоской поверхности. [c.205]

Известные активные методы снижения шума реактивных струй основаны на изменении аэродинамических характеристик слоя смешения в пределах начального участка струи, для чего, например, формируют коаксиальную струю с большой скоростью центральной струи и меньшей скоростью в кольцевой струе, что приводит к снижению сдвиговых напряжений. Представляется весьма перспективным недавно разработанный метод снижения шума реактивной струи, основанный на формировании коаксиальной струи с "переверн> тым"профилем скорости на выхлопе ТРД, когда скорость во внешнем контуре больше, чем во внутреннем [8.1]. Снижение шума струи за счет изменения ее аэродинамических характеристик в пределах начального участка в некоторых случаях достигается путем вдува тонких поперечных струек в основную струю вблизи выходного сечения сопла [8.1]. Эти струйки создают окружную неравномерность потока, что в конечном счете ослабляет когерентные структуры, являющиеся важным источником шума струи [8.3,8.9]. [c.192]

Полностью развитое, или равномерное, течение в трубах и каналах может расматриваться как особая разновидность течения с пограничным слоем. Как и в общем случае турбулентного пограничного слоя, основную роль в формировании профиля осредненной скорости играет турбулентность, генерирующаяся из-за сдвигового течения вблизи твердой стенки. Имеется, вообще говоря, одно существенно отличие при турбулентном течении в трубах и каналах турбулентность распределена по поперечному сечению непрерывно, и перемежающегося вторжения нетурбулизованной жидкости в область максимальной осредненной скорости не происходит. Тем не менее осредненные характеристики полностью развитого течения в трубах и каналах имеют много общего со свойствами пограничных слоев, рассмотренных в гл. 12. [c.281]

Все три шины представляют собой оболочки с тремя несущими слоями одним слоем каркаса с текстильным кордом и двумя перекрестным образом расположенными слоями брокера из металлокорда. Поперечное сечение шины 175/70Р13 схематически изображено на рис. 11.2. Способ укладки слоев в пакете и их механико-геометрические характеристики показаны в табл. 11.5. В качестве исходной поверхности, как обычно, выбираем внутреннюю поверхность каркаса, меридиан которой от экватора (t =0) до точки обода (Г = 16 см) разбиваем на 16 частей. Декартовы и меридиональные координаты узловых точек даны в табл. 11.6. Результаты расчета геометрических параметров внутренней поверхности шины представлены в табл. 11.7. Построив график функции (Г) и сопоставив его с формой профиля шины (см. рис. 11.2), можно еще раз убедиться в достоверности числовых данных, полученных с помощью алгоритма сглаживания сплайнами. [c.255]

Но S = F = dMIdz, следовательно, т = (SAy)l(lb), где у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести заштрихованной площади. Это главное выражение, которое используют для определения поперечной силы. Данное выражение можно применить при нахождении требуемого шага точечных швов сварного соединения, с помощью которого усиливается сечение балок. Выражение для расчета шага записывается в виде р = RIlSAy, где R — несущая способность точечного шва на срез у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести элемента усиления А — площадь поперечного сечения элемента усиления. Пусть требуется найти шаг точечной сварки, необходимой для крепления нижней, подкрепляющей сечение, накладки профиля, показанного на рис. 3.9. Необходимые геометрические характеристики можно найти, пользуясь данными табл. 3.1, в которой /g — момент инерции отсеченной части сечения относительно собственной оси. [c.79]

Вычисляя жесткость кручении для сплошных стержней с различными формами поперечных сечений, Сен-Венан убеждается в том, что формула (1) дает значение С с хорошим приближением для лссх этих случаев ). Допустимо, таким образом, принять, что-жесткость всякого, вообще, сплошного стержня любого профиля равна соответствуюш ей характеристике эллиптического стержня с той же самой площадью сечения Ап с тем же полярным моментом инерции /р. Жесткость при кручении изменяется, очевидно, обратно пропорционально полярному моменту нперции, а не прямо пропорционально, как это утверждалось старой теорией. [c.287]

Определение геометрических характеристик сечений производится в настоящее время путем исследования моделей (метод Прандтля, метод Дитмана — Алексеева [2] и др.). Такой путь отличается большой трудоемкостью, многоэтапностью, требует наличия специальных установок. На Сестрорецком инструментальном заводе разработана методика расчета геометрических характеристик сечений концевого инструмента и машинная программа для ЭВМ типа Минск-32 . Расчет производится в такой последовательности профиль поперечного сечения инструмента задается в полярных координатах массивом значений рг —(р —радиусы а,- — угловое положение -й точки профиля). Для повышения точности расчета рекомендуется при задании массива рг — щ каждый участок профиля, ограниченного точками, в которых наблюдается перелом кривой (первая производная изменяется скачками в точке, являющейся концом одного и началом другого участка кривой), задавать не менее чем тремя точками (двумя крайними и одной промежуточной). Необходимость задания исходных данных для расчетов в виде массива значений рг — г объясняется стремлением решения широкого круга практических задач. Так, при расчете геометрических характеристик и напряжений от действия крутящего момента М р и осевой силы Р с приходится решать два вида задач 1) выбор рационального вида профиля при проектировании инструмента 2) оценка возможностей данного профиля путем сопоставления инструмента, изготовленного различными способами различными изготовителями, часто при отсутствии технических данных и геометрических параметров сечения. В последнем случае профиль поперечного сечения получают увеличением на проекторе поперечного среза инструмента. Сече-йие при этом не имеет центра тяжести, его параметры могут быть [c.25]

В основу программы положены две методики расчета профилей методика канд. техн. наук С. И. Лашнева и упрощенная методика канд. техн. наук С. А. Лопатина. Первая методика позволяет решать общие задачи по оптимизации профиля, параметров установки изделия и инструментов на строгой математической основе, учитывающей все необходимые и достаточные условия, исключающие интерференцию профилей. При разработке программы в соответствии с этой методикой было учтено требование максимального расширения диапазона использования программы, для чего входные данные предусмотрено задавать в виде массива значений координат текущей точки профиля безотносительно к виду обрабатываемого инструмента. Массив координат точек при этом целесообразно использовать тот же, что и при решении задачи о расчете геометрических характеристик сечений и напряжений с дополнением некоторыми данными. В конечном результате расчеты исходного профиля и профиля инструмента для его обработки представляются частью общей задачи по выбору профиля поперечного сечения инструмента, обладающего оптимальными геометрическими характеристиками (жесткостью на изгиб и кручение, равномерным распределением напряжений на контуре и т. д.) и, кроме того, технологичного в изготовлении (под технологичностью изготовления при. этом понимается возможность обработки профиля без его искажений, вызванных подрезаниями и интерференцией обрабатываемой и обрабатывающей поверхностей). Такой общий подход необходим при разработке конструкций или модернизации инструмента, при его исследовании, при выборе допусков на изготовление и т. д., ибо в конечном счете все расчеты служат одной задаче — обеспечению выпуска высококачественного инструмента, повышению его эффективности. [c.346]

Для стальных прокатных профилей точное соблюдение этого условия часто оказывается невозможным, поскольку они изготовляются по установленным ГОСТами сортаментам и имеют определенные геометрические характеристики поперечных сечений (площади и др.). Поэтому вычисленные в результате расчета необходимые сечения во многих случаях значительно отличаются от табличных, вследствие чего во избежание недопустимого перенапряжения материала приходится принимать сечения профилей, большие расчетных, что нередко влечет за собой недонапряженне материал ла, выше установленного нормами, [c.42]

Применение уравнений трехмерной теории упругости к исследованию устойчивости упругих тел с учетом изменения их граничных поверхностей было предложено А.Ю. Ишлинским и Л.С. Лейбензоном [5, 6]. В трехмерной линеаризованной постановке в работах А. П. Гузя и его учеников [2, 7, 8, 9] были получены решения задач устойчивости анизотропных элементов конструкций, которые послужили основой для оценки точности различных прикладных теорий, использующихся в расчетной практике. Оказалось, что теория оболочек, в которой деформации поперечного сдвига учитываются в соответствии с гипотезой Тимошенко, позволяет находить критические нагрузки с незначительной погрешностью. Эта оценка относится и к таким интегральным характеристикам, как низшие частоты свободных колебаний оболочки из КМ. В то же время решение уравнений теории оболочек типа Тимошенко менее трудоемко, чем уравнений теории упругости, особенно в случае оболочек сложной геометрии. Такими, в частности, являются цилиндрические оболочки с волнообразной срединной поверхностью, которые при большом количестве волн принято называть гофрированными. Устойчивость последних рассматривалась в работах [10, 11] путем замены их эквивалентными ортотропными. Хотя экспериментальные данные обнаруживали более высокую эффективность гофрированных оболочек [10], приближенное дискретное решение не подтвердило возможности увеличения критических нагрузок за счет придания профилю поперечного сечения волнообразного характера. Недостатков приближенного подхода удалось избежать в работах [12-14], где устойчивость гофрированных оболочек рассматривалась с учетом изменяемости геометрических параметров по направляющей. Из проведенных авторами этих работ исследований вытекает, что при равновозможности общей и локальной форм потери [c.105]

Систематическое исследование аэродинамических характеристик начальных участков плоских и осесимметричных каналов при турбулентном режиме течения в пограничном слое выполнено А. С, Гиневским и Е, Е. Солодкиным (1956—1965), В указанных работах, помимо вычисления профилей скорости в поперечных сечениях канала и других характеристик пограничного слоя, выполнены расчеты коэффициента потерь [c.796]

В табл. XVII.3 приведены геометрические характеристики некоторых наиболее распространенных профилей, применяемых для изготовления элементов рам. Все профили имеют одинаковую толш,ину стенки б и одинаковую длину средней линии 5, т. е. равную плош,адь поперечного сечения и следовательно равный вес на единицу длины. Сопротивление изгкбу определяется экваториальными моментами, которые возрастают с увеличением отношения к Ь. Для сравнения в таблице указаны относительные значения характеристик (в %) через экваториальные моменты [c.479]

Обозначения — шаг депи — расстояние между центрами элементов зацсплепня (втулок, роликов, катков), измерешое под определенной нагрузкой натяжения, способной выбрать зазоры в шарнирах, является одной нз основных характеристик и,епи —расстояние между внутренними пластинами — конструктивный параметр, связанный с проекцией опорной поверхности н1арнира цепи и расчетом звездочки в поперечном сечении О—диаметр ролика или катка — элел ит зацепления, расчетный параметр профиля зуба звездочки [c.149]

Установим зависимость между моментом инерции эквивалентной балки /5 и геометрическими характеристиками сечений фермы, для чего рассмотрим решетчатую систему, близкую по типу к фермам крановых конструкций. Половина этой системы изображена на рис. 5. Решетка ичюяса пусть состоят из парных угловых профилей, отношение величин площадей поперечных сечений которых определяется коэффициентом с = где и Р — площади сечений рас- [c.244]

Характеристика механизма развития огранки. При взаимодействии направляющих с поверхностью отверстия, имеющего первичную огранку, возникают вынужденные поперечные колебания инструмента, интенсивность которых обычно выше интенсивности его поперечных автоколебаний. Установлено, что при совпадении по фазе траектории движения передних концов направляющих с траекторией движения калибрующей вершины вторичная огранка практически не будет отличаться по форме от первичной огранки. Учитывая, что начальные фазы и частоты вынужденных колебаний инструмента близки к аналогичным параметрам его автоколебаний, вызвавших первичную огранку, число граней вторичной огранки окажется близким к числу граней первичной огранки. Это подтверждается геометрическими построениями формы поперечного сечения отверстия, получаемого в результате взаимодействия направляющих с поверхностью, имеющей исходную погрешность формы в виде огранки с трехвершинным профилем (рис. 8.6). [c.173]

В турбостроении, авиастроении и других отраслях мапшностроения для обеспечения требуемого качества и производительности обработки широко используется безразмерное шлифование и полирование абразивными и алмазными лентами с постоянным усилием прижима ленты к обрабатываемой поверхности. При шлифовании турбинных лопаток продольными строчками профиль и величина микронеровностей в сечении, перпендикулярном продольной оси лопатки, изменяется в зависимости от величины поперечной подачи. С изменением поперечной подачи на строку от 7,5 до 1,5мм/ход (диаметр контактного ролика 80мм) высота макронеровностей ( гребешков ) изменяется от 176 до 7,5мкм. Величина поперечной шероховатости (в сечении, перпендикулярном вектору скорости резания, т.е. вдоль оси лопатки) определяется в основном характеристиками абразивной ленты. [c.120]

Распределение скоростей и давлений по крылу не зависит от Продольного течения, а обусловлено лишь поперечным обтеканием <0 скоростью 1 п =1 веС05х. Характер этого обтекания, а следовательно, и распределение давления изменяются в зависимости от формы профиля в сечении крыла плоскостью, нормальной к передней кромке, и угла атаки, измеряемого в этой плоскости. В соответствии с этим аэродинамические характеристики профиля будут такими же, как профиля, принадлежащего прямому (нестреловид ному) крылу, обтекаемому со скоростью набегающего потока Уп под указанны,м углом атаки. [c.284]

Нелинейная теория распространения простой волны развита в предыдущих разделах2.8—2.12 для любой жидкости, имеющей нри отсутствии возмущений однородные физические характеристики, помещенной внутри трубы или канала с постоянным невозмущенным поперечным сечением. При этих условиях основные свойства простой волны, пока она остается непрерывной, легко устанавливаются для задач с начальными условиями с помощью уравнений (156)—(163), а для задач с граничными условиями — с помощью уравнений (168)—(171), в то время как соответствующий сдвиг волнового профиля развивается согласно уравнениям (184)—(191). Хотя образование разрыва проанализировано выше только в двух случаях (для плоских звуковых волн и длинных волн в открытых каналах), эти случаи наводят на мысль, что любое распространение простой волны, создающее лишь слабые разрывы, может быть описано с высокой точностью введением в полученный однородным сдвигом непрерывный волновой профиль (для обеспечения его однозначности) разрывов, сохраняющих площадь. [c.228]

Результаты анализа до этого места, основанные на рассмотрении изменений вдоль кривых С , справедливы для импульса лроизвольной амплитуды при условии, что поперечное сечение и физические характеристики жидкости меняются постепенно в масштабе длины импульса. Однако рассмотрение изменений вдоль кривых требует ограничения сравнительно слабыми импульсами, если мы хотим получить метод, достаточно про- стой для введения в теорию нелинейных эффектов. Заметим, что кривая С +, в отличие от любой кривой С., остается внутри импульса на протяжении больших расстояний, так что изменениями в поперечном сечении и физических характеристиках жидкости пренебречь нельзя. Отметим также, что хотя для от-относительно слабого импульса отклонения скорости сигнала + с от предсказываемой линейной теорией скорости волны Со х) могут быть лишь незначительными (уравнение (241)), воздействие искажений, вызванных такими малыми отклонениями при распространении на большие расстояния, будет, однако, как показано в разд. 2.9, весьма существенным. Далее, проанализируем противоположные влияния искажающих волновой профиль постепенных изменений физических характеристик жидкости и поперечного сечения, с одной стороны, и относительно слабых нелинейных эффектов — с другой. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...