Механическая работа при деформировании

Интенсификацию процессов химического воздействия на полипропилен при приложении растягивающих нагрузок можно объяснить устранением диффузионных задержек, обусловленным раскрытием микродефектов, по которым возможна миграция среды в объем материала. Кроме того, действие механических напряжений вызывает активирование химических реакций вследствие деформирования химических связей и образования свободных радикалов, которые могут вступать во взаимодействие со средой. Наконец, механическая работа при деформировании полимеров частично затрачивается на интенсификацию химических процессов. С увеличением концентрации кислоты процесс разрушения химических связей идет более интенсивно и, как следствие, возрастает деформация ползучести материала. [c.59]

Основополагающим принципом при построении теории пластичности является принцип максимума скорости диссипации механической работы, при фиксированных параметрах е Хг скорость диссипации механической работы в единице объема при пластическом деформировании имеет максимальное значение для действительного напряженного состояния Gij среди всех напряженных состояний, допускаемых данной функцией нагружения [c.272]

Трансформация кинетической или потенциальной энергии в механическую работу пластического деформирования происходит при движении рабочих органов (ползуна, коромысла, траверсы, бабы, валков, роликов и т. п.) главных исполнительных механизмов. Это движение характеризуется следующими признаками [c.4]

В испытательных машинах с непрерывной работой привода, мощность которого достаточна для поддержания постоянной скорости движения захватов при деформировании образца (механические и гидравлические испытательные машины), скорость деформации обычно не превышает 10 что соответствует скорости порядка нескольких сантиметров в минуту. Верхний диапазон скоростей деформации ограничивается установленной мощностью привода, поскольку с возрастанием скорости пропорционально возрастает требуемая мощность. Так, для испытания образца с длиной рабочей части 50 мм и диаметром 10 мм до деформации 50% необходимо совершить работу 200 кгс-м (при средней величине сопротивления 100 кгс/мм ), что требует мощности всего 0,04 кВт при испытании со скоростью 10- -i, в то время как для ускоренных испытаний со скоростью 10 с- (скорость деформации 0,5 м/с) мощность возрастает до 40 кВт. Этот диапазон повышенных скоростей неприемлем и для ударного нагружения свободно падающим грузом, так как требует использовать удар слишком большой массы (например, для испытания указанного выше образца со скоростью деформации [c.69]

Возможность осуществления как жесткого, так и эластичного нагружения образца. Это требование обусловлено особенностями работы деталей, поскольку усталостное разрушение может развиваться при постоянных значениях не только амплитуды усилия, но и амплитуды деформации материала. В этом случае закономерности сопротивления усталости (например, в период развития трещин или при деформировании материала в упруго-пластической области) существенно различны и их следует изучать с учетом особенностей нагружения, имеющих также большое значение при исследовании утомляемости полимерных материалов, механические свойства которых, а следовательно, и силовой режим испытаний изменяются в процессе повторно-переменного деформирования. [c.53]

Создание из каучука, наполнителей и других ингредиентов материала, обладающего максимальной механической прочностью и эластичностью, способного сохранять свои свойства в течение длительного срока эксплуатации, является основной задачей технологии резины [19, 25]. Кроме вулканизующего агента, на свойства резины оказывает влияние подбор активных наполнителей, поэтому механизму их действия посвящена специальная литература. По работам [4, 251 наполнитель способствует выравниванию перенапряжений в материале. Так как пространственная сетка резины построена нерегулярно, отдельные участки при деформировании резины оказываются перенапряженными по сравнению с остальными молекулами. Возникающие в них разрывы связей приводят к появлению первичных очагов разрушения, разрастающихся далее в трещины. В наполненных резинах, помимо химических связей цепных молекул, возникают адсорбционного характера связи каучука с наполнителем, которые выравнивают нерегулярность поперечных химических связей. В перенапряженных при деформировании детали участках пространственной сетки [c.57]

Если рассмотреть в плане предлагаемой классификации отображенный в литературе объем научных исследований, то следует отметить относительную малочисленность и разрозненность работ, посвященных исследованию процессов взаимодействия полимерных материалов с жидкими химическими реагентами. Особенно большую неясность и трудность для изучения представляют физико-химические процессы, происходящие в деформированном полимерном теле при одновременном действии жидких сред и механических напряжений при различных температурах. [c.7]

Нил<е приведены технические данные дефектоскопа АФ-15, предназначенного для исследований и контроля физико-механических процессов и свойств, связанных с деформированием различных конструкций и их элементов. Принцип работы основан на приеме информативных параметров акустических сигналов, возникающих как при деформировании твердых тел, так и при развитии в них усталостных дефектов. Прибор определяет местоположение дефектов, локализуя их в направлении расположения двух преобразователей. [c.83]

Работа деформации и потенциальная энергия. Деформация тела, т. е. изменение его формы и размеров, в общем случае сопровождается внутренними изменениями в теле и теплообменом между его частями и между ним и окружающей его средой. В то же время деформированное тело оказывается способным производить механическую работу, т. е. обладает некоторым запасом потенциальной энергии. Таким образом, энергия, затраченная на деформацию тела, по закону сохранения энергии превращается, с одной стороны, в потенциальную энергию тела, с другой, — в теплоту и энергию изменения внутренней структуры тела. Потенциальная энергия деформированного тела является обратимой частью полной энергии, затрачиваемой на деформацию. Поэтому она связана с обратимой частью деформации, т. е. с упругой деформацией. Однако и при упругих деформациях происходит некоторое изменение температуры тела. К тому же реальные тела всегда имеют некоторые отклонения от идеальной упругости. Поэтому в реальных телах при упругих деформациях часть энергии деформации обращается в теплоту. Но эта часть всегда мала по сравнению с той, которая обращается в потенциальную энергию деформированного тела, так что можно ею пренебрегать. Следовательно, можно высказать следующее положение при упругих деформациях приращение потенциальной энергии деформированного тела равно приращению энергии деформации. Так как последняя измеряется приращением работы, которую должны совершить внешние силы для того, чтобы произвести деформацию тела, то, обозначая приращение работы внешних сил через бЛ, а приращение потенциальной энергии деформированного тела через 80, получаем при упругой деформации [c.263]

Напряженное и деформированное состояния неоднородны не только в деталях, но во многих случаях и в образцах при механических испытаниях (при растяжении после образования шейки при изгибе при кручении при сжатии вследствие трения на торцах и т. п.). Поэтому важно не только различие в напряженных состояниях (тензоров напряжений) в отдельных точках, но и различие полей напряжений в образце и в детали. Во многих случаях при механических испытаниях измеряют лишь среднее напряжение, среднюю деформацию и среднюю работу деформации, что недостаточно для суждения об истинных макси- [c.320]

При глубокой вытяжке или формовке деталей конической, полусферической, параболической, а также прямоугольной формы весьма эффективной оказывается гидравлическая штамповка — вытяжка или формовка, позволяющая работать при коэффициенте вытяжки на первой операции тхр з = 0,50. В этом случае деформирование заготовки производится не жестким пуансоном, как это имеет место при обычной вытяжке или формовке, а давлением жидкости или резины в жесткой — металлической матрице. Благодаря этому отпадает необходимость в тщательной и дорогостоящей пригонке пуансона к матрице штампа, что делает указанный способ штамповки выгодным при изготовлении даже небольших партий изделий. Штамповка может производиться как из плоской, так и из полой заготовки. Рабочее давление жидкости при вытяжке этим способом создается или насосом высокого давления (50—250 ат), или рабочим ходом механического или гидравлического пресса. В процессе работы удельное давление жидкости изменяется от нуля до требуемого максимального давления, достигая 250 ат и более, что вполне достаточно для штамповки материалов толщиной до 1,5—2,0 мм. [c.116]

Обозначим через D скорость диссипации механической энергии в единице объема. При пластическом деформировании жесткопластического материала механическая работа усилий рассеивается в теплоту, поэтому скорость диссипации механической энергии равна мош ности усилий [c.39]

Пусть dQ обозначает тепло, поглощенное единицей объема твердого тела при изменении его состояния е, а, 0 на йе, йо, йв, и пусть йа) = ойе обозначает механическую работу, затраченную на его деформирование. Если А — тепловой эквивалент механической работы, то, согласно первому закону термодинамики или принципу сохранения энергии, сумма dQ и А йау должна представлять собой величину du, на которую изменилась внутренняя энергия единицы объема (включая и потенциальную энергию упругой деформации), или [c.56]

Механическая работа, совершаемая при деформировании пластичной среды. Пути нагружения и деформирования. [c.95]

Следовательно, если для области конечных деформаций главные направления деформации не поворачиваются, то минимальная величина механической работы затрачивается при деформировании идеально пластичной среды от недеформированного состояния до некоторого конечного состояния деформации 81, 82, 8з по кратчайшей последовательности, отвечающей нестесненному течению, посредством которой это конечное состояние может быть достигнуто, т. е. посредством деформирования среды при постоянных отношениях деформаций 82/81 и 83/81. Добавим, что этот вывод можно отнести также и к деформационно-упроч-няющемуся металлу, поведение которого описывается монотонно возрастающей функцией деформационного упрочнения общего вида То = /(уо). [c.112]

К. Теорема минимума механической работы для конечной однородной пластической деформации. Касательное напряжение то и натуральная деформация сдвига yo на октаэдрических площадках, как упоминалось в предыдущих параграфах, использовались при определении интенсивности однородного напрял<енного состояния на пределе текучести и величин конечных остаточных деформаций в податливых материалах помимо связанных с этим преимуществ, величины то и yo являются также важными переменными, от которых зависит механическая работа деформации, производимая напряжениями в несжимаемой пластичной среде. Мы видели, что последовательности нагружений и деформирований можно в этих пространствах представить геометрически посредством изображения движений соответственно двух точек точки Pq, прямоугольные координаты которой равны приведенным главным напряжениям — а, сГз = Qg — а, ст = 03 — ст, [c.118]

Следуя обычной символике, используемой в вариационном исчислении, мы будем обозначать малое изменение, или вариацию выражаемой определенным интегралом (2,214) работы оз при небольшом изменении (варьировании) пути деформирования, дописыванием б перед варьируемой величиной таким образом, баз выражает (первую) вариацию механической работы o. Чтобы выразить экстремальность или обращение баз в нуль, [c.135]

Механическая работа деформирования со, необходимая для растяжения этих материалов до точки разрыва, равная площади под кривой напряжение — деформация при растяжении и выражающаяся как работа растяжения [кг м см% дается в следующей таб.лице [c.504]

Удельная механическая работа, затрачиваемая на пластическое деформирование единицы объема вещества при данном температурно-скоростном режиме деформирования, также находится в определенной функциональной связи с интенсивностью напряжений. Элементарное приращение удельной работы с Руд = Огс/е . Предполагая функциональную зависимость = Ф (е ) не зависящей от вида напряженного и деформированного состояний, запишем в интегральной форме выражение для удельной работы пластического деформирования [c.60]

Деформация и механическая работа. При деформировании тела внешние силы производят работу. Работа деформирования dui, совершаемая под действием внутренних сил FidV, записывается как произведение силы на деформацию FidUkdV. [c.399]

В. Механическая работа при деформировании идеально пластичной среды. Рассмотрим механическую работу о>, затрачиваемую на деформирование идеально пластичной среды по различным путям от недеформированного до некоторого конечного состояния деформации, для которого заданы конечные значения натуральных деформаций еь ег, ез=—81 = —ег, предположив, что при любом из путей не происходит никакого поворота главных осей напряжения и деформации и что обе группы соответствующих главных направлений все время совпадают друг с другом. Предположим, что материал испытывает некоторый общий вид деформирования, задаваемый кривой, вдоль которой движется точка (еь ег, ез), описывая в плоскости деформаций е1 + е2 + + 83 = 0 путь деформирования, начинающийся в точке О, е1 = е2 = = ез = 0, и оканчивающийся в некоторой заданной точке Q. Плоскость деформаций представлена на рис. 2.12. Для среды, в которой то = соп51, механическая работа со, произведенная напряжениями, согласно соотнощению (2.108), равна [c.103]

Для достижения высокой прочности и особенно трешиностойкости керамических материалов используют эффекты, связанные с полиморфным превращением диоксида циркония из метастабильной тетрагональной модификации в стабильную моноклинную. Такое преврашение инициируется внешними механическими нагрузками и приводит к необратимым затратам работы при деформировании и разрушении материала (рис. 3.13). В системах с дисперсными частицами диоксида циркония получены уникальные материалы, имеющие прочность при изгибе выше О МПа (рис. 3.14) и трещиностойкость более 30 МПа-м / [22]. ни обладают также повышенной устойчивостью к медленному росту термостойкостью. [c.247]

Под внутренним трением понимают способность твердых тел необратимо поглощать и рассеивать внутрь материала сообщаемую извне механическую энергию. Внутреннее трение — это неупругое релаксационное свойство, проявляющееся как вязкое сопротивление взаимному перемещению частей одного и того же твердого тела при его деформировании или при сообщении ему механических колебаний [277—279]. Знание величины внутреннего трения позволяет выбирать демпфирующие материалы для гашения механических йолебаний (здесь необходимо высокое внутреннее трение) или рекомендовать сплавы, практически не рассеивающие упругую энергию, т. е. обладающие незначительным внутренним трением. Кроме того, измерение внутреннего трения дает информацию о механизмах фазовых превращений, диффузии, кинетике выделения избыточных фаз и др. Методика внутреннего трения может быть использована для оценки работоспособности материалов в условиях их длительной работы при сложных температурных и силовых воздействиях [227]. [c.184]

Равенства (34) показывают, что прямоугольный параллелепипед, изготовленный из материала с общей анизотропией, при одноосном однородном напряженном состоянии превращается в не-прямаугольный параллелепипед (на рис. 1, а показано тело, для которого плоскость является плоскостью симметрии). В случае изотропного материала прямоугольный параллелепипед остается прямоугольным (рис. 1, б). Эти различия в поведении анизотропных и изотропных материалов при одноосном напряженном состоянии вызывают некоторые трудности при определении механических характеристик композиционных материалов в направлении, не совпадающем с осью симметрии. Образец, обычно используемый при таких испытаниях, представляет собой длинную полоску (отношение длины к ширине равно - 5—10), вырезанную под некоторым углом к оси симметрии из элементарного армированного слоя или слоистого материала. При одноосном нагружении в продольном направлении образец ведет себя как анизотропное тело с плоскостью упругой симметрии, совпадающей с плоскостью образца, т. е. стремится принять в этой плоскости форму параллелограмма. Захваты, в которых закрепляют образец, препятствуют его свободной деформации, сохраняя пер-воннчальное. направление закрепленных кромок. Как показано в работе Пагано и Халпина [45], в плоскости образца при этом возникает изгибающий момент и при деформировании образец принимает 1У-образную форму (рис. 2). [c.24]

При деформировании сплавов, применяемых для изготовления тензо-резисторов, кроме геометрических размеров, изменяется их удельное сопротивление. Это объясняется несовершенствами кристаллической решетки (вакансии, внедрения атомов в мешдууздия решетки, дислокации и неупорядоченное расположение атомов). В работе [3] показано, что в упругой области изменение удельного сопротивления линейно связано с деформацией Ар/р В этой же работе показано, что коэффициент тензо-чувствительности удельного сопротивления у] не зависит от температуры и существенно зависит от наклепа, образующегося в результате механической обработки. Независимость от температуры сохраняется лишь в диапазоне температур, при которых отсутствуют структурные превращения. [c.45]

Результаты эксперимента по жесткому нагружению образца из стали 12Х2МФА ва = 1,3%, Мр = 396 ц) показывают, что общая величина затраченной механической работы составляет А = 1,73 10 Дж при общей выделившейся тепловой энергии Q = 1,07 10 Дж и общей энергии, поглощенной материалом, Е = 0,66-10 Дж. Если предположить, что практически до образования трещины деформирование и повреждение материала являются равномерными по всему объему базы образца, и отнести приведенные выше величины к этому полному объему, то соот-ветствующие удельные характеристики будут иметь следующие значения А = 591,5-10 Дж/м = 366,7-10 Дж/м и = = 244,8-10 Дж/м . [c.81]

Результаты теоретических исследований, свидетельствующие о сложном характере реологического поведения материалов при высокоскоростном деформировании, полностью подтверждаются экспериментально. Особенности ударно-волнового нагружения металлов заключаются не только в высокой скорости деформирования и возможных структурных изменениях, но и в повышении температуры, которое особенно заметно при высоких напряжениях оь Оценки приращения температуры в ударных волнах по уравнениям состояния (см. гл. 2) дают следующие приращения температуры при 01 = 50 ГПа А7 = 400 С для Ее, 300 °С для Си и 170 °С для А1 при о, = 100 ГПа АГ = 1.5 10 °С для Ее, 1.3 103°С для Си и 3 10 °С для А1. Зависимость прочности металлов от скорости деформирования проявляется различным образом. Механические характеристики меди (отжиг) остаются неизменными при растяжении со скоростью е = 2 10 с (статические испытания) и высокоскоростной деформации со скоростью е =(5 10 —3 10 ) с [4]. Незначительное повышение условного предела текучести о. зарегистрировано в той же работе при таких же условиях испытаний для АМгб (отжиг) при растяжении и для АМгб в состоянии по ставки при сжатци. В то же время для твердой меди в пластической области отмечается повышение предела текучести примерно [c.178]

Необратимый ход упруго-пластической деформации приводит к необратимому рассеянию энергии, затраченной на деформирование образца. Полная работа при деформации, механическая энергия деформации, как мы знаем (см. 7 главы I), изображается площадью ОАММ (см. рис. 35) под кривой j--s. Площадь О ММ изображает обратимую (упругую) часть энергии деформации, площадь ОЛМО —необратимую часть энергии деформации. [c.69]

Применение покрытий при горячей деформации металла должно по возможности обеспечивать снижение усилий штамповки и прессования заготовок, износа инструмента, теплоизоляцию заготовок и инструмента, высокое качество поверхности получаемых полуфабрикатов. Защитные покрытия, например содержащие стеклофазу, обладают при высоких температурах свойством уменьшать коэффициент трения и износ трущихся поверхностей заготовок и инструмента (штампов, матриц, фильер и т. п.). Это свойство проявляется, когда между трущямися поверхностями имеется достаточно толстый слой покрытия, содержащего жидкую фазу. Смазочное действие покрытий в этом случае определяется жидкостным трением и подчиняется законам гидродинамики. Основным параметром, определяющим смазочное действие жидкости в условиях, когда внешнее трение переходит во внутреннее трение жидкости, является вязкость жидкости. Смазочное действие покрытий определяется тем, что они разъединяют трущиеся поверхности и способствуют переходу от внешнего трения к внутреннему вследствие вязкого или пластичного течения слоев самих покрытий. В некоторых работах отмечалось, что толщина слоя стеклосмазки, а не вязкость определяет ее смазочное действие. Покрытия, главное назначение которых состоит в защите от окисления при нагреве, могут уменьшать трение, износ инструмента, усилия при деформировании металла. Одновременно с указанным защитно-технологические покрытия повышают качество поверхности заготовок, способствуют получению более однородных механических свойств, служат как теплоизолятор, уменьшают скорость охлаждения заготовок и разогрева инструмента. [c.113]

Сварка давлением может быть без предварительного нагрева ie Ta соединения (холодная сварка, сварка взрывом), когда вводится только механическая энергия с предварительным нагревом контактная, диффузионная, газопрессовая, когда вводится термомеханическая энергия. Предварительный нагрев до пластического остояния или до оплавления применяют для металлов и сплавов, эбладающих повышенным сопротивлением пластическим деформациям в холодном состоянии, что затрудняет их совместное деформирование, так как требует больших удельных давлений. Нагрев металла при сварке давлением осуществляется электрическим током в месте соприкосновения (контакта) деталей (контактная сварка) за счет электромагнитной или высокочастотной индукции (индукционная сварка) за счет теплоты, выделяемой при сгорании газов газопрессовая сварка) за счет механической работы трения между гоединяемыми частями (сварка трением и ультразвуком), [c.437]

А. А. Ильюшин показал, что при геометрически подобных процессах пластической деформации, при одинаковом материале и одинаковой исходной температуре двух геометрически подобных тел в том случае, когда линейные размеры одного из них (натуры) в М раз больше линейных размеров второго (модели), а скорость деформирования меньшего тела (модели) в М раз больше скорости деформирования большего тела (натуры), то температура в любой паре соответствующих точек этих двух геометрически подобных тел в любой данной стадии их деформации дoл>iiиa быть равна. При этом в своем доказательстве А. А. Ильюшин учитывает распределение по объему рассматриваемых тел и утечку в окружающую среду не только той тепловой энергии, которой обладали эти тела в исходном состоянии, но и той тепловой энергии, которую они приобрели за счет перехода в тепло механической работы, затраченной на их пластическую деформацию. [c.422]

Г. Хорт 2), Д. Тэйлор,В. Фаррен и Г. Квинни ) по данным калориметрических измерений тепла, выделяющегося в процессе пластической деформации металлических стержней, показали, что производимая при этом механическая работа превращается в тепло не полностью. Некоторая измеримая часть (около 10% пли менее) этой работы остается скрытой в виде накопленной упругой энергии ). Таким образом, в наклепанном металле должны оставаться малые области, в которых материал находится в упруго-деформированном состоянии. В этом отношении характерно, что рекристаллизация чаще всего начинается от границ зерен, т. е. от тех зон, которые при холодной обработке металла испытывают наиболее [c.69]

Введение. В то время как в первом томе предполагалось, что в процессе упругого или необратимого деформирования твердого тела температура остается постоянной, в этой главе будут рассматриваться различные случаи, когда температура изменяется при нагружении или разгрузке. В приложениях можно встретить р-яд простых тепловых явлений, для описания которых достаточно включить температуру как характеристику состояния в уравнения, связывающие компоненты тензора деформаций с компонентами тензора напряжений так будет, например, в случае, когда нужно определить температурные напряжения в неравномерно нагретом теле. В других случаях бывает необходимо использовать первое и второе начала термодинамики и учитывать превращение внешней механической работы или внутренней энергии упругого деформирования в тепло и наоборот, как, например, в случае, когда нужно определить изменение температуры упругого тела или жидкости, происходящее в результате мгновенного деформирования или внезап- ного приложения нагрузки. [c.15]

В противоположность строго обратимым изменениям температуры, сопровождающим процессы деформирования упругих тел, существуют явления, связанные с необратимым деформированием, например с текучестью ковких металлов, когда происходит необратимое превращение в тепло механической работы, затрачиваемой на деформацию. Хорошо известно, что, когда образец вязкого металла быстрым растяжением выводится в пластическое состояние, он нагревается, особенно в области шейки. Точные калориметрические измерения выделяющегося при этом тепла впервые выполнил Хорт ). Хорт, Тэйлор, Фаррен и Квинни 2) показали, что механическая работа, совершаемая при растяжении образцов вязких металлов, не превращается полностью в тепло. Заметная часть этой работы (около 10% или несколько меньше для стержней из малоуглеродистой стали) переходит в скрытую упругую энергию, которая каким-то образом накапливается в испытавшем деформационное упрочнение металле (вероятно, в упруго изогнутых прослойках, содержащихся в пластически продеформированных кристаллических зернах). Раш ) путем увеличения последовательными ступенями растягивающей нагрузки, которая прикладывалась к стержням из малоуглеродистой стали, обладающей четко выраженным пределом текучести, и путем записи температуры этих стержней впервые обнаружил, что в упругом диапазоне температура падает, а в момент достижения предела текучести внезапно увеличивается. [c.18]

Механическая работа, совершенная в процессе проведения чистого сдвига, равна (i)p = 2Gl, а при простом сдвиге равна (o =Gyo/2 (нормальные напряжения Ох и Оу в течение второй серии деформирований не совершают дополнительной работы, так как натуральная деформация удлинения, оставшаяся после первой серии ёх = —ёу=8о=сопз1, в дальнейшем не меняется), так что полная совершенная работа равна [c.92]

Д. Последовательности простых растяжений и чистых сдвигов. Возвращаясь к рассмотрению работы, производимой при этих последовательностях деформирований, мы видим, что механическая работа со, совершенная при де( )0рмир0вании идеально пластичной среды, например при осуществлении ряда последовательных серий деформирований, представляемого прямолинейной ломаной линией на плоскости деформаций 81 + 82 + 83=0, больше работы, затрачиваемой на кратчайшем прямолинейном пути, соединяющем начало О с концом ломаной. Все стороны такого многоугольника представляют нестесненное течение, а в каждой его вершине главные напряжения, вызывающие течение, испытывают внезапные изменения точка Ро на рис. 2.10 перескакивает на круге напряжений от одного положения к другому. Рассмотрим простой пример, когда путь деформирования представляется треугольником [c.107]

Наш предыдуи ий пример объясняет механическую причину осуш,ествле-ния такого вида деформирования для него в этом частном случае течения требуется наименьшая осевая нагрузка и, следовательно, наименьшая механическая работа. Ван Итерсон в своей книге ) утверждает в связи с этим, что несущая способность конструкции исчерпывается при наименьшей нагрузке, когда механические условия создают ситуацию, при которой два главных напряжения могут уравняться . Хотя это последнее утверждение справедливо для только что упомянутого случая образования шейки при растяжении образца, оно не будет верным в общем случае, что показывается просто заменой вида деформирования в последнем примере, если предположить, что на рис. 2.14 некоторая точка Q сначала достигается при деформировании [c.109]

Механическая работа в случае, когда задана последовав тельность плоских деформирований. Чтобы избежать выписывания несущественных постоянных членов и при вычислении работы деформации пояснять выкладки наиболее простым из возможных способов, представим себе теперь последовательность состояний плоских деформирований, происходящих так, что угол рх все время остается равным нулю Рх = 0. Это деформирование, таким образом, состоит из простых конечных сдвигов уз в направлении оси X, сочетающихся с одновременным растяжением или сжатием линейных элементов, параллельных оси х (и соответствующими изменениями длин, параллельных наклонным сторонам ромбоида ORSQ на рис. 2.20). Этот вид плоской деформации, на котором будут основаны дальнейщие вычисления, выражается линейным преобразованием простейшего вида, полу [c.125]

В то же время угол р для главных осей деформации [уравнение (2.201)] в деформированном теле изменяется при их повороте в пространстве. Таким образом, хотя 3 изменяется, а остается постоянным, т. е. с главными осями деформации и напряжения) во все время деформирования скреплены одни и те же материальные точки тела (которые в недеформированной среде расположены на двух взаимно перпендикулярных прямых а = onst и а + (л/2) = onst). Механическая работа, совершаемая в идеально пластичной среде (ao = onst), как мы уже видели, при чистом сдвиге без поворота (ys = 0), когда главное удлинение = е2е-увеличивается и йг =—d 2, o-i = —02 = ао/ 3, равна [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...