Давление допустимые на уплотненный

Для предохранения агрегата при возникновении опасного состояния служат защитные устройства, которые останавливают турбину путем прекращения подвода топливного газа к камерам и открытия сбросных клапанов воздуха после компрессора в следующих случаях частота вращения ротора ТНД превышает 6700 об/мин частота вращения ротора ТВД превышает 6500 об/мин существует недопустимый осевой сдвиг роторов ТВД и ТНД и нагнетателя температура газа перед ТВД превышает максимальную допустимую факел погас давление масла на-смазку ГТ У и нагнетателя снизилось соответственно до 0,22 и 0,6 МПа понизился перепад между маслом и газом в уплотнении нагнетателя давление газа в уплотнении повысилось до 1,3 МПа давление топливного газа понизилось до 0,6 МПа недопустимо повысилась температура вкладышей и масла на сливе из колодок упорных подшипников возросла вибрация подшипников неправильно переставлены газовые краны для ГТ-6-750 частота вращения турбодетандера превышает 14 000 об/мин недопустимо понизился уровень в маслобаках турбины и нагнетателя. [c.53]

Отработка уплотнения с плавающими кольцами. Напор, срабатываемый в уплотнении циркуляционных насосов, составляет 8—16 МПа. Такой перепад давления заставляет предусматривать несколько ступеней уплотнения. Обычно перепад, срабатываемый на одной ступени, выбирается компромиссно исходя из Допустимой протечки и допустимой длины вала под уплотнением. Поскольку от перепада давления, срабатываемого на одной ступени, зависят центрирующие силы и силы трения кольца о неподвижный упор, перепад давления на одной ступени рекомендуется принимать равным 1—1,5 МПа. [c.233]

Допустимые удельные нагрузки (контактное давление) на уплотнение зависят от типа КУ и эксплуатационных условий (табл. 7.15). [c.233]

При весьма больших перепадах давлений на уплотнении также приходится прибегать к гидравлической разгрузке стыка пары трения, так как для каждого материала пары трения есть предельно допустимая удельная нагрузка, при превышении которой начинается интенсивное изнашивание материала и уплотнение не обеспечивает требуемого ресурса. [c.289]

Примечание. Максимально допустимый перепад давлений на уплотнениях 1 кгс/см рабочая скорость 40 км/ч. [c.40]

Наряду с указанными преимуществами графитовые набивки имеют и ряд недостатков, выявленных в процессе эксплуатации. Слоеные кольца, обладая высокой плотностью, создают высокое гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде, но малая прочность их структуры приводит к быстрому разрушению граничащего со штоком слоя и удалению отделившихся от набивки частиц в зазоры между штоком, нажимной втулкой и кольцом сальника, даже если они очень малы. Такой износ приводит к выбиванию набивки из камеры, т.е. к отказу оборудования. Допустимая величина зазоров для этих набивок не превышает 0,1 мм. Графитовые кольца из спирально навитой ленты имеют и другой недостаток, заключающийся в том, что при сжатии их в осевом направлении не всегда удается достаточно плотно сблизить между собой витки и тем самым достичь необходимой герметичности уплотнения. Оказалось затруднительным даже путем дополнительной подтяжки сальниковых болтов устранить утечку между витками ленты. Кроме того, обнаружился еще один существенный недостаток, присущий таким кольцам. Он заключается в том, что при затяжке набивки в сальниковой камере графит, прижимаясь к гладкой поверхности штока, налипает на нее и создает прочный неровный слой по всей поверхности контакта. Прочность налипшего графита такова, что его с трудом очищают лезвием ножа. Естественно, что при работе указанное явление вызывает значительное повышение трения в сальниковом узле и резко снижает ресурс его работы. Эти причины не позволяют эффективно использовать подобные набивки для сред давлением выше 30 кгс/см . [c.18]

Герметичность воздухопровода на участке стабилизатор давления — входные сопла—измерительная оснастка проверяют с помощью мыльной пены в местах возможных утечек (уплотнения в штуцерах, резьбовые соединения и т. д.). Герметичность воздухопровода на этом участке проверяют под максимальным рабочим давлением, С этой целью перекрывают отверстия выходных сопел (измерительных и противодавления), а с помощью стабилизатора давления устанавливают максимально допустимое для данного прибора рабочее давление. [c.102]

Главными факторами, определяющими к о н с т р у к ц и ю уплотнений для заданной рабочей среды в зависимости от условий работы, являются 1) скорость и направление относительного перемещения уплотняемых деталей 2) природа и температура уплотняемой среды 3) давление уплотняемой среды 4) допустимые утечки (относительная герметичность) 5) трение и износ уплотнения. Кроме этих факторов, существует ещё ряд дополнительных соображений, учитывающих условия изготовления, монтажа, ремонта и т. н. Ниже приводится обзор применимости наиболее распространённых на практике видов уплотнений по различным признакам. [c.818]

Насос, изображенный на рис. 352, приводится в движение от турбины активного типа с двумя ступенями скорости. Турбина работает паром давлением 90 бар и температурой 500° С, поступающим к сопловому сегменту через клапан /, который в случае превышения допустимого числа оборотов захлопывается предохранительным выключателем 3. Все детали турбины, омываемые свежим паром, выполнены коваными из молибденовой стали. Корпус турбины, а также фундаментная рама сварные. На корпусе установлен предохранительный клапан 4. Вал в корпусе турбины уплотнен угольными кольцами 5. Ротор турбонасоса опирается на три подшипника два роликовых 2 м 6 с кольцевой смазкой и один подшипник 7 скольжения. Последний находится непосредственно возле крыльчатки насоса, расположенной на консоли, и смазывается маслом, протекающим через разгрузочное устройство 8 насоса. По трубе 9 масло из подшипника отводится к всасывающему патрубку насоса. [c.507]

Выбор рационального типа уплотнения усложняется тем, что многие рабочие параметры взаимосвязаны. Наглядным примером служит характеристика р — v (давление—скорость). Вообще, для данного типа уплотнения величина предельно допустимой скорости уменьшается с увеличением рабочего давления уплотняемой среды. Однако это не все. Опыт показал, что предельно допустимая скорость зависит не только от давления, но и от температуры, обработки поверхности вала, прогиба, биений, осевого люфта и от количества смазки, которая в действительности достигает уплотнения. Соблюдение надлежащих условий работы уплотнения обычно лежит на ответственности тех, кто его применяет, и не зависит от изготовителя. [c.9]

Скорость скольжения. Предельно допустимая скорость скольжения для радиальных уплотнений зависит не только от температуры и давления, но также и от конструктивного исполнения. С увеличением скорости обычно устанавливаются более жесткие допуски на обработку вала, эксцентрицитет и осевой люфт. [c.24]

Необходимо указать диапазон рабочих давлений, потому что им определяется величина утечек. В соответствии с рабочим давлением назначаются основные соотношения и определяется конструктивное исполнение уплотнения. Высокие давления могут вызвать деформации, которые следует принимать во внимание. На конструкцию уплотнения влияет допустимая величина силы сопротивления движению и наличие или отсутствие перемены направления давлений. Следует учитывать также внезапные колебания рабочего давления. [c.74]

Погрешность формы цилиндрических поверхностей и их конусность сказываются на увеличении утечек и интенсивности износа. Кроме того, для сохранения уплотняющего контакта при появлении износа кольцо должно перемещаться в радиальном направлении. Требуемое перемещение может и не быть строго равномерным по всей периферии кольца из-за неоднородности распределения неуравновешенных сил давления, имеющих большее значение вблизи замка. Это обстоятельство наряду с неоднородностью теплового расширения и начальной нецилиндричностью уплотнительных поверхностей усложняет проблему постоянного поддержания плотного контакта рабочих поверхностей на протяжении всего срока службы уплотнения. Решение ее может быть найдено с помощью увеличения удельных нагрузок или повышения приспособляемости конструкции. В связи с тем, что для уменьшения износа желательны минимально допустимые нагрузки, улучшение приспособляемости конструкции является единственным путем повышения эффективности уплотнения. С этой целью изготовляют элементы с очень небольшой толщиной и применяют материалы с низким модулем упругости. Хрупкость таких материалов делает необходимым выполнение колец составными нз нескольких сегментов. [c.117]

Импульсное предохранительное устройство (рис. 16-8,а) состоит из главного предохранительного клапана 1 и импульсного клапана рычажного типа 2. Главный предохранительный клапан (рис. 16-8,6) служит для выпуска в атмосферу пара при превышении допустимого давления и управляется от импульсного клапана. Затвор 8 главного предохранительного клапана закреплен на одном штоке с поршнем 9. При повышении давления сверх допустимого сначала открывается импульсный клапан, направляющий пар в полость над поршнем основного клапана. Так как диаметр поршня 9 больше диаметра затвора главного клапана 8, то под действием возникающей разности давления поршень, перемещаясь вниз, открывает основной клапан для выпуска в атмосферу излишка пара. При снижении давления импульсный клапан, закрываясь, прекращает доступ пара к поршню основного клапана, а последний под воздействием рабочего давления пара закрывается. Направление закрытия основного клапана совпадает с направлением действия рабочего пара, и это способствует уплотнению затвора. В импульсных предохранительных клапанах затвор уплотняется под полным рабочим давлением пара, благодаря чему обеспечивается высокая плотность. [c.182]

При уплотнении полостей, находящихся под давлением, момент трения и температура в зоне контакта манжеты с валом увеличиваются. Каждому значению давления соответствует максимальная скорость вращения вала, превышение которой приводит к повышенному нагреву вала и манжеты, вследствие чего уплотнение выходит из строя. На рис. 88 приведена номограмма [19], по которой для заданного диаметра уплотняемого [вала d и давления в системе р можно определить максимально допустимую ско- [c.224]

Очевидно удельное давление на поверхности трения, создаваемое кольцевой спиральной пружиной, должно быть минимальным, чтобы не вызывать излишнего износа углеграфита и вала. При этом протечки воды через уплотнение не должны превышать допустимой нормы. По мере износа углеграфитовые кольцевые секторы усилием пружин поджимаются к валу до тех пор, пока между торцами секторов будут сохраняться конструктивные зазоры. [c.84]

Допустимая максимальная нагрузка в значительной степени зависит при прочих равных условиях от скорости трения, поэтому при расчете торцовых уплотнений часто исходят из предельного значения произведения среднего удельного давления в зоне трения на окружную скорость pv. [c.610]

Обращает на себя внимание выполнение рабочего колеса и закрепление его на валу 5. Колесо с удлиненной ступицей, в которой запрессован конец вала со шлицами. Таким образом, колесо неразборно связано с валом, и монтаж ротора насоса производится со стороны насосной части. Такое закрепление колеса на валу при небольших размерах насосов следует считать вполне допустимым, так как наряду с хорошей центровкой обоих Деталей полностью исключается случайное свинчивание колеса с вала, которое иногда может произойти при разборных соединениях колеса с валом. Само рабочее колесо на заднем диске имеет открытые импеллерные лопатки для разгрузки торцового уплотнения от давления нагнетания жидкости. [c.90]

Стендовые испытания в течение 500 ч двойного торцового уплотнения на вал диаметром 65 мм при рабочем давлении 2,5 МПа, частоте вращения вала 12,5 с" подтвердили высокую износостойкость пары 2П-1000 по СГ-П скорость изнашивания при смазывании пары водой составила 0,16 мкм/ч, при смазке маслом И20 - 0,14 мкм/ч. При допустимом износе пары трения 3 мм долговечность пары составит [c.14]

Подавляющее большинство опор качения эксплуатируют при нормальной температуре и незначительном перепаде давлений. Поэтому основной фактор, определяющий область применения уплотнения, — допустимая скорость скольжения в паре трения. Скорость зависит от материалов уплотнительных элементов, конструкции уплотнения и условий смазки трущихся поверхностей. Наиболее высокие значения скорости (к = 804-100 м/с) осуществимы лишь при наличии устойчивой масляной пленки в зоне трения, что на практике возможно только при значительной утечке уплотняемой жидкости. Скоростной предел в режиме сухого и граничного трения, как правило, не превышает 15—20 м/с. [c.153]

Пример 2. Определить максимально допустимое давление внутри аппарата, если для уплотнения выхода вала применено торцовое уплотнение с кольцами ш фторопласта-4 и стали 40Х и задана максимальная температура на поверхности трения (< = 125° С н п= 375 об мин). [c.180]

Утрамбовка порошка допустима, а появление или отсутствие трещин в изделии полностью зависит от того, насколько и как был утрамбован порошок. Втулки высотой до 90 мм прессуются в прессформе с высотой обоймы 200 мм, при этом порошок засыпается дозами каждая доза разравнивается, уплотняется рукой, затем пуансоном или лоточковой рейкой, представляющей часть пуансона. На уплотненный материал засыпается каждая следующая порция и также уплотняется. При таком уплотнении трещин во втулках не наблюдается. Если уплотнение производится бессистемными ударами рейки или палочки, то в этом случае создаются предпосылки для образования трещин. Вообще способ засыпки с принудительным уплотнением требует определенного навыка и тщательности в работе. Добавка порошка уже к отпрессованной таблетке с последующим вторичным прессованием, как правило, недопустима, так как сращивание добавки с таблеткой даже при взрыхлении ее поверхности не происходит, и после спекания образование трещины неизбелгно. Однако сращивание добавки с взрыхленной поверхностью таблетки в отдельных случаях может быть достигнуто, если предварительное давление будет составлять не более Чз требуемого, а [c.43]

Применяют также уплотнительные кольца из фторопласта и текстолитовых материалов, ррение которых ниже на 25% по сравнению с трением металлических материалов (бронзы и др.). Уплотнение вращающегося действия из текстолита можно использовать при скорости до 30 м/сек и удельном давлении 100 кГ1см Опыт показывает, что допустимое контактное давление для фторопластовых уплотнений, работающих в минеральном масле, не должно превышать 15 кГ/см , для жидкостей с низкими смазывающими свойствами (керосин, бензин и др.) контактное давление выбирают равным 6—8 кПсм . Для давлений до 15— 20 кГ/см и скоростей скольжения до 10—12 м/сек при достаточной смазке применяют пары чугун — бронза и закаленная сталь — чугун. [c.636]

ДО 5-10 Па ори использовании всего диапазона режимных характеристик токарно-винторезного станка мод. 1К625. При это м работа не ограничивалась временем, поскольку через оправку ввода вращения обрабатываемой заготовки непрерывно прокачивалась охлаждающая жидкость, и тепловой режим в месте уплотнения быстро стабилизировался на допустимом уровне. Спектр масс газа в камере практически не зависел от скорости вращения оправки. Ка-меру откачивает на предварительный вакуум механический насос 7 через специально разработанный автоматический дроссель 8, который при откачке от атмосферного давления открыт на небольшое проходное сечение Dy l мм). Это дает возможность насосу работать в нормально м режиме и предотвращает быстрое расширение атмосферы в камере. Одноверменно происходит откачка полости охранного вакуума ввода шпиндельной оправки 5 в камеру. Через 3 мин дроссель 8 открывается на полный проход (Dy=10 мм). Этот переход связан с достижением давления в откачиваемом пространстве 5-102—8-10 Па (уровень устанавливается регулировкой дросселя). Откачка до давления 5 Па продолжается 7 мин. [c.57]

Ниже приведены допустимые усилия на основание из шпал, площадь которого 270X270 см , и допустимые удельные давления на уплотненные грунты. [c.144]

Скорость и степень спекания могут повыситься при наличии искаженной кристаллической решетки исходных материалов и продуктов реакции. Источники таких искажений могут возникнуть при подготовке исходных материалов. Измельчение материалов само по себе далеко не всегда может привести к значительным искажениям в решетке. Прессование также не может вызвать искажения в нужной мере, так как упругие деформации, возникающие в отдельных кристаллах, особенно в месте их соприкосновения, снимаются после прекращения внешнего давления. Но первоначальное уплотнение при прессовании, уменьшающее необходимый для спекания перенос вещества, является весьма существенным фактором. Повышение давления прессования оказывает влияние на плотность спрессованных изделий и тем самым ускоряет процесс спекания. Горячее прессование еще более ускоряет спекание. Давление в этом случае, как и поверхностное натяжение, является источником разницы кайцентраций вакансий и ускоряет процессы пластических деформаций (пластическое течение) в кристаллах. Важным в этом отношении является вопрос (В влиянии примесей и искусственно вводимых добавок на протекание процесса спекания без участия жидкой фазы. Часто вопрос об успешном применении того или иного исходного материала для огнеупоров из чистых окислов сводится к вопросу о подборе добавок, позволяющих проводить спекание при допустимых температурах и не ухудшающих эксплуатационных свойатв изделий. [c.377]

Предельные давления р] в машинах статического действия находятся в пределах 10—50 МПа. Выбор pi определяется допустимыми значениями на самом слабом элементе звеньев гидротрансмиссии. Для систем с уплотненными цилиндровыми парами и элементарным управлением (прессы для испытания стройматериалов и конструкций) предельные давления составляют 30—50 МПа. В системах с неуплотненными цилиндрами предельные давления не превышают 30 МПа. В системах с электрогидравли-ческим регулированием pt равно 16 21 и 28 МПа. Для уникальных машин (наибольшая нагрузка более 10 МН) давления составляют 30— 50 МПа даже при неуплотненных цилиндровых парах с управлением посредством электрогидравлических усилителей. В табл. 4 приведены значения производительности насосных станций в различных машинах статического действия. [c.192]

На рис. 21 представлена конструкция камеры для исследования коррозионной усталости при повышенных температуре и давлении водной среды. Корпус рабочей камеры 5, как и все детали, выполнен из нержавеющей стали. Для визуального наблюдения за развивающейся трещиной крышка 12 имеет две щели, закрытые кварцевым стеклом. Стекло 10 устанавливают изнутри камеры 1 прижимают планками 9, что обеспечивает дополнительное равномерное его прижатие через прокладку при создании внутри камеры давления. Чтобы избежать травмирования обслуживающего персонала в случае растрескивания стекла, щели закрываются предохранительной планкой 11т оргстекла. Крышка 2 открывает доступ к узлу зажима образца 8 в захватах / и 7. Через эту крышку также вводят термопару 4 для контроля температуры в камере. Среда нагревается нагревателем закрытого типа 3. Камеру монтируют на нижнем неподвижном захвате 1 через герметизирующую прокладку. Для уплотнения подвижного захвата 7 npeflv MOTpen многослойный сильфон 6 из нержавеющей стали (тип НС73-8-0,2/6), рассчитанный на допустимое давление 5 МПа). [c.47]

Наличие в рабочей среде абразивных частиц требует введения в конструкцию сальника защитных уплотнений. Для смыва абразивных частиц или коррозионных материалов и предотвращения их попадания в набивку применяются фонари. Защитный фонарь размещается в начале сальниковой камеры, а промывающая жидкость вводится в него под давлением, на 0,3—0,7 кПсм большим, чем рабочее. Такие устройства можно использовать только там, где допустимо незначительное загрязнение рабочей среды промывающей жидкостью. [c.130]

Важным свойством углеграфитов является способность работать в паре со многими материалами. Это облегчает выбор второго материала трущейся пары, исходя из совместимости со средой. Обычно из углеграфита изготовляется неподвижное опорное кольцо для работы в среде пресной или морской воды, различных агрессивных жидкостей, а плавающее кольцо изготовляется преимущественно из нержавеющей стали. Углеграфитовое кольцо может также работать в паре с закаленной сталью, бронзой, керамикой, минералокерамикой, специальными чугунами (например, за рубежом — сплав нирезист). Углеграфиты имеют низкую твердость (порядка 60—80 по Шору) и легко обрабатываются на станках. Ударная вязкость углеграфитовых материалов Дк = 2 кГ-см(см , допустимые контактные давления для уплотнений с длительным режимом работы рк = 20 кПсм . [c.184]

Порядок проектирования торцовых уплотнений рассмотрим на конкретном примере. Пусть необходимо спроектировать уплотнение агрегата с давлением масла (vgo = 13 сст) внутри корпуса ДО Ротах = 50 кГ/см Я ро = 5 кГ/см длительно. Вал диаметром d = 80 мм вращается со скоростью п = 1400 об/мин. Температура масла t = 50° С, окружающего воздуха 20° С. Время работы уплотнения при Ро = 5 кПсм 2000 ч, допустимое время работы при Ротах И ро = О МОЖНО установить расчбтом. Выбираем уплотнение с вращающейся головкой, расположенное внутри корпуса с гидравлической разгрузкой (схема на рис. 69, б, конструкция на рис. 71). [c.187]

Допустимые утечки жидкости. Ввиду сложной зависимости герметичности от различных факторов полное устранение утечек затруднительно, поэтому в большинстве случаев оговаривается допустимая утечка. Примерно 80% радиальных уплотнений валиков насосов (0 15—2Ъ мм) из синтетической резины имеют утечку 0,0022 г ч, или около одной капли за 10 ч работы. Подобную утечку трудно измерить, поскольку жидкость успевает испариться. Около 15% уплотнений имеют утечку 0,002-0,1 г ч, которая в большинстве случаев считается предельной. Лишь небольшая часть уплотнений имеет утечки более 0,1 г ч (кроме случаев, связанных с дефектами, неправильным применением или неудачным выбором типа уплотнения). На основании этого оптимальной величиной допустимых утечек при манжетном уплотнении при давлении 1 кПем для валиков распространенных размеров (0 15—25 мм) можно считать 0,1—0,2 см 1ч. [c.549]

На рис. 5.118, б представлена схема шарнирного соединения с двумя степенями свободы. Оба подвижных звена снабжены шарикоподшипниками. Соединения такого типа успешно применяют при давлениях порядка 300 кПсм . Допустимое число оборотов такого соединения определяется примененным типом уплотнения. [c.583]

Опыт показал, что сальниковые уплотнения на гидротурбинных валах могут работать только как негерметичные конструкции, требующие для смазки и охлаждения некоторого количества воды. Степень нажима втулки зависит от давления воды в камере и ограничивается допустимыми протечками, способными отвести от сальника возникающее тепло. При малом давлении воды в напорной камере и плотной набивке ее слои, находящиеся непосредственно под нажимной втулкой, работают в наихудщих условиях и чаще всего подгорают. Со временем они становятся твердыми и изнашивают вал. [c.73]

ПА-ЖГрЗМ ПА-ЖНГрЗМ Работают в условиях ограниченной смазки и без смазки в широком диапазоне скоростей скольжения от 0,1 до 100 м/с допустимые давления до 18 МПа, температура до 450 °С на воздухе. Имеют коэффициент трения 0,03-0,20, повышенную износостойкость по сравнению с другими материалами на основе железа. Введение никеля повышает коррозионную стойкость материала, позволяет использовать его при трении в присутствии влаги Подшипники верхних опор скольжения шпинделя барабанов хлопкоуборочных машин, электромоторов, уплотнения бессмазочных компрессоров, приборов и т. п. [c.814]

БД включает от 150 до 200 параметров описания машинного агрегата, сгруппированных в разделы, представленные на рис. 2. Например, раздел "Общие сведения" содержит наименование установки, заводской номер машинного агрегата, его номер по технологической схеме, завод-изготовитель, даты изготовления и ввода в эксплуатацию и т.д.. Раздел "Технологические параметры" включает режим работы, кавитационный запас, допустимую температуру окружающей среды, климатическое исполнение, рабочие характеристики (рабочая скорость вращения, расход, давление, нормы пробегов) и т.д.. Большая часть данных, относящаяся к разделам "Общие сведения", "Технологические параметры", "Конструктивные характеристики", "Электропривод", "КИПиА", "Характеристики среды", "Смазка", "Локальная обвязка", "Узлы" (типы подшипников, уплотнений, муфт, размеры рабочего колеса), заносится в БД из заводских паспортов. [c.383]

Выведенные здесь формулы для пересчета скоростей дают возможность решить практически важную задачу о том, какой по величине должна быть максимальная скорость нри обтекании профиля крыла несжимаемой жидкостью для того, чтобы в условиях потока газа с заданной скоростью на бесконечности на профиле не появились области движения газа со сверхзвуковой скоростью. Зная для каждой скорости полета величину этой максимальной скорости на профиле крыла, пли, что всё равно, величину соответствующего ей минимального давления при обтекании несжимаемой жидкостью, можно по данным продувок профилей на распределение давлений прп малых скоростях выбрать профиль, у которого в полете не будет сверхзвуковой области и, следовательно, не сможет возникнуть скачок уплотнения, сопровождаемый волновым сопротивлением. Зная минимальное давление на профиле крыла, можно решить и обратную задачу, т. е. определять максимальную допустимую для данного профиля скорость полета (допустимую в том смысле, чтобы при этом не появлялась сверхзвуковая область па профяле). [c.400]

При уплотнении вращающихся валов (рис. 5.61, а) манжету 1 устанавливают на валу 3 с предварительным натягом и в большинстве случаев дополнительно прижимают к валу с помощью спиральной пружины 2, спаянной в кольцо. Если уплотняемая среда находится под повышенным давлением, то манжета прижимается к валу дополнительно за счет разности давлений. Применяя подобные манжеты, следует руководствоваться техническими условиями, изложенными в соответствующих нормалях. Так, например, для манжет, применяемых в авиационной промышленности, в технических условиях оговаривается допустимая скорость и<10 м1сек перепад давлений Ар<10 дан1см диапазон рабочих температур от —40 до -1-140° С потребная чистота уплотняемой поверхности при и до 3 ж/сек должна соответствовать [c.173]

Для быстровращающихся валов нашло применение манжетное уплотнение с вращающейся манжетой, контактирующей с неподвижной втулкой, закрепленной на корпусе (рис. 5.63). При неподвижном вале манжета может быть прижата с высоким удельным давлением, созданным предварительным натягом, действием пружины и давления уплотняемой жидкости. При вращении вала с > едичением числа оборотов уплотняющее давление будет уменьшаться вследствие действия на манжету центробежных сил. При проектировании такого уплотнения необходимо проверить допустимую для материала манжеты нагрузку от центробежных сил, отсутствие отхода манжеты от уплотняемой поверхности при больших деформациях (разгерметизации стыка, если это не предусматривается). Следует иметь в виду, что после остановки вала манжета не сразу восстанавливает уплотнение, особенно после перенапряжения манжеты от центробежных сил. Для устранения этого дефекта необходимо введение ограничителя деформации. [c.174]

При незначительном увеличении давления в конденсаторе выше атмосферного пароннтовая прокладка разрывается, тарелка приподнимается в сторону и отработавший пар удаляется в атмосферу. Клапан располагается в специальном коробе 15 (см. фиг. 118), вваренном в верхнюю часть конденсатора и имеющем лаз для ревизии клапана. Непосредственно к коробу примыкает выпускной паропровод. Для уплотнения тарелка сверху заливается конденсатом, который подводится в короб, предусмотрен также слив конденсата из короба во избежание его переполнения. В турбинах ЛМЗ более поздних выпусков предохранительный клапан-диафрагма встроен в крышку цилиндра турбины. Поскольку на современных мощных турбинах нельзя работать при значительном ухудшении вакуума, не говоря уже о его срыве, сейчас все большее распространение получают вакуум-реле, автоматически останавливающие турбину при достижении предельно допустимого давления отработавшего пара. [c.267]

Опрессовка — это процесс с повышенной опасностью возникновения искривления. Поэтому кроме расчета степени уплотнения для опрессовки важен расчет окружных напряжений. Максимальное допустимое давление должно быть меньше такого, при котором минимум суммарных окружных напряжений (от намотки и от приложения давления Рд) равен нулю. При больших степенях анизотропии X, этот минимум достигается практически всегда на наружном радиусе, где окружные напряжения от намотки равны ag (Лд). Следовательно, приращение окружных напряжений в этой точке max До0 от приложения давления не должно превышать а (г . На рис. 7.19 приведены подсчитанные по линейноупругой теории зависимости приращений окружных напряжений на наружном радиусе в долях от p k и приращений давления иа оправку Рв в долях Рн от соотношения Ь наружного радиуса к внутреннему и от показателя анизотропии k = X. [c.474]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...