Локализация процесса

Приведенные данные свидетельствуют о Том, чТо при повышенных температурах и высоких скоростях трения наблюдается тенденция к снижению величины износа и коэффициента трения. Вызывается это тем, что материал обеспечивает локализацию процессов, сопровождающих трение (пластическая деформация, фазовые превращения и др.), в поверхностном слое толщиной несколько микрон, с образованием пленок, защищающих поверхности от схватывания и разрушения. [c.107]

Во-первых, отчетливо было доказано отсутствие принципиальных противоречий в основных методах вывода условий подобия теплообмена при пузырьковом кипении. Во-вторых, детальные исследования еха-низма кипения насыщенной жидкости при больших тепловых потоках показали, что в этом случае структура смеси пара и жидкости существенно сложнее, чем при пузырьковом кипении в области небольших тепловых потоков. В этой связи выясняется правильность формулировок данной проблемы, не связанных с представлениями о локализации процесса около одиночного центра парообразования. [c.3]

Для лучшей локализации процесса анодного растворения нерабочие участки электродов-инструментов покрывают изоляционными материалами (табл. 32), которые должны обладать высокими механическими, электроизоляционными, адгезионными свойствами, влаго- и термостойкостью при малой толщине (0,02...5 мм) покрытия. [c.757]

Более совместимые матрицы могут представлять лишь один из подходов к решению этой проблемы. Другой подход — развитие непрерывных методов производства. Они обладают двумя преимуществами одно из них состоит в том, что продолжительность воздействия температуры может быть резко уменьшена, что позволило бы применять более высокие температуры второе — в локализации процесса изготовления композиционного материала, благодаря чему снижается усилие уплотнения. Примерами такого производства можно считать непрерывные методы изготовления, продемонстрированные для системы титан — бор, а также экструзию или горячую прокатку композиционных материалов титан — бериллий. [c.335]

При сдвиге pH среды в область кислотных значений хлорид-ное КР аустеиитных сталей может ускоряться и замедляться. Повышение кислотности среды снижает устойчивость пассивного состояния. Поэтому в области значений pH, где пассивное состояние сохраняется, но увеличена вероятность его локального нарушения, КР ускоряется. Наоборот, при таком снижении pH, когда вследствие ухудшения защитных свойств пассивного слоя становится невозможной острая локализация процесса депассивации, образование трещин затрудняется, и вместо хлоридного КР идет питтинговая и неравномерная коррозия (хотя может интенсифицироваться водородное растрескивание). [c.116]

Условия локализации процесса обработки в объеме снимаемого металла и во времени удовлетворяется лри применении генераторов импульсов требуемой частоты и напряжения и регулятора подачи. [c.265]

В дистиллированной воде защитная концентрация хромата калия, по данным [97], не превышает моль/л. В этой же работе сообщается, что в электролитах, не содержащих агрессивные ионы, коррозия носит более или менее равномерный характер и опасность локализации процесса не столь велика, как полагали ранее. Не обнаружено также особого влияния метода подготовки поверхности (полировка, травление, дробеструйная обработка) на защитную концентрацию ингибитора. [c.158]

При травлении сталей и изделий из них применение ингибиторов уменьшает потери металла и подавляет процесс наводороживания. Ингибиторы, используемые при травлении, приведены в табл. 16.3. Выбор ингибиторов для защиты от коррозии металлов в различных средах можно осуществить, руководствуясь соответствующими источниками [2]. В перекиси водорода устойчивость многих металлов недостаточна. Исследование окисляемости углеродистых сталей в растворах перекиси водорода показало, что на поверхностях образцов из стали 45, полностью или частично погруженных в 5. .. 85 %-ные растворы перекиси водорода, через 4. .. 72 ч появляется налет продуктов коррозии. Наблюдаемое увеличение скорости коррозии на границе воздух — раствор согласно теории электрохимической коррозии объясняется функционированием пар неодинаковой аэрации. Такая коррозия в условиях эксплуатации развивается при недостаточной промывке и сушке внутренней поверхности узлов оборудования. Сохранение раствора перекиси водорода в застойных зонах способствует локализации процесса коррозии. [c.492]

Имитационное моделирование показывает, что повышение прочности связи компонентов приводит к смене механизмов разрушения, а именно вместо отслоений разрушившихся волокон реализуется развитие трещин в матрице, что приводит к локализации процесса разрушения и к снижению прочное и композита/характерно, что последующее снижение прочности связи, вызванное образованием интерметаллидных соединений на границах компонентов, приводит к некоторому повышению прочности композита (см. рис. 95). Дальнейшее увеличение температуры процесса горячего прессования приводит к существенному разупрочнению волокон и к снижению прочности моделируемого композита. [c.195]

Таким образом, условия высокой степени копирования формы катода совпадают с условиями обеспечения минимально необходимого припуска, т. е. подтверждают необходимость локализовать процесс в пространстве. Ввиду того, что при анодном растворении межэлектродный зазор нельзя сделать нулевым без нарушения механизма формоизменения, ограничение выполнимости условия локализации процесса в пространстве можно в некоторой степени снять, выполняя требование [c.95]

Необходимость локализации процесса во времени для обеспечения условий высокой степени копирования профиля катода видна из рис. 61, где / —область возможного изменения зазора при постоянной подаче катода (обработка в непрерывном режиме саморегулирования), а II — область возможного изменения зазора при локализации процесса в пространстве и во времени. Расчеты показывают, что формирование z при прерывистой характеристике заканчивается через несколько циклов обработки, в то время как при работе по схеме в режиме непрерывного саморегулирования этот процесс длится долго. [c.96]

Давыдов А. Д. Механизм локализации процесса анодного растворения металла при электрохимической размерной обработке. — Электрохимия , 1975, вып. 5, с. 809—810. [c.285]

Итак, вторая особенность, присущая коррозии арматуры в бетоне с трещинами, ее избирательность с характерной для нее локализацией процесса. [c.167]

С целью лучшей локализации процесса анодного растворения металла на Нерабочие повер.хности ЭИ наносят изоляционное покрытие керамическую эмаль, грунт ГФ-020 и Др. [21]. [c.74]

Известно, что в процессе квазистатического растяжения НДС в стержне однородно вплоть до начала локализации процесса деформирования, когда начинает образовываться шейка. После потери устойчивости НДС в области шейки становится сложным неодноосным и неоднородным. В большинстве опубликованных работ основное внимание уделено определению момента потери устойчивости (начала образования шейки) [1, 2]. В [1] получены уравнения устойчивости пластического растяжения. Процесс потери устойчивости (начала образования шейки) рассматривается как непрерывная смена равновесных форм. Поэтому критическая деформация, при которой зарождается шейка, определяется бифуркационным методом. Заметим, что уравнения устойчивости, полученные в постановке [3, 4], являются частным случаем уравнений, полученных в [1]. [c.115]

Видимо, в приведенных данных указывается средняя плотность тока на поверхности образцов, так как для возникновения искровых разрядов она должна быть значительно больше, что может быть при переменной локализации процесса в связи с вибрацией контейнера. Установлено, что при вибрации с частотой менее 10—15 Гц и амплитудой менее 0,1—0,2 мм насыщения углеродом не происходит. Увеличение параметров вибрации выше указанных значений не влияет на процесс цементации. [c.165]

В случае А определялись изменения толщины веса и кратковременного пробивного напряжения пленки по сравнению с исходными значениями этих величин ко, рд, и о [64]. Изменения и р( невозможно изучать в случае Б вследствие локализации процесса старения. Поэтому в таких условиях пришлось ограничиться исследованием зависимостей вероятности безотказной работы Р от пробивного напряжения и времени жизни т, кратковременного пробивного напряжения от времени старения / и времени жизни т от приложенного напряжения и. [c.111]

Приведенные данные показывают, что представление о порядке включения различных областей металла в пластическую деформацию требует уточнения. В частности, до сих пор считалось, что в начальной стадии в пластическую деформацию вступают области, имеющие низкий предел текучести или наиболее благоприятно кристаллографически ориентированные для прохождения сдвиговых процессов. Затем в результате неоднородной деформации и локального упрочнения очаги пластической деформации перебрасываются на новые микрорайоны, обеспечивая переменную локализацию процесса и наиболее интенсивное развитие его то в одной, то в другой части деформированного объема. Результаты иссле- [c.28]

Зарубежные специалисты считают [45], что более 50 % коррозионных повреждений техники, эксплуатирующейся в природных условиях, связаны в той или иной степени с воздействием микроорганизмов. Стимулирование электрохимической коррозии происходит в результате появления концентрационных элементов на поверхности конструкций в результате накопления продуктов жизнедеятельности микроорганизмов, повышающих агрессивность среды. При этом происходят разрушение защитных пассивных пленок на металле и деполяризация катодного и (или) анодного процессов. Изменение ЭДС коррозионных элементов приводит к локализации процесса коррозии. Стимулированию локальной коррозии также способствует неравномерность распределения колоний микроорганизмов, образование сероводорода, сульфидов, ионов гидроксония, гидрат-ионов и т. п. в условиях, казалось бы, исключающих появление этих соединений. Постоянная изменчивость микроорганизмов, миграция катодных и анодных фаз, сочетания аэробных и анаэробных процессов приводят к появлению значительных коррозионных эффектов и создают предпосылки к возникновению отказов. Участие в процессе коррозии микроорганизмов снимает известные ограничения условий его протекания по [c.54]

За параметр повреждаемости и критерий разрушения твердого тела принимается плотность внутренней энергии и, накопленной в деформируемом элементе тела. В соответствии с термодинамической теорией тело считается разрушенным, если хотя бы в одном макрообъеме, ответственном за разрушение, плотность внутренней энергии достигает предельной (критической) величины u . Этому моменту соответствуют образование в теле трещины критического размера и резкая локализация процесса в устье трещины и ее развитие (движение) по механизму Гриффитса. Условие разрушения записывается в виде [c.88]

Разработка живучести теории прочности конструкций (на стадии разрушения) в настоящее время далека до полного завершения. Предложены дифференциальные уравнения для функции повреждения материала сначала без учета перераспределения напряжений в теле вследствие паврждения [10], затем с учетом эффекта перерашределения напряжений [6]. Перераспределение напряжений, характерное для процессов разрушения реальных элементов конструкций, может быть использовано конструкторами для активного воздействия на живучесть путем локализации процесса повреждения (образования микроскопических трещин) вблизи участков концентрации на- [c.4]

Коррозионные процессы протекают локализованно вследствие образования отдельных центров коррозии (см. табл. 13-2). В зависимости от степени локализации процесса глубина повреждений различна [c.571]

Таким образом, связь между долговечностью и зернограничными выделениями частиц карбида MeaaQ оказывается сложной. Если при кратковременной термической усталости влияние пилообразного цикла не столь существенно, то в режимах с длительной выдержкой (особенно при высокой температуре) и в комбинированных режимах с умеренным и низким напряжением ползучести сильно сказывается нестабильность выделений карбида MeaaQ-Для этих режимов характерно накопление межзеренной повреждаемости. Обнаруженное металлографическим исследованием повторное растворение частиц карбида MeaaQ во второй половине испытания до разрушения способствует локализации процесса деформирования в приграничных областях, и следовательно, ускорению зарождения и развития микроповреждений на границах зерен. [c.118]

С углом полураствора а=15 , нагруженных ударом по большему основанию, характерных трех стадий не наблюдается. Конусность оболочек влияет на локализацию процесса выпучивания. У расширяющихся оболочек процесс более локализован вблизи ударяемого торца, чем у сужающихся. Как и в случае цилиндрической оболочки, процесс выпучивания можно разделить на три стадии начальную линейную стадию, когда основная форма прогибов осесимметрична переходную стадию меящу начальной и заключительной, когда нелинейные эффекты начинают играть существенную роль заключительную нелинейную стадию, на которой деформированная поверхность близка к изометрическому изгибанию поверхности конуса. [c.512]

Коррозионное растрескивание происходит при одновременном воздействии статических растягивающих напряжений (внешних и внутренних) и коррозионной среды. Подобно хрупкому разрушению, происходит практически без пластической де юрмации макрообъемов металла. Непременным условием такой коррозии является локализация процесса на наиболее напряженных местах поверхности в трещинах, в защитных покрытиях, на границах зерен, выходах дислокации. В зависимости от особенностей структуры металла и состава коррозионной среды коррозионное разветвление может быть меж- или транскри-сталлитным. В общем процессе развития коррозионной трещины (сильно разветвленной) различают инкубационный период (до появления зародышевой трещины), периоды развития трещины и хрупкого разрушения. [c.161]

Действительно, для сплавов систем Ag—Au, Си—Au, Си— Pd, Ag—Pd характерно как появление таммановских границ стойкости (при сформулированных выше условиях, способствующих развитию СР и локализации процесса коррозии), так и существование отрицательных отклонений от закона Рауля, что согласуется с выводами теории. [c.170]

Степень локализации процесса разрушения при распространении макротрещины различна при больших нагрузках процессы предразрушения существенны только вблизи вершины трещины, при меньших н е напряжениях значительное влиянпо на рост магистральной трещины оказывает накопление повреждений во всем объеме полимера. [c.153]

Импульсы энергии должны подводиться к элементарным участкам объема металла, подлежащего удалению, непрерывно и с достаточной ч асто-той (локализация процесса обработки во времени). Это условие обеспечивает непрерывность процесса и получение требуемой производительности. [c.265]

Более 50 % коррозионных повреждений техники, эксплуатирующейся в природрш1Х условиях, связаны в той или иной степени с воздействием микроорганизмов. Стимулирование электрохимической коррозии происходит из-за появления концентрационных элементов на поверхности конструкций в результате накопления продуктов жизнедеятельности микроорганизмов, повышающих агрессивность среды. При этом происходят разрушение защитных пассивных пленок на металле и деполяризация катодного и (или) анодного процессов. Изменение ЭДС коррозионных элементов приводит к локализации процесса коррозии. Стимулированию локальной коррози)й(. также способствует неравномерность распределения к9 лоний микроорганизмов, образование сероводорода, сульг фидов, ионов гидроксония, гидрат-ионов и т. п. в условиях, казалось бы, исключающих появление этих соединений. [c.316]

Увеличение прочности соединения компонентов до величины TjblTmb =0,7-j-9,9 приводит к локализации процесса разрушения на меньшей длине (рис. 12, б, 13, б). Число выдернутых волокон при этом заметно снижается и не наблюдается явных следов отслоений (второй тип излома), [c.43]

Среди немногих теоретических моделей, связывающих прочность волокнистого композита с прочностью связи между его компонентами, можно отметить подход, который развивается в работах М,Х. Шоршорова, Л.М. Устинова, Л.Е, Гукасяна [214]. Согласно этому подходу предполагается, что при разрушении композиционного материала развиваются два качественно различных процесса накопление разрывов волокон, или кумулятивное разрушение , и развитие трещин, приводящее к уменьшению живого сечения , или некумулятивное разрушение . Основное предположение модели заключается в том, что доля волокон, участвующих в некумулятивном процессе разрушения, прямо пропорциональна сдвиговой прочности связи волокон и матрицы. При экспериментальном определении этого коэффициента пропорциональности [214] данный подход, несмотря на довольно грубые представления о развитии разрушения, качественно отражает экспериментально наблюдаемую тенденцию перехода от объемного, рассеянного накопления повреждений в материале к локализованному разрушению при увеличении прочности связи между компонентами. Локализацией процесса разрушения отчасти объясняется и снижение прочности композита при увеличении прочности связи компонентов свыше некоторого уровня, а также наличие оптимального уровня прочности связи волокон и матрицы, что ранее отмечалось в работах B. . Ивановой, И.М, Копьева и др. [55]. [c.43]

Локализация процесса накопления повреждений. Как уже отмечалось (см. гл. 1, разд. 2), металлографические исследоваю1я микроструктуры образцов после длительных испытаний показали, что волокна дробятся на фрагменты приблизительно одинаковой длины, но фрагментация волокон имеет место не по всей рабочей части образца, а в некоторой области, прилегающей к поверхности окончательного разрушения (рис. 109). Важно отметить, что величина зоны фрагментации волокон - ф//- зависит от температуры и приложенного напряжения и может служить параметром, характеризующим качественные различия в развитии процессов разрушения, а именно степень локализации накопления повреждений. Зависимости Л ф/1 от напряжений, при которых проводились испытания, построенные дпя трех значений температур, показьшают, что зона фрагментации возрастает по мере увеличения нагрузки (см. рис. 109). [c.218]

В то же время параметр tif может характеризовать и степень локализации процесса дробления вопокон, и = п/ Ьф/Ь), например И/ = 1 соответствует отсутствию дробления волокон. Непосредственно при построении кривых ползучести параметр nf варьировался от Hf = l при 7 = 1173 К и сге = 290 МПа до Uf = 26 при Т = 1373 К и = 150 МПа. [c.219]

Введение газа в электролит приводит к выравниванию свойств межэлектродной среды по длине МЭЗ [192], а также уменьшает электропроводность межэлектродной среды, что способствует повышению точности обработки [227]. При получении полостей штампов введение сжатого воздуха в электролит обеспечивает повышение точности обработки от 0,2- 0,5 мм до 0,05ч-ч- 0,1 мм, которое объясняется лучшей локализацией процесса анодного растворения [4]. О более высокой точности обработки косвенно говорит факт незначительного притупления кромок при обработке с использованием сжатого воздуха, а также уменьшение следов струйности на обрабатываемой поверхности. [c.190]

На рис 150 представлена принципиальная схема измерения плотности тока, а на рис. 151—154 —результаты проведенных измерений распределения плотности тока по длине окружности обрабатываемой поверхности при различных режимах электрохимического шлифования. Максимальная локализация процесса в зоне малых МЭЗ наблюдается при использовании катодов мепь- [c.260]

Учитывая трудности удаления с поверхности проволочных образцов продуктов коррозии, которые могут вызывать существенную погрешность в расчетах скорости коррозии (особенно при малых весовых потерях металла и значительной локализации процесса), целесообразно весовые потери оценивать по измерению объема водорода, выделившегося при растворении металла в кислоте. Применяемая для этой цели бюретка имела-объем 130 см и заполнялась 20%-ным раствором Н2504. Исследуемый образец помещался в бюретку через кран, расположенный в верхней части. [c.141]

Таким образом, при одинаковом значении общего скачка потенциала ф меаду металлом и хиствором степень пассивности различных участков металла может оказаться различной. Очевадно,при анодной активации металла в первую очередь будут депассивиро-ваться те участки, та которых величина Аф имеет наименьшее значение, Таким образом возникает локализация процесса анодного растворения пассивного металла. На однородном металле этот эффект является статическим. [c.20]

Из термодинамики необратимых процессов известно, что в замкнутой системе скорость протекания различных процессов уменьшается и стремится к постоянной величине или к нулю [8] этому положению соответствуют (если пренебречь рассеянием тепла из системы) такие процессы, как релаксация напряжений, первая и вторая стадия ползучести и др. Чтобы без внешнего подгружения скорость деформации в системе увеличилась, необходим источник упругой энергии внутри самой системы. Следовательно, возрастанию притока энергии, необходимому для разрушения, должны способствовать какие-то процессы, происходящие с течением времени в самой системе. Поскольку общее количество энергии, заключенное в системе, по условию не может измениться, то может произойти только перераспределение энергии. Перераспределение упругой энергии в неподгружаемой напряженной системе вызывается локализацией процесса деформации и разрушения в наиболее напряженных объемах с течением времени. Остальной объем системы становится энергетическим источником по отношению к зонам локальных изменений. Упругая [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...