Модели с постоянными параметрами

В книге рассматриваются методы динамического расчета механизмов циклового действия (кулачковых, рычажных, мальтийских и т. п.) и их приводов при учете упругости звеньев. Освещаются вопросы, связанные с выбо]зом динамической модели механизма и ее математическим описанием. Наряду с линейными динамическими моделями с постоянными параметрами в книге существенное внимание уделяется задачам динамики механизмов, требующим рассмотрения колебательных систем с переменными параметрами и нелинейными элементами. При решении этих задач используются некоторые новые методы анализа и динамического синтеза механизмов. Изложение иллюстрируется инженерными оценками, примерами, расчетным и экспериментальным материалом. [c.2]

Что касается методов, использующих подстановки, то они, линеаризуя моделируемое уравнение, позволяют решать его на моделях с постоянными параметрами (вопрос, связанный с применяемыми подстановками, будет освещен в гл. VI). Так, например, нелинейное уравнение стационарной теплопроводности с помощью подстановки Кирхгофа может быть преобразовано в уравнение Лапласа и решено на обычных моделях, выполненных из электропроводной бумаги постоянной проводимости. Правда, в некоторых случаях (при решении задачи с граничными условиями 1П и IV рода) нелинейными [c.29]

Если рассматривать сплошную моделирующую среду, например электропроводную бумагу, в качестве эквивалента R-сетки, то все методы решения задач теплопроводности (в том числе и нелинейных задач), нашедшие применение для сеточных моделей с постоянными параметрами, могут быть успешно использованы при моделировании на комбинированных моделях. [c.48]

Динамические модели с постоянными параметрами. Снижение уровня виброактивности в таких моделях обычно связано с ограничением коэффициента накопления возмущений ц, значения скачков Dj и частного решения Y. [c.94]

Остальные параметры обобщенной модели не зависят от углового положения ротора и являются постоянными величинами, если пренебречь такими явлениями, как старение, деформация конструктивных элементов, упругость вращающегося ротора, зависимость активных сопротивлений от частоты переменного тока и т. п. Подобные допущения общеприняты в теории ЭМП. С учетом сделанных допущений рассматриваемая модель ЭМП представляет собой линейную систему с сосредоточенными параметрами, часть которых постоянна, а часть зависит от пространственного положения. Эта система позволяет моделировать электромеханические процессы при взаимном перемещении катушек, электромагнитные процессы в катушках с током и процессы выделения теплоты в активных сопротивлениях и при механическом трении вращения. Все остальные процессы и явления, присущие различным ЭМП, остаются за пределами возможностей модели. Тем не менее линейные модели с сосредоточенными параметрами оказываются достаточными для построения теории основных рабочих процессов ЭМП. [c.58]

Интересно отметить, что все перечисленные выше эффекты оказывают сильное влияние на зависимость радиационного теплового потока <7д от скорости полета. Если расчеты по модели прозрачного сжатого слоя с постоянными параметрами показывали, что радиационный поток qn возрастает пропорционально скорости полета в десятой степени то согласно последним данным, [c.291]

Большинство методов расчета газового потока в трубопроводе основано на решении систем уравнений для модели с сосредоточенными параметрами при использовании экспериментально найденных коэффициентов [3,4]. При этом процесс передачи рассматривается как процесс наполнения постоянного объема и истечения из него. Вместо объема камер и соединительных каналов в расчетах используют их приведенный объем, заполняемый или опоражниваемый через местное сопротивление, которое характеризуется той же пропускной способностью, как и данная система. Процесс принимают квазистационарным и установившимся. [c.96]

Зачастую нелинейность задачи теплопроводности с учетом лучистого теплообмена определяется не только нелинейностью в граничных условиях, но и зависимостью от температуры теплофизических характеристик материалов тел, участвующих в теплообмене. В этом случае для того, чтобы иметь возможность решать задачу теплопроводности на / -сетках с постоянными параметрами и на моделях с непрерывным течением процесса решения во времени, необходимо применять различного рода подстановки, что приводит к изменению вида граничных условий. Задача при этом существенно усложняется. Поступим подобно тому, как это сделано в предыдущих главах, где, в частности, для преобразования нелинейного уравнения теплопроводности применялась подстановка Кирхгофа (VI. 15). [c.151]

А5.9.4. Нестационарные нагружения. Для условий пропорционального нагружения соотношения (А5.1), определяющие структурную модель, могут быть сведены к уравнению состояния (А5.18). Последнее описывает скорость неупругой деформации как поле в пространстве / , 8, Т] с постоянным параметром 0, определяемым последней поворотной точкой траектории. Уравнение состояния вместе с соотношениями, определяющими / ,, , 0, и правилами памяти является математической формулировкой принципа подобия полей скоростей неупругой деформации после каждого реверса (отсюда следует и центральное подобие кривых быстрого деформирования). [c.201]

В этой главе будет кратко рассмотрено влияние изменений характеристик объекта на поведение замкнутой системы. Под изменением характеристик будем подразумевать как несоответствие модели объекту, так и изменение его параметров. Ниже при синтезе регуляторов изменения параметров будут оцениваться по отношению к номинальному вектору параметров 0 . Представляет интерес исследование зависимости характеристик замкнутой системы для небольших отклонений вектора параметров от номинального значения при использовании регулятора с постоянными параметрами. В дальнейшем предполагается, что порядок модели объекта не должен изменяться, а скорость изменения параметров существенно меньше скорости протекания переходных процессов в замкнутой системе. Последнее предположение позволяет считать, что объект является квазистационарным. [c.198]

При малых вариациях параметров объекта синтез регуляторов можно проводить с использованием методов теории чувствительности ([10.1] — [10.7]). Если известна чувствительность системы по отношению к изменению параметров объекта, то при синтезе можно обеспечить требования хорошего качества процессов регулирования и малой чувствительности замкнутой системы к изменениям параметров объекта управления. Такой подход будет рассмотрен в разд. 10.1. Однако при больших изменениях параметров указанные методы теории чувствительности для синтеза непригодны. В этих случаях проектируют регуляторы с постоянными параметрами, оптимальные относительно усредненных моделей объектов с различными векторами параметров. Такой подход является более общим по сравнению с методами, основанными на оценке чувствительности. Б связи с тем что при этом подразумеваются большие изменения параметров, один и тот же регулятор рассчитывается для управления объектом в его двух или более рабочих точках, а не только для одной рабочей точки, как в случае синтеза с применением методов теории чувствительности, обеспечивающего малую чувствительность системы к (малым) изменениям параметров объекта. Однако этот вопрос будет рассмотрен в разд. 10.2 очень кратко. Такая задача была впервые поставлена в работе [8.8] для непрерывных регуляторов. [c.198]

Рассмотренные алгоритмы адаптивного управления, основанные на оценивании параметров линейной модели объекта, могут быть использованы при управлении достаточно нелинейными объектами управления, для которых линейные регуляторы с постоянными параметрами либо неприменимы, либо не обеспечивают требуемого качества. [c.440]

Объясните, почему частотные характеристики обычного пароводяного теплообменника по каналу расход пара — температура воды на выходе нечувствительны к изменению постоянной времени кожуха. Сделайте следующие упрощающие предположения поведение потока жидкости аппроксимируется моделью с сосредоточенными параметрами, тепловая емкость труб пренебрежимо мала, а расход через регулирующий клапан на паровой линии является критическим. Покажите, что передаточная функция имеет вид [c.321]

Исследование поперечного поля в начальном участке расчетной струи показало наличие ярко выраженного ядра потока с постоянными параметрами М, Пе, р , р, пригодного для исследования моделей (см. рис. 3, а). Электронная температура в плоскости среза, а также в пределах ядра потока оставалась практически постоянной. В области вязкого взаимодействия наблюдалось резкое уменьшение концентрации электронов. [c.258]

Тогда в соответствии со структурными схемами (рис. 3.2, а, б) вектор-функция X(t) определяет решение уравнений динамики, вектор-функция Y(/)—правые части уравнений динамики, т. е. внешние силы, действующие на обобщенную модель, вектор Z — постоянные параметры, с помощью которых определяются коэффициенты уравнения динамики, а вектор К — конструктивное исполнение модели. Отметим, что X( f) и Y(i) имеют одинаковое количество знакопеременных составляющих, а составляющие Z, К — действительные положительные числа с целью сохранения физического смысла конструктивных данных и параметров. [c.69]

В конце раздела 2.2. уже был приведен простой пример отыскания весовой и передаточной функций объекта, описываемого обыкновенным дифференциальным уравнением первого порядка с постоянными коэффициентами. Теперь будут изложены основные способы определения весовой, переходной и передаточной функции линейных объектов с сосредоточенными параметрами, математическая модель которых включает только обыкновенные дифференциальные уравнения. Рассмотрим общий случай, когда коэффициенты уравнений являются произвольными функциями времени, т. е. объект не является стационарным. [c.82]

Для того чтобы отыскать весовую функцию стационарного объекта, необходимо, как и в нестационарном случае, решить краевую задачу для уравнений в частных производных, подобную задаче (3.2.5), (3.2.6), хотя и с постоянными во времени коэффициентами. Решить такую задачу, конечно, гораздо сложнее, чем обыкновенное дифференциальное уравнение (3.2.16) с граничным условием (3.2.17). Таким образом, при исследовании стационарных объектов, математическая модель которых включает дифференциальные уравнения в частных производных (объекты с распределенными параметрами), передаточная функция является наиболее простым и эффективным средством описания оператора. Ее отыскание — главная задача при исследовании динамики объекта. [c.101]

Если в ректификационной колонне установился стационарный режим работы с постоянными значениями входных и выходных параметров, то на каждой тарелке режим протекания процесса будет стационарным со значениями 05 р 0 i, и G° входных параметров и значениями 0 0 1 выходных параметров. Для описания процесса, протекающего на тарелке, будем использовать математическую модель (1.2.62), построенную в разделе 1.2. В стационарном режиме работы тарелки входной расход жидкости равен выходному расходу жидкости L ., поэтому величина М является постоянной. Кроме того, производная d L. i/dt в стационарном режиме равна нулю и из двух последних уравнений (1.2.62) получаем [c.222]

В данной лабораторной работе решается простейшая задача управления процессом охлаждения пластины путем подбора условий теплоотдачи на ее поверхности. Работа выполняется с помощью математической модели исследуемого объекта, реализованной на АВМ МН-7М. АВМ моделирует температурное поле плоской пластины толщиной 26, нагретой первоначально до температуры 4 и охлаждаемой затем в среде с постоянной температурой tm. Коэффициент теплоотдачи а на поверхностях пластины постоянен (или ступенчато изменяется во времени) физические параметры являются постоянными (рис. 5.6). [c.214]

Система разделяется на подсистемы — участки. Расчетная модель участка представляется стержнем постоянного поперечного сечения с распределенными параметрами. К концу стержня жестко присоединяется сосредоточенная масса т -, обладающая моментами инерции к повороту и кручению Масса т соединяется [c.102]

В систему (1) наряду с постоянными коэффициентами, являющимися параметрами динамической модели, входят функции времени Сц (/), А (/), Р (/), определяющие возбуждающие силы. Мно- [c.46]

Для выбора параметров зубчато-рычажных механизмов использовалась математическая модель, при составлении которой механизм рассматривался как трехмассовая система (рис. 26). Предполагалось, что выходной вал электродвигателя вращается с постоянной скоростью, момент трения и зазоры в кинематической цепи посто- [c.107]

В данном разделе кратко рассмотрена задача оптимизации процессов в системе относительно параметрических возмущений необходимо выбрать постоянные параметры системы таким образом, чтобы в соответствии с определенным критерием минимизировать разность между процессом желаемой модели-эталона и заданной системы. Модель-эталон рассматривается как желаемый процесс при заданном классе воздействий т] (t), удовлетворяющий заданным техническим требованиям (например, допустимое число выбросов за определенный уровень, вероятности достижения определенных границ и т. д.) при любых воздействиях из заданного класса. При этом предполагается, что модель физически реализуема. [c.254]

Расчетную модель опорной конструкции можно представить в виде двух продольных балок или плоских рам переменного поперечного сечения, связанных поперечными связями в виде балок или колец (рис. 1). В частности, такими связями служат корпуса механизмов, установленные на раме. Рама соединяется с фундаментом амортизаторами, каждый из которых в расчете рассматривается как сосредоточенный упруго-вязкий элемент. Балки рамы могут совершать вертикальные и крутильные колебания. Ротор и балки опорной конструкции разбиваются на участки. Расчетная модель участка представляется стержнем постоянного поперечного сечения с распределенными параметрами. К концу стержня присоединяется жестко сосредоточенная масса т -, обладающая моментами инерции к повороту и кручению ll, I]. Масса соединяется упруго с абсолютно жестким фундаментом и сосредоточенной массой т , обладающей моментами инерции /ф, (рис. 2). Упругие связи характеризуются жесткостями Св, Сф, v (/с = 1, 2) в вертикальном, поворотном и крутильном направлениях (на рис. 2 Z = Ь, г з, 7). Демпфирование в системе учитывается комплексными модулями упругости материала стержня и комплексными жесткостями амортизаторов. [c.6]

Физически это означает, что участок с непрерывным изменением всех параметров по длине представляется моделью, в соответствии с которой теплообмен, аккумуляция тепла и массы, изменение температуры и расхода рабочей среды происходят в емкости с постоянным по длине давлением, а гидравлическое сопротивление и, следовательно, падение давления сосредоточены вне емкости. Таким образом, пароводяной тракт представляется цепочкой чередующихся сосредоточенных сопротивлений и емкостей с распределенными параметрами. Погрешность такой замены тем меньше, чем больше число участков, на которые разбивается пароводяной тракт. [c.113]

Дифференциальные уравнения электропроводности в анизотропной неоднородной среде с объемно распределенной утечкой тока, В качестве модели многоэлементной электрогенерирующей системы рассмотрим оплошную неоднородную электропроводящую среду с распределенными параметрами и источниками ЭДС. Примем, что каждая точка г(х, у, г) такой среды посредством проводимости (г) (проводимость цепи утечки тока) электрически связана с общей массой системы. Будем считать также, что в среде протекает постоянный, т. е. не меняющийся во времени, ток потенциал общей массы системы (например, корпусов ЭГЭ ТЭП) примем равным нулю. [c.139]

Обсудим теперь процедуру идентификации для динамической модели (6.33) с переменными параметрами — функциями времени. Как показано в п. 6.2.2, формулы теории возмущений для функционалов выходной характеристики такой модели даются соотношениями (6.51) и (6.53). При этом целесообразно представить возмущенные параметры в виде двух компонент постоянной а.о, известной априорно и не зависящей от времени, и переменной (т) — функции времени, допускающей аппроксимацию вида (6.48) [c.191]

B. Исследуемые взаимосвязи системных факторов с обобщенными параметрами ТЭУ и системными характеристиками ТЭС в динамике их сооружения, ввода и функционирования отображаются системой математических моделей, каждая из которых описывает определенную группу факторов (формирование структур и вводов надежность, резервирование и ремонты график нагрузки режим и топливные издержки сооружение ТЭС капиталовложения и постоянные издержки) и обеспечивает оптимальные и сопоставимые условия для всех рассматриваемых стратегий, [c.198]

Кроме применения вышеописанных количественных мер степени адекватности используют и другие способы проверки адекватности построенной модели, например статистический анализ вектора остатка е (45), так как его координаты только при полностью адекватной модели являются некоррелированными случайными величинами с нулевым средним и одинаковой дисперсией [40]. Сопоставлением моделей, построенных по группам наблюдений в различные периоды времени, можно обнаружить неадекватность модели с постоянными параметрами реальной системе [14, 15]. В ряде случаев пользуются качественной априорной информацией об исследуемой системе. Например, если известно, что система является колебательной или ее нелинейная характеристика выпуклая вниз, то аналогичными свойствами должна обладать построенная модель. Только всесторонняя проверка позволяет построить достаточно адекватную модель ндеитифицир>емои системы. [c.357]

Для модели 11ч других многомассных моделей с постоянными параметрами при достаточно сложном виде кинематических возмущений и внешних сил целесообразно осуществить переход к нормальным (главным) координатам (см. справочник т. 1). На этапе перехода к нормальным координатам диссипативные силы из-за их малого влияния на собственные частоты и формы колебаний могут быть опущены и учтены позже соответствующими членами дифференциальных уравнений. [c.85]

Оценочные зависимости для определения динамических ошибок. В формирова НИИ динамических ошибок моделей с постоянными параметрами (модели I, II табл. 1) наиболее существенное значение обычно принадлежит разрывам непрерыв иости функций П (ф), (ф, о и их производных. Так, например, если для модели I [c.89]

Поэтому, казалось бы, естественно поставить задачу виброакустической диагностики прямозубой передачи как задачу разделения виброакустического сигнала на ряд компонент, обусловленных различными факторами, каждый из которых является самостоятельным источником виброакустической активности. Конечно, такое разделение без всяких оговорок возможно-лишь в том случае, когда зубчатая передача может рассматриваться как линейная механическая система с постоянными параметрами [6—8]. При этом1 различным факторам, обусловливающим виброакустичность, соответствуют различные по структуре правые части системы линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами, описывающих колебания передачи. Однако если необходимо учесть периодическое изменение жесткости зацепления в процессе пересопряжения зубьев (чередование интервалов однопарного и двупарного зацепления), то математическая модель передачи описывается системой дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами [9—12]. Здесь уже принцип суперпозиции действует только при условии, что жесткость зацепления как функция времени не зависит от вида правых частей уравнений. Даже при этом условии можно разделить те факторы возбуждения вибраций, которые определяют правые части системы уравнений при известном законе изменения жесткости, но нельзя выделить составляющую виброакустического сигнала, обусловленную переменной жесткостью зацепления. Наконец, учет нелинейностей приводит к принципиальной невозможности непосредственного разложения виброакустического сигнала на сумму составляющих, порожденных различными факторами. Тем не менее оценить влияние каждого из этих факторов на вибро-акустический сигнал и выделить основные причины интенсивной вибрации можно и в нелинейной системе. Для этого следует подробно изучить поведение характеристик виброакустического сигнала при изменении каждого из порождающих вибрации факторов, причем для более полного описания каж- [c.44]

Если к нелинейному уравнению стационарной теплопроводности (VI. 14) применить одну из подстановок (Кирхгофа или Шнейдера), то оно преобразуется в уравнение Лапласа, которое, как известно, может быть смоделировано на -сетках с постоянными параметрами и на моделях, выполненных из электропроводной бумаги. Трудность заключается в моделировании граничных условий, которые в большинстве случаев оказываются нелинейными и после применения подстановок (граничные условия III и IV рода). Решение задач Дирихле и Неймана, как показано в предыдущей главе, ничем не отличается от решений соответствующих задач в линейной постановке. Поэтому на таких задачах останавливаться не будем. Что касается лучистого теплообмена и решения задач с граничными условиями [c.88]

В первом случае идентификация модели объекта управления осуществляется один раз, после чего рассчитывается алгоритм управления с постоянными параметрами в режиме on-line или off-line (гл. 29). Во втором случае идентификация модели объекта производится периодически и после очередного получения оценок модели объекта в режиме on-line определяются параметры алгоритма управления (гл. 25). В разд. 30.1 и 30.2 демонстрируется применение первого метода при расчете систем управления теплообменника и барабанной сушилки, а в разд. 30.3 приводятся результаты использования обоих методов для расчета и моделирования системы управления парогенератором. [c.488]

Возможности программного обеспечения проектирование линейных оптимальных регуляторов и субоптимальных линейных регуляторов для линейных непрерывных и дискретных систем с постоянными параметрами. Обратная связь по состоянию, обратная связь по выходу, структуры регуляторов с динамической компенсацией, возможность добавления к функционалу составляющих чувствительности и эталонной модели. Робастный метод градиентной минимизации. Задание входного воздейбтвия в терминах пространства состояний. Управление 15—20 параметрами при порядке системы до 30. Численные и графические средства для проверки результатов проектирования, включающие графический пакет GHOST. [c.310]

Эта модель содержит четыре постоянных параметра а, ji, е. Существуют микрореологические теории [30, 31], согласно которым следует положить а = 2. Если а не слишком сильно отличается от 2, то вклад величины с ростом N быстро становится пренебрежимо малым. Постоянная е вводится в модель с тем. [c.245]

По мнению многих исследователей, логарифмическая зависимость хемосорбции от времени согласуется с представлениями об адсорбции как процессе, который протекает с постоянно увеличивающейся энергией активации. Щедлржено много теорий и моделей, описывающих кинетику низкотемпературного окисления металлов. В большинстве случаев трудно, а часто и невозможно проверить правильность модели и значений параметров, входящих в уравнения. Кроме того, все математические модели строятся из предположения о плоскопараллельном росте оксидных пленок, что не всегда соответствует реальной картине. [c.41]

Одна из первых математических моделей атмосферной коррозии была разработана Томашовым Н. Д., Бе-рукштис Г. К. и Кларк Г. Б. [67]. Эта модель построена на допущении, что наблюдаемые коррозионные эффекты следует относить ко времени, когда на поверхности металла существуют капельно-жидкие пленки влаги. Несмотря на простоту, модель не получила статистической проверки, что и ограничило ее практическое использование. Из литературы известно много частных выражений, связывающих атмосферную коррозию с метеорологическими параметрами. Однако коэффициенты таких эмпирических уравнений не являются постоянными, их величины зависят от характера климата в местах проведения испытаний. Так, ежемесячная коррозия стали в Токио описывается выражением М = (—1,63 -Ь 0,028Я-Ю,066 + 0,0835) т. [c.82]

Распространение волны в тонком полубесконечном стержне исследовалось такЖе численно методом характеристик. Выбор упруго-вязко-пластической модели с линейным деформационным упрочнением и постоянной величиной вязкости позволяет провести сравнение с результатами изложенного выше аналитиче- К0Г0 решения и дает более полное представление о связи закономерностей распространения волны с реологическими параметрами материала. [c.151]

Введение в систему ограничений последнего неравенства обусловлено необходимостью соблюдения условий прочности в корневых сечениях обандаженных лопаток рабочего колеса, разгруженных от воздействия изгибающих моментов сил давления газов и центробежных сил 120]. Температура лопаток турбин на ДФС не превышает 650 К- При таких температурах конструкционные стали еще не подвержены текучести. Поэтому за сУдд следует принимать их предел прочности, соответствующий температуре рабочего тела на входе в турбину. При вычислении целевой функции и ограничений (5.81) и (5.82) использовались кроме описанных выше следующие значения постоянных параметров и коэффициентов 0ЛД = 6,8-10 Н/м / 3 = 1,2 fn = 0,4 Рл = 8-10 кг/м < кр.л = 8-10 м. Для проверки достоверности целевой функции математической модели турбины было проведено сопоставление рассчитанных по ней значений т1.р с определенными по данным стендовых испытаний турбин на ДФС [132], показавшее их хорошее согласование при выполнении условий (5.77). .. (5.82). [c.107]

Во втором и третьем разделах изложены основы математического моделирования режимов соответственно идеализированного и реального ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). На базе модифицированного уравнения Эйлера предложена схема замещения насоса, которая состоит из гидравлического источника - аналога электродвижущей силы с постоянным гидравлическим сопротивлением (импедансом). Для учета конечного числа лопастей в рабочих колесах, наличия объемных, гидравлических и механических потерь схема дополняется соответствующими нелинейными сопротивлениями. Расчет параметров этой схемы по конструктивным данным машины ведется в системе относительных единиц, где базовыми приняты номинальные параметры ЦН. На основании уравнений Кирхгофа для схемы замещения записана система нелинейных уравнений равновесия расходов и напоров ЦН, решение которой позволяет построить рабочие характеристики ЦН и оптимизировать его конструктивные параметры. Рассмотрен также вопрос эквивалентирования многопоточных и многоступенчатых насосов одноступенчатой машиной с колесом с односторонним входом. [c.5]

Можно получить простые выражения, к-рые справедливы при условии, что длина волны электрона велика по сравнению с постоянной решётки о . При этом, как правило, энергетич. расстояние до следующих разрешённых зон остаётся всё ещё значительно больше, чем анергия электрона. В этом случае следует учитывать только перемешивание волновых ф-ций электронов зоны проводимости и валентной зоны, взаимодействие же с др. зонами несущественно. Такое приближение наа. моделью Кейна. Кроме величин и А в нём фигурирует лишь один параметр Р, характеризующий промешивание волновых ф-цвй, к-рый выражается, через эфф. массу электрона на дне зоны проводи- [c.37]

Лит. см. при ст. Собственные функции. Л. О. Чехов. СОВЕРШЕННЫЙ ГАЗ в гидроаэромеханике — газ, параметры к-рого удовлетворяют Клайпе-рояа ур-нию Р — р/р(Р,Т) (Р — давление, р — плотность, R — газовая постоянная, р. — молярная масса). С. г. имеет постоянные уд. теплоёмкости при постоянном объёме давлевий (соотв.,Су и Ср). В термодинамике такой газ ваз. идеальным газом, в гидроаэромеханике и газовой динамике под идеальным газом понимают газ, в к-ром отсутствует вязкость и теплопроводность (см. Идеальная жидкость). Модель С. г. удовлетворительно описывает поведение реальных газов и газовых смесей (напр., воздуха) в ограниченном диапазоне изменения Р и Т я широко используется при расчётно-теоретич. исследованиях течения газов. [c.569]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...