Коэффициент избытка воздуха рабочего топлива

Особенности рабочего процесса газовых ДВС определяются видом применяемого топлива. Одним из характерных свойств газа является его высокая детонационная стойкость. Октановые числа газообразных топлив, определенных по моторному методу, находятся в пределах 80—110, что позволяет делать газовые ДВС с высокой степенью сжатия. Большинство горючих смесей газообразных топлив с воздухом имеют более низкую теплоту сгорания, чем горючие смеси жидких топлив с воздухом. Следствием этого является уменьшение мощности двигателя при его переводе на газообразное топливо. Для повышения мощности увеличивают степень сжатия, применяют наддув двигателей, увеличивают частоту вращения и т. д. Газообразное топливо с воздухом образует более равномерную горючую смесь, что создает возможность двигателям с принудительным воспламенением работать с более высоким коэффициентом избытка воздуха а = 1,1 ч-1,4. [c.243]

Турбореактивный двигатель (рис. 6.2) устанавливают на самолетах с околозвуковыми скоростями полета (при высокой начальной температуре газа перед турбиной скорость полета может увеличиваться до М > 2). Параметры рабочего тела (воздуха и продуктов сгорания топлива в воздухе) - давление р, температура Т и скорость w — вдоль газовоздушного тракта ТРД изменяются так, как показано в нижней части рис. 6.2. На взлете воздух из внешней среды засасывается через воздухозаборник I. Вследствие потерь в нем давление перед компрессором 2 становится несколько ниже давления внешней среды. В полете с большими скоростями воздух подвергается динамическому сжатию в свободной струе и сверхзвуковом диффузоре, затем сжимается в компрессоре, скорость его несколько уменьшается, а температура возрастает. За камерой сгорания 3 при определенном коэффициенте избытка воздуха температура Т продуктов сгорания меньше температуры пламени Тпл и имеет значение, при котором обеспечивается надежная работа турбины ГТД. Давление р продуктов сгорания в камере несколько падает, скорость [c.256]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

Чем выше температура нагрева топлива и воздуха при входе в рабочие пространства, чем полнее сжигается топливо, чем меньше коэффициент избытка воздуха и чем меньше тепловые потери, тем больше т к.п.т- [c.24]

Основными рабочими элементами огневого нагревателя являются топка и газоходы, в которых размещаются тепловоспринимающие трубные пучки. Для нагрева щелочных металлов используются жидкие и газообразные топлива. Полнота сгорания зависит от степени распыления (перемешивания) топлива с воздухом, количества поступающего воздуха, температуры в топке. Воздух подается всегда с некоторым избытком по отношению к теоретически необходимому для полного сгорания количеству. В зависимости от коэффициента избытка воздуха меняется теоретическая температура горения топлива — та температура, которую имели бы продукты сгорания при отсутствии теплообмена в топке. Так, температура горения для природного газа при значениях коэффициента избытка воздуха 1,0 1,3 1,5 2,0 соответственно составляет 2000 1749 1478 и 1167° С [8]. По периметру топки обычно устанавливаются экраны из ряда параллельных труб, по которым прокачивается подогреваемый теплоноситель. Теплоотдача к экрану осуществляется главным образом лучеиспусканием от газа и стенок топки. [c.86]

К последней группе процессов сжигания жидких и газообразных целесообразно отнести процессы при очень высоких коэффициентах избытка воздуха (пв = 3 -ь- 5). Главная задача, которая решается в процессах этой группы,— это получение рабочих тел для газовых турбин. Однако в последнем случае собственно процесс сгорания топлива происходит при относительно невысоких коэффициентах избытка воздуха (пв = 1,1-ь--г-1,2), а остальное количество воздуха вводится за пределами зоны горения. Поэтому подобные процессы скорее следует отнести к процессам в присутствии нейтральных сред. [c.95]

Поскольку процесс сгорания топлива в мартеновских печах протекает при коэффициенте избытка воздуха Ив = 1,25, относительное влияние окислителя вследствие влажности топлива на состав газовой атмосферы печи остается постоянным. В таком случае формирование печной атмосферы зависит главным образом от вида и состава рабочего топлива. [c.239]

Состав сухого газа ПГТУ с закрытой схемой по газовому тракту не изменяется, и он состоит из молекул азота (7N ) или окиси углерода. В установках же с открытой тепловой схемой состав сухого газа изменяется рабочим газом является сначала воздух, а затем — продукты сгорания. Весовой состав последних можно определить по химическому составу топлива и воздуха с учетом коэффициента избытка воздуха. Количество водяного пара, образующегося при испарении капелек воды при сжатии смеси в компрессоре, может быть определено но степени повышения давления (см. гл. 1). [c.34]

Температура рабочего газа на выхлопе турбины определяется по известной энтальпии и теплоемкости рабочего газа или по номограмме рис. 6-20 и 6-21, на которых приведены значения энтальпии 1 кг рабочего газа в зависимости от его температуры, вида топлива и коэффициента избытка воздуха. Номограмма используется также для расчета расхода теплоты в камерах сгорания на подогрев газа перед турбиной. Подобные цифровые примеры расчета тепловой схемы ГТУ приведены в [50, 51]. [c.118]

Надежность работы камеры сгорания в отношении организации рабочего процесса оценивают так называемой срывной характеристикой, представляющей собой зависимость расхода воздуха =/(С кс)- Здесь — о щее значение коэффициента избытка воздуха в КС. Рабочие режимы должны обеспечивать достаточное удаление от границ срыва пламени при горении как богатой (избыток воздуха а < 1), так и бедной смеси топлива и воздуха (а > 1). Срывная характеристика зависит от конструкции КС, параметров воздуха, вида сжигаемого топлива и способа его подачи. [c.58]

Для расчета суммарного теплообмена в газомазутных топках необходимо располагать данными о средней концентрации частиц сажи в топочной камере. На рис. 4-14 показано, как изменяется в зависимости от коэффициента избытка воздуха а отношение (Ht/y)/( p/Hp), где Ит— средняя концентрация частиц сажи в топочной камере у — плотность сажи и Н — относительное содержание углерода и водорода в рабочей массе топлива. [c.134]

Энергетические барабанные паровые котлы, как правило проектируются на давление в барабане 15,5 МПа. При высоком давлении уменьшается разность плотностей воды и пара и падает кратность циркуляции, поэтому необходимо проверять контур на минимально допустимую кратность. Блочная компоновка ТЭС усложняет условия работы контуров естественной циркуляции, так как и возмуше-ния со стороны турбин будут непосредственно отражаться на работе испарительных экранов котла. Поэтому и надежность циркуляции при этих условиях должна быть повышенной. Увеличение единичной мошности парового котла и соответственно его габаритов может привести к возрастанию тепловых неравномерностей и снижению надежности циркуляции. В топках с высоким тепловыделением (например, вихревых), пониженным коэффициентом избытка воздуха (например, при сжигании мазута) при сжигании топлива под избыточным давлением существенно повышаются тепловые потоки на испарительные экраны. Надежность испарительных поверхностей нагрева обеспечивается лишь при непрерывном и достаточном отводе теплоты рабочим телом, что достигается при устойчивом и интенсивном движении потока пароводяной смеси в обогреваемых трубах при всех возможных эксплуатационных условиях работы котла. [c.184]

Газ — высококалорийное топливо, обладающее целым рядом преимуществ перед твердым топливом отсутствие золы, высокая теплота сгорания, удобство транспортировки и сжигания, автоматизация рабочих процессов. Температура факела при сжигании газообразного топлива выше, чем при сжигании твердого топлива, а это приводит к повышению теплоотдачи в топке, позволяет уменьшить коэффициент избытка воздуха и температуру продуктов сгорания на выходе из топки, снизить температуру уходящих газов и повысить КПД. [c.162]

Наибольшее количество топлива, которое может сгореть в цилиндре за один цикл, определяется весовым количеством засосанного в цилиндр воздуха. Наилучшее сгорание топлива происходит при коэффициентах избытка воздуха 1,5 4-2,0. Поэтому при данном объеме цилиндров и соответствующем ему воздушном заряде дальнейшее увеличение подачи топлива приводит к неполному его сгоранию и не повышает Р(. В пределах рабочих чисел оборотов коленчатого вала дизеля Р1 практически остается постоянным. Этим дизель отличается от паровой машины, у которой р,- == / (у). [c.24]

Снижение коэффициента избытка воздуха а является одним из эффективных путей форсирования рабочего цикла. Возможности снижения а зависят от степени совершенства процессов смесеобразования и сгорания, которые определяются конструкцией камеры сгорания и организацией движения воздуха и топлива в ней. При снижении а необходимо также принимать во внимание последствия возрастания температурной напряженности цикла. [c.11]

Специфические особенности образования рабочей смеси и процесса сгорания в дизелях определяют возможность быстрого воспламенения, и полного сгорания топлива при больших коэффициентах избытка воздуха. [c.43]

В качестве топлива выберем саратовский природный газ и примем, что его сгорание протекает с коэффициентом избытка воздуха, равным а=1. Для разомкнутой и полузамкнутой схем параметры рабочего тела выбраны, исходя из условий проводимости продуктов сгорания с присадкой ионизирующей добавки. На входе в МГД-генератор 71 = 2900° К, р1 = 3,9 бар. На выходе из МГД-генератора Гз = 2 600°К, / з=1,01 бар. Паросиловая часть построена в соответствии со схемой турбины К-300-240 ЛМЗ, у которой для простоты анализа изъяты все регенеративные подогреватели. [c.283]

Снижение а — один из эффективных путей форсировки рабочего процесса двигателя. Для заданной мощности двигателя уменьшение (до определенных пределов) коэффициента избытка воздуха приводит к меньшим размерам цилиндра. Однако с уменьшением величины а возникает неполнота сгорания топлива, ухудшается экономичность и увеличивается термическая напряженность двигателя. Практически полное сгорание топлива в двигателе возможно только при а > [c.9]

Из выражения (21) следует, что действительный коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси и зависит от коэффициента остаточных газов 7г и химического коэффициента молекулярного изменения горючей смеси Цо- В свою очередь топлива и коэффициента избытка воздуха а. [c.13]

Рис. 4. Зависимость коэффициента молекулярного изменения рабочей смеси от коэффициента остаточных газов, состава топлива и коэффициента избытка воздуха

На рис. 5 представлены зависимости теплоты сгорания топливовоздушных смесей от коэффициента избытка воздуха а. Необходимо отметить, что теплота сгорания горючей смеси не пропорциональна теплоте сгорания топлива. При одинаковых значениях а теплота сгорания смеси дизельного топлива с воздухом несколько выше теплоты сгорания смеси бензина с воздухом. Это объясняется тем, что для полного сгорания единицы дизельного топлива требуется меньшее количество воздуха, чем для сгорания такого же количества бензина. Так как Б процессе сгорания участвует не горючая смесь, а рабочая (горючая смесь -f остаточные газы), то целесообразно теплоту сгорания топлива относить к общему количеству ра б очей смеси (МДж/ кмоль раб. см) [c.15]

Из уравнений (27) и (28) следует, что теплота сгорания рабочей смеси меняется пропорционально изменению теплоты сгорания горючей смеси. При одинаковых значениях коэффициента избытка воздуха теплота сгорания рабочей смеси увеличивается при уменьшении коэффициента остаточных газов (рис. 6). Это положение справедливо как для бензина, так и для дизельного топлива. [c.15]

Для того чтобы обеспечить полное сгорание, в цилиндр дизеля приходится вводить меньше топлива, чем теоретически возможно для данного количества воздуха. Следовательно, дизели работают при коэффициенте избытка воздуха большем единицы (в зависимости от типа двигателя при максимальной нагрузке а ==1,2—1,7). Высокое значение коэффициента избытка воздуха, характеризующее неполное использование воздушного заряда в рабочем объеме цилиндра, является одной из причин, определяющих более низкую величину среднего эффективного давления и литровой мощности дизелей по сравнению с карбюраторными двигателями. [c.221]

Качество смесеобразования должно быть таким, чтобы в рабочей смеси, имеющей коэффициент избытка воздуха, близкий к единице, каждая частичка топлива была окружена достаточным для ее полного сгорания количеством кислорода воздуха. [c.222]

Чем мельче распылено жидкое топливо и чем лучше оно перемешано с воздухом, тем полнее происходит сгорание при меньшем коэффициенте избытка воздуха. А это означает, что при хорошем смесеобразовании в тот же рабочий объем цилиндра можно ввести большее количество топлива, что повысит мощность двигателя. [c.190]

Среднее индикаторное давление можно повысить, улучшив качество смесеобразования, увеличив индикаторный к. п. д., давление воздуха на впуске и др. Самым эффективным способом повышения р, является способ увеличения давления воздуха на впуске. Этот способ носит название наддува двигателя п заключается в следую-ш,ем. Воздух илп рабочая смесь перед поступлением в цилиндр двигателя предварительно сжимается в нагнетателе. При этом увеличивается плотиость и соответственно масса воздуха или рабочей смеси. Так как в цилиндре окажется большее количество воздуха, то при том же коэффициенте избытка воздуха можно сжечь большее количество топлива. При этом увеличится среднее индикаторное давление, а следовательно, и мощность двигателя. [c.209]

Влияние теплотворной способности топлива и температуры нагрева воздуха на температуру печи при а=1,2 и 11 р = 0,75 показано на фиг. 3. Графики составлены при сжигании газообразного топлива с холодным воздухом и с воздухом, нагретым до различной температуры. Влияние коэффициента избытка воздуха на температуру в рабочей камере показано на фиг. 4. График построен на основании расчетных данных горения саратовского природного газа (Qя = 8540 ккал/нл(3) с холодным воздухом. Пирометрический коэффициент печи принят Т1 , =0,75. [c.25]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводитель-ностью D= 13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания 2 =10 636 кДж/кг, если температура топлива на входе в топку 1. = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кгК), давление перегретого пара /)пи = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 450° , температура питательной воды пв=150°С, кпд котлоагрегата (брутто) fj p=86%, теоретически необходимый объем воздуха V° — = 2,98 м /кг, коэффициент запаса подачи i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке t =l,25, присос воздуха в топочной камере Aotr = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да,п = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, j, = 25° , расчетный полный напор вентилятора Н = = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный кпд вентилятора rjl = 6lVa, барометрическое давление воздуха Лб = 98 10 Па и потери теплоты от механической неполнотьь сгорания топлива 94 = 4%. [c.89]

Температура отработанных газов по мере уменьшения геометрического угла опережения подачи топлива приближается к температуре отработанных газов для дизеля, работаюш,его на дизельном летнем топливе. Температура охлаждающей воды также влияет на рабочий процесс дизеля, работающего на топливных эмульсиях. Повышение этой температуры до 95° С благоприятно влияет на рабочий процесс, особенно при повышении содержания воды в топливе до 25%. Кривые влияния содержания воды в эмульсии на удельный расход топлива, основные показатели рабочего цикла и работоспособность дизеля (рис. 129) показывают, что при увеличении содержания воды в эмульсии до 15% удельный расход топлива уменьшается. Снятые при этих условиях индикаторные диаграммы характеризуются (в пределах точности измерений) уменьшением максимального давления цикла на 3% и температуры отработанных газов на 2%. При содержании водной фазы в эмульсии ТУР = 15% был достигнут наименьший удельный расход топлива (215 л. с. ч), что по отношению к натуральному дизельному топливу дает экономию в 2—3%. При уменьшении содержания воды в эмульсии указанные параметры приближаются к показателям работы дизеля на дизельном летнем топливе. При увеличении содержания воды в топливе до = 25% удельный расход топлива не отличается от расхода безводного дизельного летнего топлива, температура же отработанных газов снизилась на 3%, а максимальное давление цикла — на 6%. При дальнейшем увеличении содержания воды в эмульсии до 35% удельный расход топлива увеличился до 3%, а максимальное давление цикла снизилось на 10%. Температура отработанных газов в последнем случае имеет тенденцию к повышению. Уменьшение удельного расхода топлива при содержании в нем до 15% воды связано с улучшением процесса смесеобразования вследствие внутритопочного дробления (микровзрывов), что обеспечивает более высокую полноту сгорания. Это подтверждается также увеличением коэффициента избытка воздуха Нв на 2,5—3% при постоянном расходе воздуха, а также соответствующим увеличением индикаторного к.п.д. Сказанное согласуется с данными о работе топочных устройств, где благодаря улучшению смесеобразования при использовании эмульгированных топлив (1Кр = 15%) к.п.д. агрегатов остается на том же уровне,, что и при сжигании безводных топлив. Повышение удельного расхода вызывается увеличивающимися затратами тепла на испарение и перегрев воды, находящейся в топливе, которые уже не компенсируются преимуществами от микровзрывов это замедляет процесс сгорания и тормозит догорание на линии расширения. Подтверждением служит рост температуры отработанных газов и максимального давления цикла. [c.249]

Не меньший интерес как рабочий агент для повышения нефтеотдачи может представлять и смесь продуктов сгорания с водяным паром (паро-газ), получаемая при сгорании жидкого (газообразного) топлива совместно с распыленной водой. Значение коэффициента избытка воздуха в данном случае диктуется только одним обстоятельством — получением бессажевых продуктов сгорания. [c.304]

При использовании в схеме ПГУ с ВПГ-120 типовой турбины ГТ-700-4 были внесены следующие основные изменения в ее конструкцию. Была расширена проточная часть путем удлинения на 10 мм рабочих лопаток (сокращение подрезки) с поеледующей расточкой внутренних обойм статора. Необходимость расщнрения проточной части вызвана тем, что количество газов в ПГУ увеличивается в результате сжигания в ВПГ большего количества топлива при неизменном расходе воздуха и уменьшении коэффициента избытка воздуха с 4,5—5 до 1,1—1,3. [c.149]

Сжигание в цилиндрах дизелей топлив с повышенным содержанием серы увеличивает интенсивность изнашивания поршневых колец и цилиндровых втулок в 3...4 раза и более. Сера сгорает, образуя SO2, и только около 7 % ее идет на образование SO3 в результате каталитического окисления SOa- Серный ангидрид SO3 с водяными парами продуктов сгорания образует серную кислоту. Влияние серы на коррозию связано с явлением конденсации H2SO4. Температура конденсации двухкомпонентной смеси HgO и H2SO4 значительно выше, чем температура конденсации чистого водяного пара, поэтому в конденсат начинает выпадать концентрированная серная кислота. Для конденсации серной кислоты из продуктов сгорания на стенки цилиндра необходимо, чтобы температура точки росы двухкомпонентной смеси Н2О и H2SO4 превышала температуру рабочей поверхности втулки. Такие условия существуют. Так, при содержании в дизельном топливе 0,9 % S, давлении вспышки 6 МПа и коэффициенте избытка воздуха 2 температура точки росы смеси при положении поршня в верхней мертвой точке (ВМТ) составляет 245 °С, а в среднем положении поршня 215 °С. Между тем в ряде судовых двухтактных дизелей температура стенки цилиндровой втуЛки при положении поршня в ВМТ 130... 140 С. В таких двигателях можно ожидать примерно одинакового износа на всей верхней рабочей половине втулки. При более высокой тепловой нагрузке, когда температура рабочей поверхности в верхней части втулки превышает 200 С, наибольшему коррозионному воздействию будет подвергаться средняя часть втулки — район выпускных и продувочных окон. Эпюра износа будет иметь бочкообразный характер. [c.197]

Воспламенение должно осуш,ествляться с использованием комбинации диффузионного и кинетического механизмов в различных случаях. Должна быть обеспечена надежность и своевременность воспламенения при изменении нагрузки от холостого хода до полной (при коэффициенте избытка воздуха, стремяш егося к единице), при широком диапазоне чисел оборотов — до 5000 об/мин и при использовании широкого класса моторных топлив. Важность изучения этого процесса вызвана тем, что от характера и скорости его развития зависит развитие и характер процесса горения и т.д. Тенденция увеличения чисел оборотов до 5000 и выше требует отыскания новых способов форсирования горения, в том числе с обогаш ением до единицы при отсутствии дымления и детонации. Это ставит задачу изучения механизма диффузионнокинетического ускорения пламени в дизеле и средств его достижения, так как высокие (квазизвуковые) скорости распространения волны сгорания и большая полнота сгорания при отсутствии дымления допускают рациональную организацию рабочего процесса при высоких оборотах и богатых топливом зарядах (высокая степень тепловыделения). Трудности, подлежащие преодолению, сводятся к тому, чтобы, во-первых, не допустить перерождения в детонационную волну, во-вторых, иметь возможность ее замедлить, скажем, при низких числах оборотов, и, в-третьих, изучить характер распространения волны сгорания по расслоенному (обедняемому) заряду. [c.377]

Анализ влияния основных параметров двигателей на экономические характеристики его работы показывает, что, при условии бездетонационной работы, для каждой группы двигателей существует рациональный предел повышения степени сжатия и обеднения смеси. С учетом экономичности и весовых характеристик двигателей наивыгоднейшие значения степени сжатия приближаются к е =8 9 при обеднении смеси до значения а = 1,2-ь1,4. Известно, что не представляется возможным обеспечить устойчивую работу двигателя с обычным искровым зажиганием на смесях с а=1,2-5-1,4 при степени сжатия е = 8-ь9. Что касается двигателя с воспламенением от сжатия (дизеля), то степень сжатия е = 8-ь9 недостаточна для обеспечения надежного самовоспламенения, а смесь с а=1,2-ь1,4 оказывается для него богатой. При таком коэффициенте избытка воздуха трудно получить полное сгорание топлива. Для осуществления рабочего процесса двигателя с наивыгоднейшими параметрами (г =8- 9 и а= 1,2- 1,4) можно применить факельную систему зажигания, называемую также форкамерной или предкамерной. Кроме получения высокой экономичности, факельная система зажигания, благодаря присущему ей антидетонацион-ному эффекту, позволяет значительно расширить ассортимент применяемых топлив в результате использования некоторых низкосортных продуктов. [c.308]

В, Р, 8—диаметр цилиндра, площадь и ход одного поршня п—число циклов СПГГ 1 е— мощности СПГГ по газу я эффективная 8г> ёт— расходы воздуха, газа и топлива за один рабочий цикл Ок,Ог,От—расходы воздуха, газа и топлива за единицу времени п Пп— вес и масса одной поршневой группы Р, L — сила давления газов на поршень и работа этой силы Ср , Ср —удельные теплоемкости воздуха и газа при постоянном давлении 7 — удельный вес Ар — средний перепад давлений к — показатель адиабаты —степень сжатия в двигателе т —степень повышения давления а, — коэффициенты избытка воздуха для горения и продувки 1г. т. %—индикаторный к. п. д. двигателя, механический к. п. д. СПГГ и эффективный к. п. д. установки г—к. п. д. турбины 1к> Чо— к. п. д. и объемный коэффициент наполнения компрессора д, к, б—индексы, обозначающие цилиндр двигателя, компрессора и буфера п.х.,о.х.—индексы, обозначающие прямой и обратный ход [c.6]

Весьма важным элементом рабочего процесса двигателя с газожидкостным процессом является величина угла опережения ф впрыска жидкого запального топлива. Экспериментальный материал, ппдтнерждая наличие значительного запаздывания самоиоспламене-ния при впрыскивании топлива не в среду чистого воздуха, а в газовоздушную смесь, в то же время пе дает возможности заранее установить величину ф для разных типов двигателей. В основном величина ф обусловливается степенью сжатия и числом оборотов дпигателя при допустимом давлении сгорания и коэффициенте избытка воздуха. [c.564]

Недостаточно равномерное распределение частичек распы-ливаемого топлива в воздушном заряде, несмотря на применение высокого давления впрыска и согласование формы камеры сгорания с формой струй топлива, ведет к необходимости работать при больших коэффициентах избытка воздуха. Вследствие неполного использования воздушного заряда в рабочем объеме цилиндра двигатели с неразделенными камерами сгорания имеют сравнительно низкие величины среднего эффективного давления и литровой мощности. [c.227]

Высокая теплотворная способность жидкого топлива и природного газа позволяет получать во всех эмалеварочных пламенных печах температуру, необходимую для варки эмали. Низкокало- рийное газообразное топливо для получения тех же температур требует нагрева воздуха, идущего для горения топлива, и минимального избытка воздуха. Минимальная теплотворная способность газообразного топлива для данной печи или группы печей, работающих в одинаковых условиях, устанавливается в зависимости от температуры рабочей камеры печи, температуры нагрева воздуха, используемого для сжигания топлива, и коэффициента избытка воздуха. Увеличение температуры рабочей камеры, коэффициента избытка воздуха и уменьшение температуры нагрева воздуха требуют более высокой теплотворной способности топлива. [c.16]

При обычных методах сжигания топлива окислительная атмосфера в рабочей камере печи создается при наличии избытка воздуха. При любой конструкции форсунки или горелки для сжигания жидкого и газообразного топлива в эмалеварочных печах коэффициент избытка воздуха должен быть более 1,05. Влияние коэффициента избытка воздуха на температуру в рабочей камере печи показано на рис. 3. Графики построены на основании расчетных данных горения саратовского природного газа [С = =8540 ккал1м ) и жидкого топлива (С 2=9400 ккауг/кГ) с холодным воздухом. Пирометрический к. п. д. печи принят = 0,75. [c.18]

В более совершенных эмалеварочных печах, имеющих сжигающие устройства, которые работают с нагретым воздухом и с малым коэффициентом избытка воздуха, можно использовать топлива с более низкой теплотворной способностью. Для достижения в рабочей камере температуры 1350° при т]янр = 0,75, но а= 1,1 и при температуре воздуха 300° возможно сжигание газообразного топлива с теплотворной способностью 1475 ккал1нм . [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...