Сжигание газообразного топлива

На рис. 199 был приведен учебный чертеж общего вида. Здесь изображена газовая горелка, которая служит для сжигания газообразного топлива в нагревательных печах или в топках. Газ под давлением подводится к корпусу через боковой фланец. Количество газа регули- руется перемещением патрубка 3 вдоль его оси посредством штурвала [c.266]

Горелки и топочные устройства для сжигания газообразного топлива и газообразных отходов производства [c.150]

При сжигании газообразного топлива приходная часть теплового баланса складывается из тех же составляющих с той особенностью, что низшая теплота сгорания относится к сухому топливу, т. е. к величине QS. [c.302]

Горелки беспламенного поверхностного сжигания газообразного топлива 7 — 586 [c.49]

В СВЯЗИ С широким развитием разработки природных газов в СССР, а также рациональным использованием твёрдых сортов топлива при их газификации система сжигания газообразного топлива в термических печах непрерывно улучшается. Наиболее совершенными являются системы поверхностного и диффузионного сжигания. Поверхностное сжигание обеспечивает получение максимально возможных температур в малом объёме камеры сжигания, особенно при применении катализаторов (активированный шамот, дунит и т. п.). Применение современных керамических горелок поверхностного сжигания позволяет получать тепловое напряжение до 400,0 млн. ккал м и температуры свыше 1600° С. Диффузионное сжигание даёт возможность применять радиационные трубчатые нагреватели, получившие широкое распространение в печах для светлого отжига, светлой закалки и газовой цементации. [c.586]

Типовые горелки для сжигания газообразного топлива показаны на фиг. 149—151. [c.586]

Вентиляторы в зависимости от системы сжигания газообразного топлива и мазута применяются низкого давления (50—200 мм [c.624]

При сжигании газообразного топлива теоретический объем азота [c.53]

При сжигании газообразного топлива с давлением до 1 бар регуляторные установки могут размещаться непосредственно в котельной или в смежном с ней помещении, оборудованном надежной вентиляцией и хорошим освещением мест установки арматуры. [c.204]

Сжигание газообразного топлива при помощи горелок внешнего смешения газа и воздуха, поступающих в топку за счет силы тяги, применяется только при малой мощности вентиляторов или на повышенной тяге. [c.73]

Автоматические устройства, применяемые при сжигании газообразного топлива, разделяются на устройства безопасности, регулирования и сигнализации. [c.120]

Как разделяются автоматические устройства безопасности, применяемые при сжигании газообразного топлива [c.149]

Пример 1. Контроль за процессом горения топлива осуществляется по избыточному кислороду. Длительными наблюдениями за объектом установлено, что при сжигании газообразного топлива дисперсия показываемых прибором значений избытка кислорода сг =0,04. Ее стандарт ст= 0,2%. Число измерений в конкретной серии опытов =16. Требуется оценить уровень точности результата всего опыта. [c.97]

СЖИГАНИЕ ГАЗООБРАЗНОГО ТОПЛИВА [c.48]

Сжигание газообразного топлива позволяет легче создать нужную форму пламени в топочном или рабо-48 [c.48]

Для варианта сохранения слоевых топочных устройств широкое применение получили схемы с подовыми и с вертикально-щелевыми горелка-м и. Преимуществом подовых горелок являются простота устройства, дешевизна, надежность и бесшумность работы, возможность перевода слоевых топок на сжигание газообразного топлива без значительных переделок. Подовые горелки обеспечивают равномерное поле температур в горизонтальном сечении топки и более низкую температуру стенок футеровки. Эти особенности подовых (щелевых) горелок позволяют удобно применять их не только для небольших котлов, но и для более крупных, паропроизводительностью до 35 т/ч. Горелки работают на газе среднего давления с принудительной подачей воздуха. Давление воздуха перед горелкой 60— 100 мм вод. ст. При коэффициенте избытка воздуха ат = = 1,15 обеспечивается устойчивое сжигание газа без существенных потерь qs- [c.118]

Величина потерь с уходящими газами при сжигании газообразного топлива при /г >> 1 [c.531]

В книге приведены основные конструкции водогрейных промышленно-отопи-тельных котлов для сжигания газообразного топлива. Особое внимание уделено газовым теплофикационным водогрейным котлам малой производительности для теплоснабжения жилых кварталов и промышленных предприятий, массовый выпуск которых осваивается в настоящее время промышленностью. [c.2]

В случаях, когда шлакование не лимитирует величины теплового напряжения топочного объема, например, при сжигании газообразного топлива, определяющими, по-видимому, будут являться условия полноты сгорания топлива. В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [44] приведены рекомендации по максимально допустимой по условиям дожигания топлива величине теплового напряжения топочного объема для различных топлив, в том числе и для газа. Однако проведенные исследования и испытания котлов на природном газе [15, 38] показали, что при хорошем предварительном смешении газа с воздухом ("путем разделения потока газа на малые струи, выбора соответствующих углов встречи газовых и воздушных потоков и закрутки воздушного потока) и при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,05 тепловое напряжение топочного объема может быть увеличено без ущерба для полноты сгорания значительно выше рекомендованного нормативным методом для газового топлива. [c.100]

При установке одного центрального двухсветного экрана в топке котла с размером основания более 4 х 4 л, т. е. при разделении топки на отсеки шириной 2ми более, и при сжигании газообразного топлива можно применять как подовые, так и турбулентные газовые и газомазутные горелки. В случае, когда топка разбивается на отсеки шириной 1,5 м и меньше, особенно при установке ряда двухсветных экранов и разбивке топки на узкие секции шириной менее 1,0 м, более целесообразно применять щелевые подовые горелки, обеспечивающие хорошее качество горения даже при расстоянии между двухсветным и боковым экранами до 500 мм. [c.103]

А. Е. Лившиц [77], изучая безокислительный нагрев металла в печах при сжигании газообразного топлива с коэффициентом избытка воздуха Пв < установил, что при плохом перемешивании газа с воздухом в составе продуктов горения уменьшается содержание восстановительных компонентов СО и Нд, одновременно увеличивается содержание СОд, Н2О и непрореагировавшего метана. При хорошем же смешивании газа с воздухом (в тех же соотношениях) состав продуктов сгорания улучшался благодаря увеличению содержания газов-восстановителей СО и Нд и уменьшению содержания СН4. [c.57]

Подобные же результаты были получены при сжигании газообразного топлива в открытом пространстве, причем пламена, полученные при сгорании газовоздушных, заранее перемешанных смесей, образованных по первой, второй и пятой схемам, были настолько прозрачными, что фотографирование их оказалось возможным только при полном затемнении помеш,ения, где проводились опыты. [c.86]

Дальнейшее снижение коэффициента избытка воздуха сопровождалось повышением содержания горючих компонентов в продуктах сгорания. Так, например, при сжигании дизельного топлива (нн = 1,03) содержание СО составляло 1,5%, а при сжигании газообразного топлива (нв = 1,02 -ч-1,03) концентрация горючих компонентов была следующей 0,3—0,4% СО, 0,3—0,4% Нз 0,5—0,7% СН4 при этом химический недожог 9з=5- -6%. [c.97]

Требования, предъявляемые к методам сжигания газообразного топлива и газогорелочным устройствам, чтобы получить наибольший эффект в таких сложных условиях, формулируются следующим образом. [c.176]

Выполненные исследования наглядно подтвердили возможность высокоинтенсивного сжигания газообразного топлива совместно с водой, а также позволили установить те оптимальные условия, при которых такого рода процесс целесообразно осуществлять. [c.179]

Основной принцип сжигания газообразного топлива, обоснованный выше, заключался в сжигании подготовленной газо-воздушной смеси в завихренном потоке [11, 12]. [c.181]

Приводим средний состав сухих продуктов горения, отобранных иж конечных точек камер сгорания при сжигании газообразного топлива. [c.185]

Камера сгорания 2 предназначалась для сжигания газообразного топлива и получения необходимого количества продуктов сгорания, поступавших затем в экспериментальный участок для исследования радиационно-конвективного теплообмена. Она представляла собой цилиндр из листовой стали длиной около 1,0 и диаметром 0,6 м. Внутренняя поверхность цилиндра была обвита змеевиком для охлаждающей воды, что позволяло поддерживать надлежащую температуру металлической оболочки камеры сгорания и определять калориметрическим способом количество тепла, теряемое камерой сгорания. Поверхность змеевика и стенок камеры была. изолирована от зоны горения сначала (у стенки камеры) слоем пеношамота, а затем (у зоны горения) —слоем хромомагнезита. [c.431]

Как показали эмопериментальные исследования [Л. 293, 294, 440], изменение интенсивности конвективного теплообмена по длине канала при турбулентном движении существенно зависит от условий входа жидкости в канал. Вход у всех четырех цилиндрических каналов различного диаметра, используемых в настоящем исследова-нш, не был плавным. По своей геометрии он приближался к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой сгорания и экспериментальным участком (рис. 16-4) имел ступенчатую футеровку из хромомагнезитовых кирпичей. Кроме того, на развитие теплообмена по длине канала влияли геометрические особенности камеры сгорания и сам процесс сжигания газообразного топлива. С целью определения закономерностей изменения конвективного теплообмена по длине канала было [c.433]

Камера горения 2 (фиг. 1) предназначалась для сжигания газообразного топлива. Она представляла собой цилиндр из листовой стали длиной около 1 м, и диаметром 0,6 м. Внутренняя поверхность цилиндра была обвита змеевиком для охлаждающей воды. Поверхность змеевика и стенок камеры со стороны зоны горения была изолирована слоем легковесного пеношамота толщиной 80 мм и слоем хромомагнезита толщиной 25 мм. [c.139]

Вход исследованных экспериментальных каналов не был плавным. Он был ближе к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой торения и рабочим участком (фиг. 1) имел ступенчатую футеровку хромомагнезитовыми кирпичами. Особенности на развитие теплооб.мена по длине канала накладывали геометрия камеры горения и процесс сжигания газообразного топлива. Испытания по изучению конвективного теплообмена при продувке каналов диаметром 100 и 400 мм горячим воздухом отличались большими погрешностями в связи с малыми значениями получаемых при этом тепловых потоков. Поэтому для оценки е были привлечены опыты других авторов, известные из литературы и полученные при испытании каналов с различными условиями входа. Из них наиболее близкими к нашим были условия, имевшие место в опытах Грасса (19], в которых исследовался конвективный теплообмен при движении воздуха в канале с постоянной температурой стенки при различных условиях входа. Наши опыты с воздушной продувкой также были использованы при этом анализе. На -графике (фиг. 3) приведены значения к в функции а по данным (различных авторов. Эти графики показывают, что чем больше турбулизирован поток на входе, тем более интенсивен теплообмен на начальном участке. Опыты Грасса с каналами при внезапном сужении на входе, близкие по конфигурации к каналам в наших опытах, расположены в середине графика. К этим опытам близка одна из серий наших испытаний цри воздушной продувке. Ориентируясь на эти данные, для оценки бк принята зависимость [c.145]

Степень заполнения топочного объема факелом при сжигании газа составляет не более 60%. Относительно небольшое загрязнение экранных поверхностей интенсифицирует теплопоглощение в топке, в связи с чем температура газов на выходе из нее ниже, чем при сжигании мазута. В результате усиленного теплоноглощения в топочной камере может понизиться температурный уровень по всем газоходам котла и, следовательно, уменьшится температура перегретого пара на выходе из конвективного перегревателя. При сжигании газообразного топлива также возникает опасность корродирования первых по ходу воздуха секций воздухоподогревателя из-за низкой температуры уходящих газов. [c.8]

При сжигании газообразного топлива и мазута котлы ДКВр с давлением 12,8 бар и выше могут иметь на 30—50% большую паропроизводительность, чем при работе на твердом топливе. [c.34]

Сжигание газообразного топлива в котельных установках малой и средней производительности осуществляется соотвествующим переоборудованием топок котлов, работающих на твердом топливе, или в котлах с топками, предназначенными для сжигания только газообразного топлива. [c.47]

Во многих котельных продолжают эксплуатироваться котлы старых выпусков и иностранных фирм. При переводе этих котлов на сжигание газообразного топлива в большинстве случаев увеличивается съем пара, что происходит за счет некоторой интенсификации работы испарительных поверхностей нагрева. Повышение паропро-изводительности котлов на газовом топливе вполне закономерно уже по той простой причине, что по сравнению с сжиганием твердого топлива здесь исключаются периодические операции, связанные с загрузкой топлива, шуровкой слоя и выгребом шлака, а это значительно уменьшает возможность остывания топки. Общее количествотепла, воспринятого экранами в течение 1 чпри сжигании газа и мазута, оказывается поэтому более высоким. [c.16]

В табл. 11-7 приводится ведомость обработки результатов ириш-дсчных испытаний котла типа ДКВ-2-8, работающего на газообразном топливе. Настоящий пример приводится с целью ознакомления читателей с методикой обработки данных испытаний котла, оборудованного камерной топкой для сжигания газообразного топлива. [c.498]

Переход на сжигание газообразного топлива также резко снижает необходимые габариты как самих агрегатов, так и всей котельной установки, приче1М совершенно отпадают сооружения по предварительной переработке топлива (дробление, сепарация колчедана), по транспортерам, разгрузочным устройствам, бункерам, золоуловителям и т. п. В случае расположения станций в пределах городов (теплоэлектроцентрали) газ может оказаться не только желательным, но и единственным рациональным видом топлива, если имеется возможность применения естественного газа или газа подземной газификации, или же газа, получаемого за счет газификации многозольных углей на центральных установках, распО -ложенных вне городов. [c.163]

При сжигании под давлением на воздушном дутье тяжелых топлив удельные тепловые нагрузки также достигали (8-1-10)-10 ккал1м -ч-атм. Более высокие удельные тепловые напряжения были достигнуты при сжигании газообразного топлива в виде хорошо перемешанной газо-воздушной смеси. Так, при сжигании газовоздушной смеси в охлаждаемой камере совместно с распыленной водой Q V J P = (15 -т- 19)-10 ккал/м [c.28]

Камера сгорания (парогазоге-нератор) для сжигания газообразного топлива с водой а — смесительное устройство [c.76]

Результаты опытов по смешению холодных потоков и опыты по сжиганию газообразного топлива под давлением 1—5 ama в камерах сгорания диаметром 50, 70 и 100 мм с использованием различных схем смешения позволили jsfijiaLib окончательный вывод о том, что независимо от тепловых условий, в которых протекает процесс горения газообразного или жидкого топлива, одним из решающих факторов в интенсификации сгорания топлива является эффективное смешение горючего с окислителем. Эффективность же процесса смесеобразования реагирующих компонентов достигается дроблением хотя бы одного из компонентов и смешением их под углом 90°, а также последующим завихриванием всего потока с помощью лопаточного направляющего устройства. [c.86]

Камера сгорания (парогазоге-нератор) высокого давления для сжигания газообразного топлива совместно с распыленной водой или влажным паро-газом [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...