Коэффициент избытка воздуха

Поскольку равномерно перемешать воздух с топливом трудно, в топку приходится подавать больше воздуха, чем необходимо теоретически. Отношение количества воздуха Vb, действительно поданного в топку, к теоретически необходимому V° называется коэффициентом избытка воздуха [c.127]

Очень часто для удаления продуктов сгорания из агрегата их отсасывают, т. е. они движутся в агрегате под разрежением. Через неплотности к ним может подсасываться атмосферный воздух. Пусть коэффициент избытка воздуха увеличится при этом от 1,25 до [c.130]

Значения и ех зависят от типа сжигаемого топлива, конструкции и размеров топки, способа механизации топочных процессов (при сжигании твердых топлив) и т. д. Существенное влияние на них оказывает коэффициент избытка воздуха аа. Увеличение количества подаваемого в топку воздуха сначала улучшает горение, приводя к уменьшению с/хнм и однако чрезмерное увеличение ав снижает температуру горения, что может привести к увеличению ( хнм и В каждых конкретных условиях существуют оптимальные значения коэффициента избытка воздуха. [c.132]

Из-за неравномерной высоты слоя коэффициент избытка воздуха в слоевых топках приходится держать довольно высоким ав= 1,3-г 1,4, тогда <ип = = 0,5 1 %. [c.140]

Вместе с тем сравнительно высокий уровень коэффициента избытка воздуха в ГТУ позволяет сжигать достаточно большое количество дополнительного топлива в среде продуктов сгорания, В результате из дополнительной камеры сгорания после ГТУ выходят газы с достаточно высокой температурой, пригодные для получения пара энергетических параметров в специально устанавливаемом для этой цели парогенераторе. На Кармановской ГРЭС по такой схеме [c.175]

Образование сажи в камере сгорания дизеля представляет собой объемный процесс термического разложения углеводородов топлива в условиях большого недостатка кислорода. Во фронте пламени состав смеси близок к стехиометрическому, причем локально в зоне впрыскиваемой топливной струи смесь может быть богатой, вплоть до случая, когда коэффициент избытка воздуха а О (чистые пары топлива). Диапазон а, в котором происходит образование сажи, составляет 0,33 0,7. В этой зоне происходит реакция разложения (пиролиза) молекул углеводородного топлива [c.11]

По. мере роста нагрузки на дизель, увеличивается максимальная температура цикла при одновременно.м умень щении коэффициента избытка воздуха.В результате эти два фактора, противоположно влияющие на образование N0, приводят к характерному закону образования окислов азота. Превалирующим является [c.18]

Рис. 29. Выбросы сажи при изменении коэффициента избытка воздуха в дизелях

Для бензиновых двигателей характерна низкая концентрация свободного кислорода в ОГ при работе с коэффициентом избытка воздуха а 1. Именно режимы с а < 1 дают основную долю массовых выбросов продуктов неполного сгорания топлива в испытательном цикле. [c.66]

Для эффективной нейтрализации СО и Ср,Н 1 значение суммарного коэффициента избытка воздуха в нейтрализаторе [c.66]

Зная долю времени каждого режима в ездовом цикле т, определив соответствующие значения расхода топлива 0 и коэффициента избытка воздуха а, можно рассчитать выбросы окиси углерода в эксплуатационном цикле [c.107]

Эндотермическая атмосфера (условное обозначение ПС-0,25 или ПС-Э, эндогаз), получаемая частичным сжиганием метана H,i (природного газа) при коэффициенте избытка воздуха а 0,25 13 присутствии катализатора и содержащая 21 % СО, 40 % Н.2, 2 "о СН4, 37 % N2. Рекомендуется при нагреве под нормализацию и закалку конструкционных и инструментальных легированных сталей. [c.203]

При подаче жидкого топлива —i керосина через струйную форсунку, размещенную в сопловом вводе, совместно со сжатым воздухом в вихревой камере образуются три характерные области (рис. 7.5). Первая 1 — относительно прозрачная, расположенная непосредственно у соплового ввода протяженностью 7 = 1,5-5-3 калибра. Величина ее возрастает с увеличением коэффициента избытка воздуха. [c.312]

Вихревые горелочные устройства с запуском на основе самовоспламенения могут быть использованы для организации аэродинамической стабилизации фронта пламени на стержневых вдуваемых радиально интенсивно закрученных струях — огневых жгутах факела продуктов сгорания [162, 177, 191]. Одно из свойств вихревых горелок — устойчивость вихревого огневого жгута — факела продуктов сгорания (рис. 7.21, 7.22) может быть с успехом использовано в энергетике для пуска топочных устройств различных агрегатов, в том числе и для запуска камер сгорания ГТУ. В экспериментах длина огневого жгута составляла 1,5—2 м при габаритах воспламенителя 070, длине 150 мм, давлении сжатого воздуха 0,6 МПа, температуре на входе 293 К, расходе сжатого воздуха 15 г/с и коэффициенте избытка воздуха а = 2. [c.332]

При расчетах тепловых машин состав продуктов сгорания определяется коэффициентом избытка воздуха а, представляющим собой отношение действительного количества воздуха, поступившего на сгорание 1 кг топлива Lд, к теоретически необходимому для его полного сгорания [c.92]

Для чистых и разбавленных продуктов сгорания (смесь продуктов сгорания с воздухом) удобно при построении / — S-диаграммы вместо коэффициента избытка воздуха ввести масштабную величину р, так как значение а для широкого класса двигателей лежит в пределах от 0,7 до 6. Так, в двигателях внутреннего сгорания а = 0,7 -7- 1,8, в камерах сгорания газотурбинных установок а доходит до 4 -4- 6. [c.94]

Коэффициентом избытка воздуха а называют отношение действительного расхода воздуха к теоретически необходимому для полного сгорания горючего. Для каждого типа двигателя устанавливается свое оптимальное значение коэффициента избытка воздуха исходя из эксплуатационных и экономических показателей. [c.168]

Пример. Рассчитать концентрации газообразных продуктов сгорания топливной смеси, состоящей из воздуха и бензина в соотношении 15,393 1 по массе (это соответствует коэффициенту избытка воздуха 1,05). Расчет провести для температуры 2300 К и давления 2,0 МПа. [c.458]

Продукты сгорания расширяются в турбине до давления 0,102 МПа, при этом их температура изменяется от 800 до 400 °С. Определить изменение энтальпии в процессе, а также плотность и изобарную массовую теплоемкость продуктов сгорания в конце расширения. Состав продуктов сгорания Псо, = 2 кмоль/ч /1н,о = 1.6 кмоль/ч Псо— = 0,05 кмоль/ч о, = 1.1 кмоль/ч Пк, = кмоль/ч. Элементарный состав топлива взять из задачи 2.29, расход топлива 22,5 кг/ч коэффициент избытка воздуха а = 1,7. [c.21]

Задача 3.42. Воздух плотностью ра=1,28 кг/м всасывается двигателем через фильтр I с коэффициентом сопротивления ф = 3 (отнесен к di), затем по трубе диаметром di = 50 мм попадает в диффузор 2 карбюратора, сопло которого имеет коэффициент сопротивления с = 0,1 (отнесен к di). В узком сечении диффузора диаметром 2 = 30 мм расположено выходное отверстие распылителя 3. Благодаря разрежению, возникающему в горловине диффузора, бензин с плотностью рб = 790 кг/м подсасывается из поплавковой камеры 4 и через жиклер 5 с коэффициентом расхода ц = = 0,6 и распылитель попадает в воздушный поток. Свободная поверхность бензина в поплавковой камере находится ниже выходного отверстия распылителя на высоту /г=10 мм. Определить диаметр отверстия жиклера d для обеспечения коэффициента избытка воздуха а = 1, если [c.63]

Следует учесть коэффициент избытка воздуха а = = Qb/ 4, Qo, коэффициенты и 2 отнесены к диаметру d], 3 — к di, а и Сф — к d сопротивлением трубки распылителя пренебречь. [c.68]

Значения параметров диаметр горловины диффузора D = 50 мм плотность воздуха рв=1,15 кг/м плотность бензина р5 = 790 кг/м , вязкость воздуха Vb= 15-10 м /с вязкость бензина V6 = 0,7-10 м / коэффициент сопротивления воздушного тракта в = 0,05 атмосферное давление рл = = 750 мм рт. ст. /i = 2 мм коэффициент избытка воздуха а=1,05. Расход бензина Об = 3,2 кг/ч. [c.155]

Объем воздуха, необходимый для сгорания топлива. Теоретический (при коэффициенте избытка воздуха в топке 0 = 1) объем сухого воздуха (м /кг), необходимый для полного сгорания 1 кг твердого или жидкого топлива, определяется по формуле [c.15]

Коэффициент избытка воздуха в топке. При полном сгорании топлива коэффициент избытка воздуха в топке определяется по формуле [c.19]

Задача 1.28. Определить на выходе из топки объем продуктов полного сгорания 1 кг карагандинского угля марки К состава С"=54,7% Н" = 3,3% 8 = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% = 27,6% Рг=8,0%. Коэффициент избытка воздуха в топке а,= 1,3. [c.20]

N = 1,0% 0 = 5,8% A = 23,0% И = 8,0%. Коэффициент избытка воздуха в топке atj= 1,3- [c.21]

В процессе сгорания топлива в топочной камере теплота может передаваться конвекцией и излучением нагреваемому материалу в печах или охлаждающим поверхностям в котлах. В результате газы охлаждаются, их энтальпия снижается. Этот процесс на рис. 16.1 изображается линией ав = = onst. Например, при охлаждении в топке продуктов сгорания до 1100 С и неизменном коэффициенте избытка воздуха ав=1,25 (линия АВ) их энтальпия снижается до 22,5МДж/м. В соответствии с уравнением (5.5) теплота, отдаваемая продуктами сгорания в процессе их охлаждения (в расчете на единицу количества сгоревшего топлива), равна уменьшению их энтальпии, т. е. [c.129]

Коэффициент избытка воздуха ав в формуле (17.7) учитывает тот факт, что при ав>1 избыточная часть содержащегося в нем кислорода не окисляет горючее, а значит, и не дает теплоты. Значения W ч Wu связаны соотношением ш = = ш (273 +0/273. Топочные устройства для слоевого сжигания классифицируют в зависимости от способа подачи, перемещения и шуровки слоя топлива на колосниковой решетке. В немеханизированных топках, в которых все три операции осуществляют вручную, можно сжигать не более 300— 400 кг/ч угля. Наибольшее распространение в промышленности получили полностью механизированные слоевые топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода (рис. 17.6). Их особенность — горение топлина па непрерывно [c.139]

Все неисправности и наруптения регулировок по их влиянию на токсичность автомобиля можно разделить на две основные группы непосредственно влияющие на процесс сгорания в двигателе и требующие увеличения подачи топлива. К первой группе относятся регулировки системы холостого хода и главной дозирующей системы, влияющие на коэффициент избытка воздуха, образование СО, С,1Н, , NOx и расход топлива. Характерными для второй группы являются неисправности, вызывающие нарушения процесса сгорания. Например, при возникновении перебоев в воспламенении в одном из цилиндров в 6. .. 8 раз возрастут выбросы углеводородов, однако остальные цилиндры будут работать при большем открытии дроссельной заслонки, смесь будет сгорать более эффективно, с меньшим выбросом СО на режимах холостого хода и малых нагрузок, доля которых в ездовом цикле велика. Этот факт свидетельствует также о необходимости при контроле технического состояния двигателей по токсичности определять концентрации не только окиси углерода, но и углеводородов. [c.84]

Ограниченное применение может иметь методика расчета выбросов окиси углерода автомобилями с карбюраторными двигателями, предложенная Л. С. Сухаревой [39]. Метод расчета основан на зависимости выбросов СО от состава бензовоздушной смеси, определяемого коэффициентом избытка воздуха [c.107]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

С увеличением коэффициента избытка воздуха а протяженность третьей области уменьшается (см. рис. 7.5). Вторая зона смещается к свече зажигания практически сохраняя свои размеры в щироком диапазоне изменения а. Оптически неплотная область 1 при этом несколько возрастает. Такое перераспределение характерных областей объясняется ростом уровня окружных скоростей, интенсивности сдвиговых скоростей, повыщением объемной плотности кинетической энергии в вихревой камере. Сепарация крупных капель протекает более интенсивно и оканчивается в сечении, расположенном на более близком от свечи зажигания расстоянии. Такой же эффект вызывает и увеличение давления на входе в сопловой ввод. [c.314]

Полученные в экспериментах расходные и срывные характеристики подтверждают надежность работы вихревых горелок и воспламенителей в достаточно широкой области изменения коэффициентов избытка воздуха как по верхнему , так и по нижнему срывам. Расходы компонентов изменяются при переходе с холодного , без горения, на горячий режимы работы. При этом существенно снижается расход сжатого воздуха, особенно если работа осуществляется при коэффициентах избьггка воздуха а > 2. Рассмотренные примеры позволяют сделать вывод о достаточно больших возможностях применения вихревых аппаратов в энергетических установках, подтверждением чего могут служить поля температур продуктов сгорания, измеренные на различных режимах работы (рис. 7.23). [c.333]

Достаточно большой запас устойчивой работы вихревых горелок по коэффициенту избытка воздуха (0,2<а<12) позволяет вьщержать известные рекомендации по оптимальному для запуска значению а (69, 107], 0,8 < а < 1,1. Удобно для простоты расчета считать а= 1. Что касается коэффициента полноты сгорания 4, то для воспламенителя равенство его единице ухудшает поджигаюшую способность факела из-за практического отсутствия активных центров. [c.336]

Время выхода на рабочий режим Тза уска - 10 с. Диапазон устойчивой работы по срыву 0,3 а < 8,0, где а — коэффициент избытка воздуха (рис. 7.27). Из условия достижения необходимой температуры на входе в закручивающее сопловое устройство го-релк1 длина стабилизирующего спирального устройства составляет = 40,0-50,0, где = al d — относительная длина спирали d — минимальный размер вихревой камеры — длина витка — диаметр спирали d = (2-3)d . [c.352]

Предположим, что суммарный расход парогазожидкостной смеси через входное сечение пробоотборника составляет Gq. Если распьшенное в воздухе топливо распределено равномерно, можно предположить, что коэффициент избытка воздуха имеет постоянное значение во всех точках (зонах) этой области, из которой отбирается данная проба. Зная и можно получить массовый состав смеси керосина и воздуха [c.388]

Задача 1.27. Определить объем продуктов полного сгоранш[ на выходе из топки, а также теоретический и действительный объемы воздуха, необходимые для сгорания 1 м природного газа Ставропольского месторождения состава С02 = 0,2% СН4 = 98,2% С2Нб = 0,4% СзН = 0,1% С4Н,о-0,1% N2 = 1,0%. Коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,2. [c.19]

Задача 1.30. Определить объем воздуха, необходимый для сжигания 800 кг/ч ленгерского угля марки БЗ состава С = 45,0% Н = 2,6% SP=1,7% N = 0,4% 0 = 9,9% =11,4% ff = = 29,0%, и 500 кг/ч экибастузского угля марки СС состава С" = 43,4% H" = 2,9% Sp = 0,8% N = 0,8% 0" = 7,0% Л = 38,1% И = 7,0%, при коэффициентах избытка воздуха в топочной камере соответственно сс,= 1,4 и 1,3. [c.21]

Теплотехника (1991) -- [ c.127 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.242 ]

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.32 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.147 ]

Паровые котлы средней и малой мощности (1966) -- [ c.52 ]

Котельные агрегаты Часть 1 (1948) -- [ c.33 ]

Справочник для теплотехников электростанций Изд.2 (1949) -- [ c.67 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.499 ]

Тепловое и атомные электростанции изд.3 (2003) -- [ c.376 ]

Котельные установки промышленных предприятий (1988) -- [ c.29 , c.156 ]

Промышленные котельные установки Издание 2 (1985) -- [ c.41 , c.42 , c.43 ]

Автомобиль Основы конструкции Издание 2 (1986) -- [ c.49 ]

Эксплуатация, наладка и испытание теплотехнического оборудования (1984) -- [ c.27 , c.30 , c.121 ]

Эксплуатация, ремонт, наладка и испытание теплохимического оборудования Издание 3 (1991) -- [ c.26 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.499 ]

Испытание и наладка паровых котлов (1986) -- [ c.14 , c.46 ]

Двигатели внутреннего сгорания Устройство и работа поршневых и комбинированных двигателей (1980) -- [ c.17 , c.19 , c.33 , c.42 , c.43 , c.133 , c.274 ]

Техническая эксплуатация автомобилей Издание 2 (1983) -- [ c.337 , c.340 , c.342 ]

Автомобильные двигатели Издание 2 (1977) -- [ c.36 , c.37 ]

Промышленные парогенерирующие установки (1980) -- [ c.46 , c.50 ]

Тракторы и автомобили (1985) -- [ c.143 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.37 ]

Метрология, специальные общетехнические вопросы Кн 1 (1962) -- [ c.274 , c.275 , c.277 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.339 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.67 ]

Теплотехнические измерения Изд.5 (1979) -- [ c.373 ]

Двигатели внутреннего сгорания (1980) -- [ c.18 , c.245 , c.262 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...