Граница срыва

В наших опытах при подсчете состава смеси на границе срыва пламени расходы воздуха, потребляемого на распыливание топлива, не учитывались вследствие их малых значений. [c.44]

Тогда из треугольника скоростей следует, что при на границе срыва [c.62]

Из этого выражения следует, что с ростом Рз будет увеличиваться Ар на границе срыва, а следовательно, и Др. [c.62]

В рассмотренном примере (рис. 4.30) предполагалось, что участок характеристики, удовлетворяющий этому условию, имеет левее точки А очень большую крутизну, что типично для средних и высоких частот вращения (участки I и П границы устойчивости компрессора, см. рис. 4,27). Для этого случая характерна внезапное возбуждение помпажных колебаний, которые начинаются таким же резким падением давления и расхода воздуха, как и при срыве (см. рис. 4.28 и рис. 4.29), н в первом же цикле достигают почти максимальной амплитуды (см. рис. 4.29 и 4.30). Крутизна характеристики компрессора меняется около точки А очень резко. Поэтому граница области режимов, где соблюдается условие (4.21) и может возникнуть помпаж, практически совпадает с границей срыва и не. ча-висит от акустических параметров системы, в которой работает компрессор. Но форма потери устойчивости (срыв или помпаж) существенно зависит от размеров и формы присоединенных к компрессору каналов, характеристики дросселя и т. д. Более того, даже в одном и том же компрессоре, работающем в одной и той же системе, могут наблюдаться обе формы потери устойчивости в зависимости от режима работы компрессора (например, помпаж при высоких значениях п н рв и срыв при пониженных их значениях). [c.151]

Надежность работы камеры сгорания в отношении организации рабочего процесса оценивают так называемой срывной характеристикой, представляющей собой зависимость расхода воздуха =/(С кс)- Здесь — о щее значение коэффициента избытка воздуха в КС. Рабочие режимы должны обеспечивать достаточное удаление от границ срыва пламени при горении как богатой (избыток воздуха а < 1), так и бедной смеси топлива и воздуха (а > 1). Срывная характеристика зависит от конструкции КС, параметров воздуха, вида сжигаемого топлива и способа его подачи. [c.58]

Связь между подъемной силой и сопротивлением в поточной системе координат при постоянных ц, 0j p и gQ. 1 — нижняя граница срыва. [c.292]

Возникновение срыва проявляется в быстром росте этого параметра на той стороне диска, где лопасть отступает. Граница, за которой проявление срыва становится значительным, названа нижней границей срыва и определена условием qJ /ff) макс = 0,004 (рис. 6.9). [c.293]

Рис. 16.3. Границы срыва на отступающей лопасти [G.136],

Принято представлять границу срыва в виде зависимости максимального значения Ст/а от характеристики режима ц при заданной мощности Ср или величине (0/Ь)полн- Такие границы срыва для винта с незакрученными лопастями, полученные путем расчета угла 1,270, приведены на рис. 16.4. При больших скоростях полета эти ограничения на нагружение лопасти являются весьма жесткими. [c.804]

Рис. 16.4. Границы срыва на отступающей незакрученной лопасти [G.66].

Срывные характеристики несущего винта исследовались в аэродинамической трубе при значениях характеристики режима ц от 0,3 до 0,4 [М. 16]. Была изучена возможность улучшения характеристик винта путем затягивания срыва на отступающей лопасти за счет использования несимметричных профилей с увеличенной максимальной подъемной силой. Граница срыва определялась по заметному возрастанию крутящего момента винта и изменению момента кручения лопасти. Оба критерия дали по существу одну и ту же границу срыва в виде максимального значения Ст/о как функции jx. Срывные характеристики лопастей с несимметричным профилем оказались лучшими. чем с симметричным. Несущая способность винта при задан- [c.806]

В работе [В.88] проведены экспериментальное и расчетное исследования влияния конструктивных параметров лопасти на границу срыва, определяемую по возникновению переменных нагрузок в системе управления. Моменты кручения, вызванные срывом, были уменьшены путем снижения жесткости лопасти на кручение и ее момента инерции, а также перемещением назад центра давления. Судя по нагрузкам на управление, увеличение крутки лопасти уменьшает скорость, при которой наступает срыв при больших Сг/(т, но увеличивает темп роста этих нагрузок с увеличением скорости полета. Однако применение большей крутки существенно увеличивает изгибающие моменты лопасти [В.86, В.88]. [c.820]

На фиг. 4 )J4 даны границы срыва того же самолета, но при наличии зализа. На всех режимах срыва потока на зализе не было. [c.280]

В условиях эксплуатации силовых установок влияние указанных факторов на границы срыва вызывает снижение диапазона устойчивой работы основных камер сгорания при полете на больших высотах. На рис. 2.24 показана качественная зависимость изменения границ бедного и богатого срыва от высоты полета. На малых высотах, как видно, величина атах—50- 60, т. е. допустимые коэффициенты а столь велики, что недостижимы в условиях нормальной работы топливо-регулируюш.ей аппаратуры. Согласно этому ать—1,2-1-1,5, что соответствует недопустимо высоким температурам газа перед турбиной. Но при увеличении высоты полета значения атах заметно снижаются. Поэтому для исключения возможности срыва пламени при резкой уборке РУД двигатели снабжаются устройством, не допускающим уменьшения расхода топлива через форсунки ниже некоторого минимально допустимого значения, выбранного с таким расчетом, чтобы соответствующие ему значения а в любых условиях полета не превышали атах. [c.68]

Другой характерной чертой, которая часто не воспроизводится при испытаниях кольцевых решеток, являются уровень и Структура турбулентности основного потока на входе в решетку. В работе [3.88] показано, что хотя турбулентность оказывает слабое влияние на работу решетки в устойчивой области течения, вблизи границы срыва при углах атаки выше некоторого значения это влияние становится весьма существенным. [c.95]

Нестационарность потока может существовать и в отсутствие срыва, но срывные потоки всегда нестационарны. Созданы приемлемые инженерные методы расчета границы срыва, однако, в конечном счете, удовлетворительный анализ срывных течений можно провести только на основе рассмотрения нестационарности потока. [c.226]

Тем не менее достигнуты определенные успехи в разработке обобщающих соотношений для описания границы срыва [8.70] и возможностей повышения давления в ступенях осевого компрессора. В работе [8.71] установлено, что при полном срыве (по всей высоте лопаток) во многих компрессорах различного типа коэффициент повышения давления составляет 0,11 на ступень. Установлено также, что критическая величина загромождения потока срывной зоной составляет около 30 %, выше которой частичный срыв переходит в полный срыв по всей высоте лопаток. Кроме того, ясно показано, что для высоких величин расчетного коэффициента расхода характерен большой гистерезис между срывной и устойчивой ветвями. [c.239]

Из аналогии между возможностями повышения давления в ступенях компрессора и двумерных диффузорах получено эмпирическое соотношение для повышения давления на границе срыва компрессора [8.71]. Такое обобщение особенно полезно для предварительной расчетной оценки предельного повышения давления в компрессоре. [c.239]

В результате интересной серии испытаний рабочих колес с лопатками, имеющими скольжение вперед, установлено [9.59], что такое скольжение также может дать положительные результаты в отношении как границ срыва, так и КПД. Физическая картина течения здесь полностью противоположна случаю скольжения назад, а хорошие характеристики объясняются отсутствием застойной зоны в области периферийного сечения. К сожалению, угол скольжения в испытаниях не превышал 10°, однако полученные результаты свидетельствуют о целесообразности дальнейших исследований скольжения вперед в рабочих лопатках компрессоров. [c.285]

Так проходит процесс распада пересыщенного твердого раствора в условиях достаточно низких температур. Этот процесс характеризуется образованием когерентных связей между фазами. Если температуру сплава повышать, то вследствие увеличения тепловой подвижности атомов и наличия напряжений на границах раздела когерентных фаз развиваются новые процессы. Когерентная связь разрывается (явление срыва когерентности), метастабильные фазы переходят в устойчивую р-фазу, кристаллики. р-фазы растут, стремясь принять округлую форму. Когда описанные процессы пройдут полностью, структура и фазовый состав станут такими же, как и в случае медленного охлаждения. [c.144]

Согласно теории (Г. В. Курдюмов) на границе растущего мартенситного кристалла и исходной фазы (аустенита) сохраняется когерентность, однако нарастание напряжения на этом участке раздела фаз приводит к срыву когерентности и приостанавливает превращения. Столь резкое различие в кинетике превращения приводит к большому микроструктурному различию обоих видов мартенсита (рис. 212). [c.266]

Количественное расхождение объясняется в настоящее время тем, что в анализе не учитывались вязкость, турбулентные пульсации в газовой фазе и т.д. Есть основания считать, что по Гельмгольцу определяет ту скорость, при которой происходит образование значительных по амплитуде волн и даже срыв влаги с их гребней, т.е. развитую и неупорядоченную волнистость границы раздела фаз. [c.154]

Зона устойчивой работы компрессора. Противопомпажные устройства. Важной особенностью лопаточных компрессоров является наличие зоны неустойчивой работы, граница которой нанесена на характеристике (рис. 7.12). Если режим работы компрессора достигнет указанной границы, будет иметь место явление помпажа, которое возникает как следствие срыва потока с лопаток при больших углах атаки на нерасчетных режимах. Помпаж сопровождается резкими колебаниями давления, расхода воздуха и вибрацией лопаток. Работа компрессора в условиях помпажа недопустима. [c.240]

Явление срыва. Кроме устойчивых положений равновесия быстрого движения, медленная поверхность содержит, вообще говоря, и неустойчивые. Поэтому фазовая кривая медленного движения может за конечное медленное время попасть на границу устойчивости быстрого движения, и тогда предыдущая теорема делается неприменимой. [c.170]

Рассмотрим движение фазовой точки системы (10) с экспоненциально малым h из начального условия (хс, у о). Предположим, что медленная кривая с началом выходит на границу устойчивости за медленное время порядка 1. Тогда если Xj достаточно мало, то фазовая кривая с началом (лго, г/с) выходит на границу устойчивости (точнее, проходит над ней), за быстрое время, порядка 1/е. При этом л (/) сначала быстро убывает, становится экспоненциально малым и остается таким до прохода над границей устойчивости. После этого л ( ) может начать быстро возрастать, но чтобы от экспоненциально малого значения дорасти до величины порядка е, требуется быстрое время по меньшей мере порядка 1/е. Следовательно, потеря устойчивости затягивается. Если в какой-то момент времени стало х(/) е, то уже через быстрое время порядка 1пе будет л (/) I 1, т. е. происходит срыв. [c.196]

Коэффициент относительной диффузорности D, определяемый формулой (4.18), является критерием аэродинамической нагруженности лопаточного венца рабочего колеса осевой компрессорной ступени. Аналогичное выражение можст быть записано для направляющего аппарата. Однако обычно при уменьшении Са предельная аэродинамическая нагруженность достигается прежде в рабочем колесе, чем в направляющем аппарате. Формула (4.18) удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными по границе срыва для дозвуковых ступеней с относительно короткими лопатками. [c.139]

В подразд. 4.6 было показано, что при йпр<1 режимы работы первых ступеней переходят на левые ветви их характеристик, приближаясь к границе срыва, а у последних ступеней — на правые ветви с отрицательными углами атаки, с пониженными значениями напора и КПД. При гёпр>1 (рассогласование ступеней имеет противоположный характер. Для уменьшения рассогласования ступеней многоступенчатого компрессора на нерасчетных режимах и улуч-шеяия работы его в различных условиях эксплуатации в авиационных ГТД широко применяются (различные способы регулирования компрессоров, целью которого могут быть [c.166]

Верхняя граница срыва, за которой работа вертолета нежелательна, определяется условием qja) макс = 0,008. Тэннер на основе элементно-импульсной теории построил графики характеристик вертолета на режиме висения (зависимо-сти Ст/а от Ср/а). Результаты представлены также в виде таблиц, в которых помимо параметров, фигурирующих на графиках, даны величины коэффициента протекания и коэффициентов махового движения (до третьей гармоники). [c.293]

В работе [G.67] приведены сетки расчетных аэродинамических характеристик винта (см. разд. 6.6). Критерий срыва был основан на величине угла 1,270 (или .+0,4,270 вблизи авторотации) и на указанных сетках построены линии i, 270 = 12° и 1,270 = 16°. Даны также отдельные сетки зависимости границы срыва от параметров работы винта. Зависимость Са от угла атаки аппроксимировалась по формуле Бейли, так что расчетные характеристики становятся непригодными при сколько-нибудь заметном развитии срыва. Таким образом, и в этом случае граница срыва совпадает с границей применимости теории. [c.806]

В работе [М.17] проведено сравнение влияний срыва на работу винта по данным расчетов и измерений. Расчеты велись по методике работы [G.57] при стационарных срывных характери-етиках профилей, причем использовались полученные в работе [М. 16] экспериментальные данные. Расчетные и экспериментальные границы срыва, определяемые по изменению крутящего момента, оказались почти параллельными, но расчетная граница соответствовала примерно на 10% меньшей подъемной силе (параметр Ст/о на 0,01 меньше в диапазоне jj, = 0,3- 0,4). Для режимов безотрывного обтекания винта расчетные значения силы тяги хорошо согласуются с экспериментальными, но полученная расчетом пропульсивная сила была больше, а крутящий момент — меньше экспериментальных данных. В качестве возможных причин того, что расчетная граница срыва проходит ниже экспериментальной, указывались радиальное течение, неравномерность скоростей протекания, нестационарность и упругие деформации лопастей. В работе [G.68] приведены таблицы и сетки расчетных характеристик винтов, включающие режимы грубокого вхождения в срыв. Расчеты проводились по методике - работ [G.62, G.63] с использованием стационарных срывных характеристик профилей. Охвачен диапазон режимов J.I = 0,1-Н 0,5. Исследовался шарнирный винт с лопастями прямоугольной формы в плане и круткой —8°. [c.807]

Гипотеза об эквивалентности нормального и косого сечений 210 Гироскоп 191, 776 Гиростабилизатор 782 Гистерезис п-одъемной силы 800, 808 Главные оси сечения 408 Годограф корневой 349, 556, 560, 727 Градиент отклонения ручки 761 Граница срыва 804 [c.1013]

Если в системе координат, вращающейся вместе со срывной зоной, поток в результате растекания отклонится вблизи зоны на угол буь то при pi = pi коэффициент расхода в бессрывной зоне i должен быть выще, чем коэффициент расхода на границе срыва ступени la на величину [c.140]

На фиг. даны границы срыва на крыло самолета Месершмидт 23 на разных скоростях с выключенным мотором. Эффект струи винта ясно виден. Он объясняется так же, как и эффект обтекателя NA A. [c.280]

Несмотря на значительные успехи, достигнутые в обобщении эмпирических данных с помощью общих параметров срыва, и увеличение запасов устойчивости путем обработки корпуса, возможности существующих теоретических методов расчета границы срыва нельзя считать удовлетворительными, что является следствием недостаточной изученности процессов возникновения срыва потока. Автор считает, что дальнейший прогресс в реще-нии этой проблемы возможен на пути изучения нестационарного отрыва и процессов схода вихрей при срыве потока с передних кромок лопаток, так как именно они вызывают вращающийся срыв. [c.240]

Затягивание потери устойчивости. Фазовая точка исходной системы типа 2, начавшая движение не слишком далеко от правильной точки, лежащей на устойчивой части медленной поверхности, быстро, за время порядка 1пе втягивается в 0(e)—окрестность (окрестность размера порядка е) медленной поверхности (рис. 72). Затем движение происходит вблизи медленной траектории по меньшей мере до тех пор, пока эта траектория не выйдет на границу устойчивости. Если быстромедленная система (2) аналитична, то при дальнейшем движении обязательно осуществляется интересное и несколько непривычное явление — затягивание потери устойчивости быстрых движений. Оно состоит в том, что фазовая точка движется вдоль неустойчивой части медленной поверхности в 0(e) — окрестности медленной траектории еще время порядка е после пересечения медленной траекторией границы устойчивости. При этом медленная траектория уходит за границу устойчивости на расстояние порядка единицы. Лишь затем может произойти срыв, то есть быстрый, за время порядка 11пе (медленные переменные меняются на малую величину порядка е 1пе ), уход от медленной поверхности на расстояние порядка 1 (рис. 72). Это явление было обнаружено и исследовано на примере в [П6], общий случай рассмотрен в [90]. [c.193]

Если система имеет конечную гладкость (или даже бесконечную, ко не аналитична), то столь длительного затягивания потери устойчивости, вообще говоря, не будет. В классе С, k >, есть открытоё множество систем, у которых точки уходят от медленной поверхности на расстояние порядка 1, перейдя за границу устойчивости ка малое расстояние порядка ]/ е 1пе . Если k= o, то уход за границу устойчивости остается меньшим, чем Ж (е) У е In е , где е- 0, но Ж (е) может возрастать сколь угодно медленно. В этих системах срыв с медленной поверхности происходит вблизи границы устойчивости на расстоянии порядка е<>/ . С другой стороны, в системе [c.193]

Границы дисперснокольцевой структуры определяются началом срыва капель жидкости с поверхности пленки (нижняя граница) и явлениями кризиса теплообмена (верхняя граница). При возникновении кризиса теплообмена второго рода дисперсно-кольцевая структура потока переходит в дисперсную. В условиях дисперсной структуры вся влага движется в мелкодиспергированном виде в потоке насыщенного или даже перегретого пара. [c.239]

Сопоставим эту ситуацию с ситуацией у границы перехода от регулярного к нерегулярному нагружению. Начало нерегулярного нагружения сопровождается формированием первоначально зоны вытягивания (пластическое затупление вершины трещины в мезотуннелях), и только затем имеет место формирование треугольного профиля усталостной бороздки. Пластическое затупление в вершине трещины может быть реализовано до прекращения действия монотонно возрастающей нагрузки цикла. Пластическое затупление снимает (снижает) концентрацию напряжений в вершине трещины (в вершине мезотуннеля). Поэтому завершить течение материала формированием треугольного профиля усталостной бороздки невозможно, пока не прекратится процесс пластического притупления вершины трещины и не будет достигнута (локально) вязкость разрушения материала. Но в этот момент, как это следует из ситуации непосредственно при переходе к статическому проскальзыванию трещины, происходит срыв процесса деформации и переход к процессу разрушения с формированием ориентированных ямок. Из этого следует, что, во-первых, треугольный профиль усталостной бороздки формируется на нисходящей ветви нагрузки. Второе, в режиме регулярного нагружения раскрытие вершины трещины происходит квазиупруго, поскольку процесс пластического затупления вершины трещины в виде зоны вытяжки отсутствует. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...