Расчеты процессов горения топлив

РАСЧЕТЫ ПРОЦЕССОВ ГОРЕНИЯ ТОПЛИВ [c.239]

Термодинамические расчеты процессов горения, газификации или пиролиза топлив являются важным этапом в изучении методов использования топлива. Эти расчеты характеризуют основные тенденции развития методов использования топлив в зависимости от состава реагирующих сред, заданных параметров и условий, в которых протекают такого рода процессы. [c.190]

Для контроля процессов горения топлив делают газовые анализы используя для этой цели, например, газоанализаторы, заполненные жидкостями, избирательно поглощающими те или иные компоненты из газовой смеси продуктов сгорания. В большинстве случаев достаточно опытным путем определить процентное содержание НОг и О2, а затем расчетным путем найти процентное содержание СО. При использовании газоанализаторов с поглощением в процессе анализа водяные пары конденсируются, поэтому расчет ведут по сухим продуктам сгорания. Объем сухих продуктов сгорания находится из уравнений [c.169]

Все технические топлива в основном состоят из углерода и водорода, а теплота образования тех или иных соединений обычно существенно меньше их теплоты сгорания. Это позволяет в качестве энтальпии и теплоемкости дымовых газов, получающихся при сжигании всех этих топлив, принять средние из приведенных выше величин для С и Нг. Возникающая за счет этого ошибка не превзойдет в худшем случае 1,5%, что с учетом прочих погрешностей расчетов процессов горения может считаться допустимым. [c.215]

ТАБЛИЧНЫЙ И ГРАФИЧЕСКИЙ МЕТОДЫ РАСЧЕТА АДИАБАТНОГО ПРОЦЕССА ДЛЯ ИДЕАЛЬНОГО ГАЗА И ПРОДУКТОВ ГОРЕНИЯ ТОПЛИВ [c.87]

Влажность готовой пыли влияет на условия ее воспламенения и протекание процесса горения. Чем меньше влажность пыли, тем легче она воспламеняется и быстрее сгорает. Обычно подсушка пыли осуществляется с таким расчетом, чтобы влажность ее была близка к гигроскопической влажности топлива W , см. 2-2). Более глубокая сушка не допускается, так как пыль становится взрывоопасной. Из условий взрывобезопасно-сти разрешается иметь для разных топлив следующую влаж- [c.89]

Необходимо также иметь в виду, что в калориметрической бомбе процесс горения топлива происходит при постоянном объеме, в то время как в топочных устройствах паровых котлов топливо сжигается при практически постоянном давлении, равном атмосферному. Тепловые эффекты химических реакций, протекающих при постоянном объеме и постоянном давлении, различны, а следовательно, и различна теплота сгорания топ лива, сжигаемого в калориметрической бомбе и в топке парового котла Однако ввиду того, что разница между ними для различных топлив неве лика и составляет менее 1%, ею в практических расчетах пренебрегают [c.26]

Сам расчет осуществлялся по той же схеме, необходимые же физические константы для бензола взяты из справочной литературы. На рис. 11 даны кадры съемки размеров капель и кривые температур термопары, на которой подвешена капля, и зоны горения. Как видно, общий характер процесса такой же, как и для тяжелых топлив. Следует подчеркнуть, что температура горящей капли после прогрева практически не меняется. [c.74]

Инженерные приложения конвективного тепло- и массообмена весьма разнообразны. Например, при расчете теплообменников задача сводится к определению тепловых потоков, передаваемых от одного теплоносителя к другому через разделяющую стенку. Для вычисления температуры охлаждаемой потоком воздуха лопатки турбины или горловины сопла ракеты требуется провести расчет только конвективного теплообмена. Однако если лопатка или горловина сопла охлаждаются подачей жидкости через пористую стенку, то необходим также расчет массопереноса. Когда для защиты поверхности от высокотемпературного газового потока используется испарение или выгорание самого материала стенки (абляция), перед нами другая комбинация процессов конвективного тепло- и массопереноса. Аэродинамический нагрев скоростных самолетов также определяется процессом конвективного теплообмена. Если развивающиеся при этом температуры столь высоки, что газ диссоциирует, возникают градиенты концентрации, и процесс теплообмена осложняется массопереносом. Действие пращевого психрометра тоже основано на комбинации процессов тепло- и массопереноса. Горение летучих топлив в воздухе представляет собой процесс тепло- и массообмена с химическими реакциями в зоне переноса. [c.18]

Существующие методы расчета горения турбулентного факела основаны на определяющем влиянии либо интенсивности перемешивания струй топлива и окислителя (для газового и легкоиспаряющегося топлив) [5, 6], либо скорости испарения (для тяжелых жидких топлив) [7]. Эти методы расчета не учитывают особенности развития процесса при переменных концентрациях реагирующих компонентов и меняющейся температуре и поэтому в конечном счете сводятся к некоторым эмпирическим (или полуэмпирическим) зависимостям, пригодным только для расчета определенных типов горелочных устройств. [c.249]

Все расчеты процессов горения топлив ведутся на основе стехиометри-ческнх уравнений. [c.239]

В этих формулах определение эффективной температуры с помощью формулы (1.33) оказалось неправомерным. Исследования процессов сгорания жидких и газообразных топлив и теплообмена под различным давлением в широких пределах его изменения в теплонапряягенных камерах сгорания, выполненные в лаборатории процессов горения топлив ИГИ [10, 27, 31], позволили установить характер изменения температурного максимума в зоне горения и распределения тепловых нагрузок тепловоспринимающими поверхностями (соответственно определенным режимам) и, в конечном счете, несоответствие обычного метода теплового расчета теплонапряженных топок с помощью критерия Вд фактическим данным, полученным в наших экспериментах. [c.32]

Процесс р = onst часто встречается в теплотехнических расчетах, и пользование уравнением (2-30) представляет большие преимущества, в особенности, как это будет видно в дальнейшем, для продуктов горения топлив и реальных газов. [c.70]

Как ни парадоксально, но одной из причин несовершенства теплового расчета являются прекрасные огневые свойства и относительная неприхотливость природного газа и мазута к организации топочного процесса и способность их сгорать в широком интервале температур. Подобное поведение в корне отличается от поведения твердых топлив, пыль которых или сгорает в ядре факела или, если этого не произошло, выносится несгоревшей из топки, вследствие чего положение и размеры ядра факела для твердых топлив оказываются достаточно стабильными независимо от полноты сгорания. При сжигании газа и мазута процесс горения может протекать во всем объеме топки, в связи с чем температурный режим в ней варьируется в весьма широких пределах. Так, вполне вероятное догорание в верхней части топки всего 3% топлива вызывает повышение температуры газов примерно на 50° С и рост тепловосприя-тия конвективного пароперегревателя на 10—12%. [c.87]

Влажность готовой пыли влияет на условия ее воспламенения и протекание процесса горения. Чем меньще влажность пыли, тем легче она воспламеняется и быстрее сгорает. Обычно подсушка пыли осуществляется с таким расчетом, чтобы влажность ее была близка к гигроскопической влажности топлива. Более глубокая сушка не допускается, так как пыль становится взрывоопасной. Из условий взрывобезопасности разрешается иметь для разных топлив следующую влажность пыли урый уголь при И7 <0,4 Wp может иметь каменные и бурые угли при IF 0,4 Wp могут иметь 0,5 IF а у фрезерного торфа Wnii 25%. [c.95]

В настоящее время не существует строгих теоретических методов для расчета скорости горения ТРТ. Создание таких методов затруднено сложностью механизма горения твердых ракетных топлив, его многостадийностью, участием большого количества физических и химических факторов. Поэтому при расчете параметров рабочего процесса РДТТ используют экспериментальный закон горения ТРТ, т. е. опытную зависимость линейной скорости горения от основных определяющих параметров в виде [c.117]

Как видно из краткого описания, все исследования горения в ограниченном пространстве с холодными стенками проводились в условиях, далеких от тех, которые имеют место при факельном сжигании топлив в печах, как в силу малого сечения опытных тоннелей, так и вследствие наличия холодных (во всех без исключения случаях) ограждающих стенок. Изучение условий выгорания топлив на подобных стендах, строго говоря, не отвечает ни процессам в открытом факеле, ни реальным условиям работы печей и может иметь некоторое отношение только к экранированным котельным топкам неравномерность температуры пламени, наблюдаемая в подобных стендах, и трудность определения температурного поля затрудняют применение полученных результатов и для проверки теоретических методов расчета. Именно этим объясняются большие расхождения, полученные А. В. Кавадеро вым и И. А. Захариковым [108] по сравнению с расчетными данными, основанными на допущении о существовании равномерного поля температур по сечению опытного тоннеля. [c.165]

Изложение начинается с краткого обзора принципов работы ракетного двигателя и более детального рассмотрения характеристических параметров двигателей при неравновесных химических реакциях (гл. 1). В гл. 2 описаны характеристики твердых ракетных топлив (ТРТ), технология их промышленного производства и методы экспериментального исследования затрагиваются также вопросы взрывоопасности ТРТ. В гл. 3, посвященной исследованиям механизма горения, приведены основные уравнения теоретической модели горения в ракетном двигателе на твердом топливе (РДТТ). Эта модель использована в гл. 4 для описания процесса воспламенения твердотопливного заряда. Кроме того, в гл. 4 приведен обзор исследований по воспламенению и гашению зарядов ТРТ. Далее, в гл. 5, рассмотрены проблемы расчета характеристик РДТТ. В эту главу включены разделы, посвященные модели внутренней баллистики двигате- [c.13]

В разд. 4 представлены обновленные данные по свойствам и характеристикам основных видов энергетических топлив углей, природного газа, топочных мазутов — по состоянию на конец 90-х годов. Описаны методы расчета основных показателей процесса полного горения топлива, приведены основы методов расчета топливосжигающих устройств для котлов малой мощности и промышленных печей, для горелок и форсунок различного типа. [c.8]

Особенности потребного изменения площади критического сечения при смене режимов, безусловно, должны сказаться на качественном и численном характере переходных процессов. Отсутствие разработанных для бистабильной ЭУТТ методик расчета переходных процессов (особенно это касается второй фазы, соответствующей диапазону давлений, относящемуся к статически неустойчивому горению) и отсутствие знаний о динамических свойствах топлив на данный период не являются преградой для качественной их оценки. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...