Нагрузки — Измерение — Расположение

Напряжение лакоткани определяют при плавном подъеме напряжения с помощью двух одинаковых цилиндрических электродов диаметром 6 или 50 мм при давлении на электрод 17 или 10 кПа соответственно. Измерения производят не менее чем в 10 точках в такой последовательности при 20° С до и после перегибов образца при 105° С после 24 ч воздействия влажной атмосферы (относительная влажность (95 2) %, Т -= 20° С) и после 18 ч термообработки при 100° С и последующих перегибов образца. Кроме того, определяют (Упр после растяжения образца это измерение выполняют в 10 точках на двух образцах 30 х 400 мм, нарезанных под углом 45° к направлению ниток основы ткани, при плавном подъеме напряжения. В качестве электродов при этом используют электроды диаметром 6 мм, расположенные один против другого нагрузка на электрод должна составлять 5 Н. [c.117]

Силоизмеритель имеет по три шкалы нагрузок для статических и циклических испытаний с разной ценой делений. Шкалы А, Б w В служат для измерения предельных статических нагрузок в 2, 5 и 10 Г и имеют цену делений по 4, 10 и 20 кГ соответственно (нуль циферблата расположен слева). Предельные циклические нагрузки по этим шкалам (нуль циферблата посередине) меняются соответственно в пределах 2, 5 и 10 Т с ценой делений 8, 20 и 40 кГ. Это позволяет выбирать большую точность измерений. [c.257]

Экспериментальное определение осуществлялось волноводным способом, причем отрезок волновода с изучаемой жидкостью ориентировался вертикально и отделялся от основного волноводного тракта полиэтиленовой пленкой толщиной 40—50 мкм. Такое расположение нагрузки и подача излучения снизу вверх позволяют уменьшить погрешности измерения, связанные с наличием сил поверхностного натяжения. Рассогласование, вносимое полиэтиленовой пленкой, незначительно, и им можно пренебречь. В целях уменьшения влияния отражений верхней границы раздела вещество — воздух толщина слоя исследуемой жидкости выбиралась достаточно большой — до 100 мм. [c.141]

Можно отметить пять характерных точек на диаграмме. Точка / лежит в конце прямолинейного участка. При нагрузках, меньших Р и, измеряемой отрезком О — /, зависимость между силой и удлинением линейная. Точка 3 характерна тем, что при достижении нагрузкой величины Я , измеряемой отрезком О — 3, дальнейшее удлинение образца в некоторых пределах может происходить без увеличения нагрузки. Это явление носит название текучести, и горизонтальный отрезок диаграммы, расположенный непосредственно правее точки 3, называется площадкой текучести. После площадки текучести для дальнейшего увеличения деформации требуется и дальнейшее увеличение растягивающей силы. Материал приобретает снова способность сопротивляться деформации, поэтому участок за площадкой текучести до точки 4 называется участком упрочнения. Точка 4 соответствует максимальной силе, которую способен воспринять образец. После нагрузки (или иначе Р , измеренной отрезком О — 4, рост деформации происходит без увеличения и даже при уменьшении силы. В образце, по достижении нагрузкой величины О — 4 , вблизи какого-то промежуточного сечения, образуется резкое сужение (рис. 2.18), называемое шейкой, развитие [c.109]

Будем называть стрелой провисания и обозначать символом / расстояние, измеренное по вертикали между прямой, проходящей через точки подвеса и параллельно ей проведенной касательной к кривой провисания нити. Проекции наинизшей точки на вертикали, проходящие через точки подвеса, отсекают вместе с последними на этих вертикалях отрезки и h . При расположении точек подвеса на одном уровне = /ij = /. Погонный вес гибкой нити, имеющей постоянное поперечное сечение и выполненной из однородного материала, является постоянным вдоль оси нити. Однако интенсивность нагрузки от собственного веса нити по горизонтальной ее проекции оказывается переменной. Обозначим интенсивность веса нити вдоль ее оси да, тогда, рассматривая элемент нити длиной ds (рис. 2.55), находим его вес q ds. Если отнести этот вес к длине горизонтальной проекции элемента, т. е. к dx,.TO получим интенсивность веса нити по горизонтальной ее проекции [c.156]

Для измерения зазоров в уплотнениях и по колесам ротор ставят в рабочее положение и упирают в упорный подшипник в сторону всасывания. Уплотнения колес сдвигают в сторону меньшего давления, а уплотнения разгрузочного поршня и сальника перемещают в гнездах в направлении нагнетательного патрубка. Достигнутое таким путем взаимное расположение ротора и уплотнений соответствует условиям работы турбокомпрессора с нагрузкой, когда ротор и каждое уплотнительное кольцо находятся под давлением воздуха. [c.247]

Исходным параметром при конструировании зубчатой цепи является шаг цепи t. Шаг — расстояние между осями двух валиков, расположенных в смежных звеньях, измеренное при натяжении цепи нагрузкой, способной выбрать зазоры в шарнирах. [c.363]

Метод позволяет измерять с большой точностью деформации в вершине надреза плоского образца. При измерениях одно остриё тензометра закрепляется неподвижно, а другое устанавливается последовательно в ряде точек, расположенных на измерительной линии. У основания надреза точки выбираются плотно одна возле другой. Каждый раз измеряются длина S базы и получаемая деформация при одной и той же нагрузке. Замеренные по линии АВ величины (Дд) откладываются на ординатах в точках замера (фиг. 155). Линия, соединяющая концы полученных ординат, даёт кривую удлинений s , наклон касательных к ней пропорционален относительным деформациям в соответствующих точках [c.227]

Схема расположения и включения проволочных тензодатчиков при измерении напряжений, усилий и нагрузки [c.508]

Нагрузки — Измерение — Расположение тензометров 567 — Измерение по деформации пружинящего элемента 568 [c.634]

При разработке методики измерений были проведены специальные опыты, в которых температура внутри трубы при разных тепловых нагрузках измерялась одновременно несколькими термопарами в разных точках по длине трубы. Было установлено, что при стационарном тепловом режиме разница между температурой на конце и в середине рабочего участка трубы не превышает долей процента к общему перепаду стенка — жидкость М. Это позволило ограничиться в основных опытах одной термопарой, расположенной в середине рабочего участка. [c.119]

Сила ( тяж тяжести в поле тяготения Земли для обычных объектов с массой т равна = gm и направлена к центру Земли, Поле тяготения Земли действует на все расположенные в нем системы. Для механических объектов его действие связано с общими и контактными деформациями, причем в первом случае деформации вызываются распределенной нагрузкой, а во втором — концентрированной реакцией опор. Действие силы тяжести на средства и объект измерения существенным образом зависит от их ориентации в пространстве и конструктивных особенностей. Для малой общей деформации эта зависимость имеет вид [37] [c.155]

В качестве примера в табл. 19 приведены результаты измерения амплитуд колебаний трубок, указанных на рис. 69. Амплитуды колебаний трубок группы I, расположенных в зоне наибольших скоростей пара в конденсаторе, измерялись на четырех режимах, причем расход пара в конденсатор на каждом последующем режиме по сравнению с предыдущим увеличивался четвертый режим соответствовал полной нагрузке. Амплитуды колебаний трубок групп II и III измерялись только на режиме полной нагрузки. Трубки I группы имеют четыре промежуточные трубные перегородки, трубки групп II и III — две перегородки. Из табл. 19 видно, что у трубок, расположенных в верхних периферийных рядах, т. е. обтекаемых паром с большими скоростями, развивались колебания с большими амплитудами, чем у трубок, находящихся в глубине трубного пучка. Из этой таблицы также следует, что с увеличением расхода пара, а следовательно, и скорости обтекания трубок их амплитуды колебаний возрастали. Так как все трубки конденсатора примерно одинаково подвергались воздействию инерционных возмущающих сил от общей вибрации конденсатора, а большие амплитуды колебаний наблюдались только у трубок группы /, то причиной этих колебаний [c.168]

Величина нагрузки контролировалась по прибору К-50, который предназначен для измерения потребляемой мощности в однофазных и трехфазных цепях переменного тока при равномерной и неравномерной нагрузке фаз. Предварительно зубчатые пары прирабатывались (с маслом) без нагрузки в течение 3 ч. Испытания проводились с указанной выше нагрузкой в течение 120 ч. Износ определялся через каждые 20 ч работы редуктора измерением толщины зубьев в трех сечениях по ширине. Измерения проводились на шести зубьях, расположенных равномерно по окружности. Температура масла в редукторах в процессе испытания не превышала 50 °С. [c.118]

Ультразвуковые станки делят на две группы переносные (обычно малогабаритные) установки небольшой мощности (30...50 Вт) и стационарные. К первой группе относят ручной ультразвуковой станок УЗ-45 мощностью 0,2 кВт, который предназначен для гравирования, маркирования и прошивания отверстий на небольшую глубину. Наибольшее применение получили стационарные универсальные ультразвуковые станки с вертикальным расположением оси акустической головки. Универсальные ультразвуковые станки состоят из генератора, акустической головки (обычно с магнитострикционным преобразователем), механизмов подачи головки и создания статической нагрузки инструмента на заготовку, стола для закрепления деталей, системы подвода абразивной суспензии, устройства для измерения глубины обработки. Технические характеристики универсальных ультразвуковых станков приведены в табл. 19. [c.745]

В результате испытаний получают диаграмму нагрузка Р — смещение v (рис. 2.56). Для измерения смещения на образец устанавливают специальное приспособление из двух консольных упругих элементов с наклеенными на них тензоре-зисторами. Свободные концы консолей прижимаются к специальным ножам или выступам (впадинам) на образце, симметрично расположенным по обе стороны трещины. При раскрытии трещины происходит изменение расстояний между концами упругих элементов и, следовательно, изгиб консолей, и появляется электрический сигнал, который подается на самописец. [c.74]

Образец устанавливают на станок, приводят во вращение и нагружают поперечной нагрузкой ф (создают усталостную трещину). После образования трещины образец устанавливают на разрывную машину и определяют разрушающую нагрузку. После разрушения образцов измеряют диаметр перешейка d в плоскости расположения трещины. Измерения проводят в двух взаимно перпендикулярных направлениях на большом инструментальном микроскопе и вычисляют среднее значение dg. Располагая экспериментальными данными, находят величину трещиностойкости [c.141]

Этот метод исследования напряжений (разделы метода фотоупругость, фотопластичность, фотовязкость, динамическая фотоупругость и др.) позволяет определять поля деформаций и напряжений при действии известным образом расположенных нагрузок. Модели выполняют подобными по форме и нагрузке исследуемой детали или конструкции и просвечиваются в полярископе. Разности главных напряжений и их направления в плоскости наблюдения определяют измерением порядка полос интерференции или по точкам при просвечивании плоской модели или среза замороженной объемной модели. По напряжениям в модели, используя формулы по- [c.337]

Для записи зависимости М (1) изменения крутящего момента по времени обычно используют деформацию скручивания вала. Измерение деформаций осуществляется четырьмя датчиками проволочного сопротивления, наклеенными на вал под углом 45° к образующей. Четыре наклеенных на вал датчика составляют измерительный мост. Неточности, возникающие от деформаций сжатия или изгиба измерительного вала, устраняются указанным способом наклейки датчиков. При изгибе вращающегося вала расположенные попарно датчики деформируются на равную величину, но имеюшую разные знаки. Равные деформации датчиков не нарушат баланса моста, вследствие чего изгиб вала не будет отмечаться шлейфом осциллографа, записывающим крутящий момент. При нагрузке вала (сжимающей или растягивающей силами) все наклеенные датчики изменят свои сопротивления на одну и ту же величину одного знака. Это вызовет равное для всех плеч моста изменение сопротивлений, что не нарушит его баланса. Таким образом, датчики измерят только деформацию кручения. Вращение вала обусловливает необходимость применения токосъемного устройства со скользящими контактами. [c.440]

Измерение разности электрических потенциалов между двумя точками по обе стороны трещины можно осуществлять мостом или электронными приборами [31]. С ростом длины трещины изменяется разность электрических потенциалов. Распределение электрического напряжения в образце зависит от геометрии образца, расположения токоподводящих контактов, размера трещины. При испытании необходимо изолировать образец от испытательной машины. Диаграммы изменения разности напряжений в зависимости от нагрузки можно преобразовать с помощью тарировочных графиков в диаграммы нагрузка — прирост трещины (рис. 6). Такой метод пригоден для всех типов образцов. Тарировочные графики строятся с помощью хокопроводящей бумаги. К недостаткам метода можно отнести то, что он неприменим для испытаний при низких температурах. [c.29]

Для суждения о возможных погрешностях данного метода он был использован при расчете экспериментальной модели, выточенной из стальной заготовки, состоящей из цилиндрической обечайки (Д = 150 мм, /1=2,1, / = 159 мм), к которой приварено дно в виде кольцевой пластины (Ь =2 мм), зажатой на плите по радиусу Го=60 мм. Свободный край оболочки возбуждался с помощью электродинамического вибратора радиальной нагрузкой. На противоположном конце этого диаметра был установлен пьезоакселерометр, измеряющий радиальные колебания оболочки. Результаты измерений фиксировались самописцем. На рис. 4 против резонансных пиков указано число волн по окружности, определенное с помощью пьезоакселерометров, которыми измеряли радиальную составляющую ускорения вдоль окружности. Форма резонансных колебаний определялась также датчиками, расположенными вдоль образующей цилиндра. [c.130]

Измерения показали, что в этих условиях график зависимости силы трения Р от нагрузки N с весьма большой степенью точности имеет вид прямой. Углово коэффициент соответствующей прямой равен р — коэффициенту истинного трения. Прямая графика не проходит через начало координат (рис. 71), пересекая ось ординат выше начала координат на величину, равную члену рУо = в формулах (43) и (45). Можно было измерять силу трения даже при отрицательной нагрузке, стремящейся оторвать ползунок от поверхности стекла, т. е. получить часть прямой, расположенную на графике левее оси ординат, в области отрицательных значений У. [c.156]

Распределение динамических напряжений сопоставлялось с распределением напряжений около отверстия в пластине при статическом нагружении ее в двух направлениях. Это нагружение проводилось с соотношением напряжений, соответствующим получаемому в тот же момент времени в точке, расположенной симметрично центру отверстия при динамической нагрузке. Решение для пластины с отверстием, нагруженной в двух направлениях, было найдено с помощью известного решения Кирша [11] для пластины, нагруженной в одном направлении ). На фиг. 12.27—12.31 эпюры динамических напряжений сопоставляются с полученными указанным выше способом эпюрами эквивалентных статических напряжений для одинаковых моментов времени. Для момента времени, показанного на фиг. 12.32, измерения в симметрично расположенной точке на стороне без отверстия не были достаточно точными, в связи с чем подобные упоминавшимся вычисления не производились. [c.397]

Ввиду опасных и вредных условий в кузнечных и прессовых цехах (не менее чем в литейных цехах) актуальна комплексная автоматизация, включающая диагностирование кузнечно-штамповочного оборудования. В штамповочном производстве для изготовления деталей из рулона, листа или ленты широко применяются одно- и многопозиционные прессы различных типов, манипуляторы, роботы, поворотные столы и транспортеры. Вопросы диагностирования поворотных столов, транспортеров, манипуляторов и роботов были рассмотрены выше. Специфичным для этих линий, как и для ряда литейных, является диагностирование прессов. У прессов с электроприводом целесообразно применение датчиков крутящего момента, с помощью которых контролируется характер изменения нагрузок на коленчатый вал как при холостых, так и при рабочих перемещениях ползуна. Запись частоты вращения или скорости этого вала позволяет обнаруживать разрегулировку и износ фрикционной муфты. Датчик остановки ползуна в верхней мертвой точке дает дополнительную информацию о работе муфты и коман-доаннарата [54]. Широко применяется измерение напряжений в станине пресса с помощью тензометрических датчиков (с целью предотвращения поломок, своевременной смены инструмента). Здесь целесообразно использовать микроусилители, расположенные в месте измерения напряжений. Ударные нагрузки при вырубке, пробивке отверстий и т. п. можно определять с помощью пьезоакселерометров, установленных на ползуне пресса. Диагностирование гидросистем и привода гидравлических прессов мало чем отличается от рассмотренных выше методов, разработанных для другого автоматического оборудования. Здесь ввиду ударного характера рабочих нагрузок требуется контроль энергии удара и предъявляются более высокие требования к частотным характеристикам датчиков и аппаратуры. Большие размеры прессов и рас- [c.150]

Рабочий узел машины (рис. 15) смонтирован на станине 2 и состоит из двух валов, один из которых приводится во вращение электродвигателем 1 постоянного тока с регулируемой частотой вращения, а второй расположен в подвижной бабке 4 и может перемещаться в направлении своей оси. Вращающийся вал расположен в подшипниках качения в неподвижной бабке 9. На концах валов имеются образцедержатели с гнездами для установки испытуемых образцов 7 и 5. В гнезде вращающегося вала имеется шаровая опора, что позволяет ускорить процесс приработки и улучшает прилегание поверхностей трения образцов. Осевая нагрузка на образцы создается рычагом 3 с грузом, устанавливаемым на рычажной линейке в определенном положении для данного давления. Силу трения измеряют по углу отклонения маятника 12, жестко связанного с образцедержа-телем неподвижной бабки и осветителем 5, который направляет луч света на градуированную шкалу 6. Машина снабжена приборами для измерения частоты вращения вала 11 и температуры в зоне трения 10. [c.142]

Метод тензометрических моделей из низкомодульных материалов. Тензометрические модели из материала с низким модулем упругости применяются для решения следующих задач определение напряжений, усилий и перемещений в сложных конструкциях при заданных силовых нагрузках разработка и проверка методов расчета напряжений и перемещений сопоставление и выбор вариантов конструкций при проектировании по условиям прочности и жесткости выбор типа нагружения и расположения точек измерений при исследовании натурных конструкхщй в условиях стендовых и эксплуатационных испытаний оценка по данным натурной тензометрии напряжений в конструкции в местах, где не проводились измерения деформаций. [c.121]

Для декарбонизаторов и осветлителей обеспечивается возможность регулирования потоков воды, направляемых в отдельные аппараты из помещения водоочистки. Для всех баков предусматриваются тепловая изоляция и надежное управление их работой из помещения водоочистки, а также наблюдение за изменением запаса в них воды. Особое внимание следует обращать на гарантированное незамерэя-ние воды в датчиках и импульсных трассах. При разработке проектной документации, связанной с реконструкцией водоподготовительного оборудования, часто из ноля зрения выпадают следующие вопросы, весьма важные для последующей надежной и экономичной работы аппаратов обязательное оснащение осветлителей воздухоотделителями на подводах воды и реагентов, а также верхним водосборным устройством — дроссельной решеткой по всей поверхности и подводом воды для периодического смыва с нее шлама устройство сниженных узлов дозирования реагентов в осветлители с расположением их на нулевой отметке организация возможности управления и контроля за работой каждого из осветлителей с нулевой отметки (нагрузка, подогрев, контроль за дозой реагентов, контроль за степенью осветления) необходимость установки специального бака достаточной емкости для промывки механических фильтров без совмещения его с промежуточным баком осветленной воды в комбинированных водоочистках с известкованием подвод сжатого воздуха к дренажным системам механических фильтров в схемах с коагуляцией или с известкованием с установкой на общей линии устройства для регулирования и измерения расхода воздуха. [c.308]

Двигатели [внутреннего сгорания [F 02 свободнопоршневые В 71/00-71/06 со сжатием (воздуха В 3/00-3/12 горючей смеси В 1/00-1/14) на твердом топливе В 45/00-45/10 устройства для ручного управления D 11/00-11/10 с устройствами для продувки или заполнения цилиндров В 25/00-25/08) G 01 индикаторных диаграмм 23/32 датчики давления, комбинированные с системой зажигания двигателей 23/32 индикация (относительного расположения поршней и кривошипов 23/30 перебоев в работе 23/22 работы или мощности 23/00-23/32)) измерение расхода жидкого топлива F 9/00-9/02 испытание (М 15/00 деталей М 13/00-13/04)) F 01 <диафрагменные В 19/02 с использованием особого рабочего тела К 25/00-25/14) изготовление для них ковкой или штамповкой В 21 К 1/22 использование теплоты отходящих газов (F 02 G 5/00-5/04 холодильных машин F 25 В 27/02) комбинированные с электрическим генератором Н 02 К 7/18 работа в компрессорном режиме F 04 В 41/04 на транспортных средствах В 60 К 5/00-5/12] (гравитационные 3/00-3/08 инерционные механические 7/00, 7/04-7/10) F 03 G для грейферов В 66 С 3/14-3/18 изготовление деталей В 21 D 53/84 многократного расширения в паросиловых установках F 01 К 1102-7104 объемного вытеснения F 01 В (агрегатирование с нагрузкой 23/00-23/12 атмосферные 29/02 комбинированные с другими машинами 21/00-21/04 конструктивные элементы 31/00-31/36 предохранительные устройства 25/16-25/18 преобразуемые 29/04-29/06 пуск 27/00-27/08 расположение и модификация распределительных клапанов 25/10 регулирование 25/00-25/14 сигнальные устройства 25/26) работающие на горючих газах F 02 G 1/00-1/06 рас-пределителыше механизмы F 01 L 1/00-13/08 для пишущих машин В 41 1 29/38 пневматические в избирательных переключателях Н 01 Н 63/30 [c.72]

Колеса дисковые, изготовление В 21 Н 1/02 зубчатые [изготовление <В 21 (ковкой К 1/30 прокаткой Н 5/00) из (металлического порошка В 22 F 5/08 пластических материалов В 29 D 15/00) из пластических материалов В 29 L 15 00 для ручных зажимных инструментов В 25 В 7/12 термообработка С 21 D 9/32] изготовление ((ковкой или штамповкой К 1/28-1/42 D 53/26-53/34 (обработкой давлением из металла)) В 21 литьем во вращающихся формах В 22 D 13/04-13/06) измерение (бокового давления G 01 L 5/20 измерительные G 01 3/12 кулачковые в механических цифровых вычислительных машинах G 06 С 16/38 летательных аппаратов В 64 С 25/36 как направляющие устройства в канатных дорогах В 61 В 12/02 для передвижных домкратов В 66 F 5/00-5/04 из пластических материалов В 29 L 31 32 рабочие (гидравлических и пневматических муфт F 16 D 33/20 гидротурбин F 02 В 3/12-3/14) токарные станки для обработки В 23 В 5/28-5/34 транспортных средств [В 60 В (балластные грузы для колес 15/28 дисковые 3/00-3/18) защита от грязи В 62 D 25/16 ж.-д. <В 60 В В 61 (защита от грязи F 19/02 измерение и осмотр К 9/12 предотвращение буксования С 15/00-15/14 регулирование нагрузки на колеса F 5/36) изготовление прокаткой В 21 Н 1/04 шлифование В 24 В 5/46) В 60 (ограждение для них R 19/00-19/50, В 61 F 19/02 очистка S 1/68 повышенной эластичности В 9/00-9/28, В 17/02 со спицами В 1/00-1/14 сферические В 19/14 увеличение силы сцепления с дорогой В 15/00-15/28, 39/00 устройства для монтажа или демонтажа, сборки или разборки В 29/00-31/06) предотвращение схода с рельсов В 61 F 9/00 определение дисбаланса G 01 М 1/28 В 62 (схемы расположения D 61/00-61/12 щитки грязевые для колес в мотоциклах, велосипедах и т.п. J 15/00-15/04] формы для отливки В 22 С 9/28 ходовые для подъемных кранов В 66 С 9/08 шлифование В 24 D цевочные в пишущих машинах B41J 11/28 [c.95]

В случаях непосредственного контакта тензометра с нагретым образцом предусматриваются специальные системы его охлаждения. По этому принципу выполнены тензометры для измерения поперечных деформаций и разработанный автором тензометр для измерения продольных [31, 32, 34] деформаций. Такой тензометр (рис. 2.19) состоит из водоохлаждаеиых корпуса 2 и подвижной тяги 1, закрепленных на образце 5 с помощью расположенных на них под углом в 120° друг к другу заостренных наконечников 3 и винтов 4. Корпус 2 и тяга 1 в процессе деформирования перемещаются друг относительно друга. При этом связывающий их упругий элемент с наклеенными высокотемпературным клеем тензорезисторами 7 изменяет свой прогиб, в результате чего от соединенных по схеме моста Уитстона тензорезисторов в регистрирующую аппаратуру поступает электрический сигнал, пропорциональный деформации образца, и производится ее запись в координатах нагрузка—деформация и деформация—время. [c.55]

Способом вдавливания определяют твердость (макротвердость) и микротвердость. При измерении твердости (макротвердости) в исследуемый материал вдавливается тело, проникающее на сравнительно большую глубину, зависящую от прилагаемой нагрузки и свойств металла. Часто вдавливаемое тело имеет значительные размеры (например, стальной шарик диаметром 10 мм), в результате чего в деформируемом объеме оказываются представленными все фазы и структурные составляющие сплава, количество и расположение которых характерны для измеряемого материала. Измеренная твердость в этом случае будет характеризовать твердость всего испытуемого материала. [c.25]

Вика в своих опытах на растяжение проволоки заметил, что если осевая нагрузка достаточно велика, проволока при фиксированной нагрузке продолжает удлиняться и после первого мгновенного удлинения 2). Он подверг четыре неотожженные железные проволоки действию постоянной нагрузки, показанной на рис. 2.8. Эта нагрузка составляла примерно 1/4, 1/3, 1/2 и 3/4 от предельной нагрузки 48,5 кгс, которую проволоки могли выдержать. Вика подвешивал эти четыре проволоки к очень надежно закрепленной дубовой балке, опирающейся на стены комнаты с арочным потолком. Балка была закреплена шестью опорами, расположенными сверху и снизу (Vi at [1834, 1]). Проволоки имели длину 1 м и смазывались маслом, чтобы защитить их от коррозии. Измерения Вика проводил с помощью рычажного устройства, сконструированного так, что данные, характеризующие удлинения, показанные на [c.64]

Прибор для квазистатических испытаний Вертгейма был снабжен приспособлением, позволяющим ему прикладывать нагрузку весьма плавно, без малейшей встряски . Этот прибор был таким, что его можно было поместить внутрь трехслойного кожуха, две внутренние стенки которого были из меди, а внешняя— из белой жести. Между двумя медными цилиндрами был засыпан песок. Печь нагревала внутреннюю секцию до установленного уровня температуры, который контролировался термометрами, расположенными вдоль образца. Модули при удлинении для рассматриваемых металлов определялись при 100 и 200°С. Затем установка была изменена таким образом, что в нее помещалась смесь из толченого льда с серной кислотой это позволяло выполнить аналогичные испытания при температурах от —15 до —20°С. Поскольку Вертгейм не был уверен в том, что в этих условиях удается получить значения динамических модулей упругости, его сравнение модулей упругости и отношений скоростей звука в металле и в воздухе при четырех температурах, показанное в табл. 55, было основано на квазистатически , измерениях удлинений. Это было первое исследование зависимости констант упругости от температуры. В своем анализе этого большого количества результатов, Вертгейм был первым, кто систематически стал изучать малые деформации металлов (Wertheim [1844, 1], [1845, 1J, [1850, 2], а также см. Бодримона (Baudrimont [1850, I])). Никто до него не рассматривал и, конечно, ни один из предшественников не сравнивал свойства металлов в таком установлен- [c.300]

В добавление к исчерпывающей перепроверке метода вычислений Штраубель исследовал ошибки, вызванные способом приложения нагрузки он нашел предпочтительным использовать винты, прикрепленные к двум консольным частям бруса, междуопорная часть которого испытывала чистый изгиб. Он обратил особое внимание на природу опор балки и ее влияние на результат, и произведя очень большое количество отдельных опытов, всесторонне изучил влияние на измеренную величину как изменения в довольно широких пределах толщины и ширины стеклянной балки, так и изменения точек расположения опор и точек приложения нагрузки. Он нашел, что один из главных источников ошибки лежит в невозможности получения действительно плоских пластин, свободных от небольшой начальной кривизны. [c.375]

В первых экспериментах проволоки имели длину, равную 27 футам (8,23 м), и диаметр по описанию 13 калибра или равный 0,092 дюйма (0,234 см). Проволока зажималась на верхнем конце и натягивалась грузом в 56 фунтов (25,4 кгс). К проволоке прикреплялся зажим у нижнего конца, на который падала с заранее установленной высоты металлическая сфера, нанизанная на проволоку через отверстие, расположенное вдоль диаметра. Измеренная квазиста-тическая нагрузка при разрыве была равна 350 фунтам (159 кгс), чему отвечало предельное растягивающее напряжение в 52 700 фунт/дюйм (37 кгс/мм ). [c.195]

Цветная картина поэтому приводит к заключению, что передача давления не является равномерной, но характер ее не может быть полностью определен с помощью этих оптических измерений. Однако, измерения наклона лини 1 главных напряжений обнаруживают, что изоклинические линии (фиг. 4.232)являются кривыми, изогнутыми наружу, что указывает на сосредоточение нагрузки в центре нижнего края пластинки это же подтверждается расположением линии главных напряжений, которые легко получить из системы изоклин. [c.306]

Этих затруднений иногда возможно избежать, сконструировав элемент такой формы, что картина напряжений для него не переплетается с изображением напряженного состояния в том элементе, с которым он соединен однако проще проектировать модель по принципам динамического подобия ( 8.02) и изготовить ее из одного листа. В качестве подобного примера на фиг. 8.032 изображена двухшарнирная арка, помещенная в специально устроенный пресс. В таких случаях максимальные напряжения появляются в точках контура обычно определяют систему напряжений для каждого груза в отдельности и затем складывают их вместе в зависимости от группировки грузов. На фиг. 8.033 изображены результаты таких измерений для панели, расположенной непосредственно влево от среднего сечения на фиг. 8.032 при центральной нагрузке на этом же чертеже изображены также и соответствующие показания компенсатора Бабинэ для различных точек, для проверки измерений, полученные при помощи обычного метода сравнения с эталоном. [c.545]

Рис. 6.9. Схемы расположения нагрузки и измерительных приборов при испытании покрытий статической нагрузкой I — кривизномер и прогибомер, устанавливаемые в нижнем слое 2 — те же средства измерения, устанавливаемые в верхнем слое 3 — тензодатчики на основе тензорезисторов 4 — шов в нижнем слое 5 — шов в верхнем

Рис. 6.9. <a href="/info/4764">Схемы расположения</a> нагрузки и <a href="/info/39646">измерительных приборов</a> при <a href="/info/137053">испытании покрытий</a> <a href="/info/5960">статической нагрузкой</a> I — кривизномер и прогибомер, устанавливаемые в нижнем слое 2 — те же <a href="/info/3259">средства измерения</a>, устанавливаемые в верхнем слое 3 — тензодатчики на основе тензорезисторов 4 — шов в нижнем слое 5 — шов в верхнем

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...