Эпюры динамические

При выводе формулы (13-5) использована также предпосылка о подобии эпюр динамических и статических перемещений при этом — уравнение эпюры перемещений, вызванных статическим действием силы Р (веса падающего груза), приложенной в точке удара (рис. 13-7). [c.333]

Динамические наибольшие касательные напряжения были определены непосредственно по порядкам изохроматических полос. На фиг. 12.50 и 12.51 приведены эпюры динамических напряжений для двух моментов времени, а также эпюры эквивалентных статических напряжений. В центре отверстия на каждом графике указаны главные напряжения в пластине без отверстия в соответствующие моменты времени. [c.413]

Для построения эпюры динамических изгибающих моментов нужно рассмотреть нагружение скелета балки амплитудными значениями возмущающей силы и сил инерции лш,со , развиваемых сосредоточенными массами (рис. IV.43, б). При этом следует учесть, что инерционные силы находятся в фазе, противоположно." заданному возмущению (так как со>Р[). Подсчет дает [c.259]

Рассмотрим следующий прием определения плеча действия динамического бокового давления Не- В первом приближении точку приложения силы находим по эпюре динамических вертикальных напряжений в грунтовой призме у стенки. Так как горизонтальные нормальные напряжения пропорциональны вертикальным напряжениям, то по графику изменения по высоте стенки можно найти и точку приложения силы Е - Но Ох пропорционально осевому усилию в грунтовой призме Nxt, которое в свою очередь выражается через относительную деформацию [c.167]

После определения из уравнений (40) амплитуд колебаний всех масс ( у°) строят эпюру динамических перемещений эпюры динамических внутренних сил находят расчётом системы на действие амплитуд инерционных сил т . р2у° и амплитуды внешней [c.185]

После вычисления максимальных значений сил инерции х ,х2,...,х эпюра динамических изгибаюш,их моментов строится путём сложения единичных эпюр, предварительно умноженных на найденные значения соответствуюш,их инерционных сил, с эпюрой Мр, т.е. в соответствии с выражением [c.137]

После вычисления неизвестных амплитуд перемещений эпюра динамических изгибающих моментов строится в соответствии с выражением [c.139]

Рассматривая течение жидкости в слое смазки как плоское, построить эпюру давлений р по длине башмака и определить, какую нагрузку Р он может нести, если скорость движения опорной поверхности о = 3 м/с и размеры Z. = 60 мм, Hq = 0,2 iMm, угол установки башмака а. 0,25", его ширина (размер в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа) В = 150 мм. Динамическая вязкость масла р = 0,8 П. [c.214]

Возникновение в прыжке свободной турбулентности приводит к весьма своеобразной кинематической структуре его пограничного слоя, отличающейся кинематическим и динамическим подобием всех поперечных сечений. Это свойство свободного пограничного слоя позволяет описать все поле его скоростей одной универсальной эпюрой [c.230]

Как было показано выше (см. гл. 6, п. 2), при использовании условия касания эпюра давлений на сопряженных поверхностях является следствием исходных закономерностей изнашивания. Аналогично при учете контактных деформаций она зависит от законов контактной деформации, т. е. от жесткости стыка. Такую эпюру давлений, которая определяется условиями контактной жесткости, будем называть статической, а эпюру, зависящую от закономерностей изнашивания,— динамической. [c.320]

Контактная задача при однотипном характере статической и динамической эпюр давлений. Пусть имеется неподвижное сопряжение, показанное на рис. 95. Все выводы, сделанные об износе данного сопряжения (гл. 6, п. 3), можно отнести к контактной деформации. Так, формула для эпюры давлений (56) или (60) примет тот же вид, если значение показателя п в законе деформации (92) будет п = 1 или п = 2. Для оценки величины взаимного сближения деталей при контактной деформации поверхностей можно подсчитать по формулам (55), (58) и (59) при замене (kv) на Я,. [c.320]

Статические и динамические эпюры давлений в этом случае имеют однотипный характер и при износе сопряжения не будет происходить перераспределения внутренних сил в зоне контакта. Такая Картина возникает, когда скорость относительного скольжения на различных участках поверхности постоянна или незначительно отличается от среднего значения и не оказывает влияния на изменение эпюры давления в процессе изнашивания. Так, зависи- [c.320]

Контактная задача при различном характере статической и динамической эпюр давлений. Рассмотрим на примере контакта дисковых поверхностей случай, когда эпюра давлений при неподвижном и подвижном стыках имеет принципиально различный характер. Для расчета дисков можно использовать формулы для конических поверхностей (см. гл. 6, п. 2) при а = 0. [c.321]

Это положение можно использовать для оценки характера динамической эпюры давлений по измерению отклонения поверхности трения от плоскости после снятия нагрузки. Такие экспериментальные исследования были проведены, например, проф. Г. Дано-вым (НРБ) и его учениками. [c.322]

Таким образом, при износе поверхностей будет происходить постепенное перераспределение статической эпюры давлений в динамическую. Рассмотрим этот процесс на примере дисковых поверхностей при линейных законах изнашивания (т = я = 1). [c.322]

Процесс перераспределения статической эпюры давлений в динамическую. Применим условие касания для дисковых поверхностей при одновременном действии контактных деформаций и износа (рис. 102). [c.322]

Из этой формулы видно следующее при В = О (/ = оо) получим формулу (93), т. е. перераспределение статической эпюры давлений в динамическую будет длиться бесконечно долго при В = сю (/ = 0) второй сомножитель превращается в нуль, т. е. р от р не зависит, и получим статическую эпюру давлений (в осевом сечении — прямоугольник). [c.323]

I — статические грузы (веса) Q - и намеченная предварительно упругая линия и9 2 —динамические грузы и 3 — эпюра изгибающих момен- [c.187]

Рассмотрение суммарных эпюр моментов показывает принципиальную возможность такого уравновешивания гибкого ротора, при котором, с одной стороны, будут устранены динамические реакции в опорах, а с другой, — значительно уменьшены изгибающие моменты. Наилучший результат уравновешивания с помощью ограниченного числа грузов достигается для тех гармоник разложения неуравновешенности, которые имеют порядок, одинаковый с порядком ближайшей высшей критической скорости (см. фиг. 6. 10 и 6. 12). При этом число уравновешивающих грузов должно быть не меньше числа полуволн уравновешиваемой гармоники или порядкового номера ближайшей критической скорости, для нечетных гармоник — нечетной, для четных гармоник — четной, [c.216]

Волновые механизмы, работающие на основе использования поперечной бегущей волны на гибкой связи, сцепленной с опорой, могут выполнять те же функции, что и механизмы, использующие продольную волну. Различия здесь будут заключаться лишь в характере кинематических и динамических зависимостей, величинах параметров, силовых характеристиках, величинах к. п. д., в возможностях технической реализации. Если представить себе поперечную и продольную бегущие волны, у которых эпюры продольных деформаций е или линейной плотности рд. (см. рис. 5.7) одинаковы, и проанализировать горизонтальные движения их точек, то можно прийти к выводу, что эти волны вызовут одинаковые горизонтальные перемещения деформируемых тел, т. е. функции этих волн как движителей совпадут. [c.146]

В тот же момент времени. Эпюры статических и динамических напряжений для ряда моментов времени после удара приведены [c.402]

С помощью изоклин с необходимой точностью определяют угол ф, а затем вычисляют т е и а,. Эпюры статических и динамических напряжений Хгв и на контуре включения для двух моментов времени приведены на фиг. 12.52 и 12.53. [c.413]

При переезде через неровности дороги ведущий мост получит такие высокие ускорения. которые могут вызвать его поломку от собственного веса. Для определения напряжения в картерах ведущего моста в этом случае следует условно разделить ведущий мост вертикальными плоскостями на отдельные участки и определить вес, приходящийся на каждый участок. После этого, задаваясь определённым ускорением (порядка 100 м сек ), можно построить эпюру моментов, получающихся под влиянием динамической нагрузки от собственного веса моста [55 . [c.97]

Автором разработаны методы расчета элементов и механизмов машин на износ, которые позволяют связать износ поверхности с конструктивными, кинематическими и силовыми параметрами сопряжений, рассчитать форму изношенной поверхности, учесть приработку неточно выполненных и деформированных тел, оценить изменение сил и характера эпюры давлений, которое происходит при износе, рассчитать износ жестко связанных (статически неопределимых) сопряжений и, опираясь на полученные закономерности, рассчитать при проектировании машин те изменения, которые происходят в машине при ее износе [1]. Кроме того, созданы методы расчета, которые связывают износ сопряжений с выходными параметрами механизма или машины, например с точностью осуществления заданной траектории перемещения данного рабочего органа машины, с динамическими нагрузками, возникающими в машине и др. [c.93]

См. [39]. Построить эпюры динамических прогибов и моментов для консольной балки, на конце которой действует гармонически изменяющаяся сила с амплитудой / =100 кГ и частотой /=1200 кол1мин. Пролет балки 1 = 2,72 м, вес балки р = 0,263 кГ/м, сечение балки — двутавр № 20 (/=2140 см, =2,15-10 кГ/см ) (рис. 45). [c.125]

См. [3]. Построить эпюры динамических прогибов и моментов для консольной балки, на конце которой действует гармонически изменяющаяся сила с амплитудой Я=1000Н и частотой /== 1200 кол/мин. Пролет балки / = 2,72 м, вес балки р = 263 Н/м, сечение балки —двутавр № 20 (У = 2140 см, = 215 ГПа,рис. 45, а, [c.101]

Распределение динамических напряжений сопоставлялось с распределением напряжений около отверстия в пластине при статическом нагружении ее в двух направлениях. Это нагружение проводилось с соотношением напряжений, соответствующим получаемому в тот же момент времени в точке, расположенной симметрично центру отверстия при динамической нагрузке. Решение для пластины с отверстием, нагруженной в двух направлениях, было найдено с помощью известного решения Кирша [11] для пластины, нагруженной в одном направлении ). На фиг. 12.27—12.31 эпюры динамических напряжений сопоставляются с полученными указанным выше способом эпюрами эквивалентных статических напряжений для одинаковых моментов времени. Для момента времени, показанного на фиг. 12.32, измерения в симметрично расположенной точке на стороне без отверстия не были достаточно точными, в связи с чем подобные упоминавшимся вычисления не производились. [c.397]

Пример 25. На среднюю массу системы (рис. IV.43, а) действует возмущаю-щая сила Р sin oi. Определить амплитуды перемещений всех масс и построить эпюру динамических изгибающих моментов. Момент инерции поперечного сечения балки J — 35 520 см модуль упругости материала балки Е — 2,1 X X 1С кгс/см пролет балки I = 400 см вес груза Q = 4000 кгс масса т = = Qlg= 4,08 Kr V M амплитуда возмущающей силы Р = 600 кгс < астата возмущающей силы со = 100 i. [c.258]

Пример 19. Построить эпюру динамических изгибающих моментов в симметричной раме (рис. 5 5,а) при действии на нее симметричной динамической нагрузки F(t) = 6sinpt и q(t) = 3sinpt. Частота возмущающих [c.152]

Для построения эпюры динамических изгибающих моментов Мдин (рис. 55, к) вычисляем моменты в характерных сечениях рамы по формуле [c.155]

В первом разделе рассмотрены эпюры внутренних силовых факторов и растяжение-сжатие пряиолинейного стержня, во -втором - теория напряженного состояния, включая гипотезы прочности, кручение круглых ваюв. геометрические характеристики поперечных сечений в третьем - плоский прямой изгиб в четвертом -статически неопределимые системы и сложное сопротивление в пятом - устойчивость деформируемых систем, динамическое нагру-Ж ение, тонкостенные сосуды в шестом - плоские кривые стержни, толстостенные трубы и переменные напряжения. [c.39]

В предыдущих задачах строилась эпюра крутящих моментов для неподвижного бруса, один конец которого жестко закреплен. В настоящей задаче рассчитывается вал, совершающий равномерное вращение. Очевидно, в этом случае вал должен находиться в динамическом равновесии, т. е. сумма крутящих моментов, действующих на вал, должна быть равна нулю. Проверим это положение. Считаем, что моменты трения в подшшшиках пренебрежимо малы. [c.21]

Продольный удар. Если время б возрастания нагрузки до своего наибольшего значения значительно больше периода Т продольных колебаний основного тона или времени прохождения фронта ударной волны напряжений от одного конца стержня до другого, то нагрузку можно считать приложенной статически. Если 0 Г, то нагружение считается динамическим и необходим учет сил инерции. Если 0 Г, то нагружение считается быстрым или ударным. Рассмотрим задачу о продольном ударе по стержню груза массой т, падающего с высоты h (рис. 3.39). С момента соприкосновения груза с торцом стержня в месте их соприкасания возникают ударные силы, возрастаюш,ие в первой фазе удара за время т" до своего наибольшего значения и уменьшающиеся за время х" второй фазы удара. При этом вдоль стержня распространяется фронт ударной эрлны со скоростью с. Однако эпюра напряжений вдоль стержня не постоянна и скорость распространения каждой амплитуды этой элюры тоже своя, зависящая от уровня напряжений, если он пре- [c.83]

Вальтер Фрич (Frits h), измеряя распределение скоростей в трубах с различной шероховатостью, но с одинаковой динамической скоростью получил скоростные эпюры, которые при совмещении их вершин совпадали в пределах всего ядра течения (рис. 51), т. е. при одинаковых скоростях градиент скорости duldy в пределах ядра течения зависит только от расстояния у до стенки (рис. 52). Следовательно, в ядре течения градиент скорости зависит только от двух величин динамической скорости и расстояния у до стенки, т. е. [c.59]

Отметим, что под с б о й-ностью расхода следует понимать условия движения воды, когда расход q в точке плана потока (см. стр. 510) самопроизвольно увеличивается по течению вдоль динамической оси АВ потока (рис. 14-13) при этом соответствующим образом деформируется вдоль течения и эпюра расходов q. Такое явление обусловливается возникновением поперечных (по отношению к потоку) гидравлических градиентов, направленных (в случае спокойного потока) в сторону динамической оси. Явлением противоположным сбойности расхода является самопроизвольное растекание потока в плане, когда величина q уменьшается вдоль динамической оси. [c.506]

Эпюра износа втулки (см. рис. 67) имеет ярко выраженный односторонний характер. Максимальный износ охватывает 130—180° окружности втулки. Наибольшая частота мак симальных язнооов втулки находится в интервале размеров 63, 75—64, 25 мм. Указанный износ втулки происходит более интенсивно при перемещении грунта бульдозером. В этом случае наблюдаются наиболее тяжелые условия работы пары ведущее колесо — втулка. Неудовлетворительный характер par боты этой пары зависит прежде всего от конструкции гусеничного хода. Существующее натяжное устройство не обеспечивает постоянства размеров гусеничного хода. По мере износа деталей между ними появляются недопустимые зазоры, что приводит к росту динамических нагрузок и ж интенсификации процесса изнашивания. Зимой, когда натяжное устройство плотно забивается мерзлым грунтом и снегом, оно теряет свое функциональное назначение. [c.175]

Определение прогибов вала под действием нагрузки прощ,е всего проводить графоаналитическим методом с использованием фиктивной (моментной) нагрузки, описываемым в курсах сопротивления материалов. Для инерционных (динамических) грузов строится веревочный многоугольник, ординаты которого, умноженные на полюсное расстояние, дают изгибающий момент далее элементы площади эпюры изгибающих моментов, разделенные на EI (Е — модуль упругости, / — момент инерции сечения вала в данном элементе или участке), представляются в виде фиктивных грузов, для которых снова строится эпюра изгибающих моментов, как веревочный многоугольник. Ординаты последнего, умноженные на полюсное расстояние, представят прогибы вала. [c.180]

Распределение динамических напряжений. Динамические напряжения на контуре отверстия были вычислены непосредственно по порядкам полос с помощью уравнения (8.3), так как радиальное напряжение на контуре отверстия равно нулю. На фиг. 12.27—12.31 приведены типичные эпюры распределения динамических напряжений около отверстия. В центре отверстия на каждой фигуре показаны динамические напряжения в тот же момент времени в симметрично расположенной точке на стороне пластины без отверстия. Изменение порядка изохром в симметричной точке без отверстия в зависимости от времени показано на фиг. 12.25. Как видно из этого графика, фронт волны напряжений достигает симметричной точки без отверстия примерно через 600 мксек после взрыва заряда на контуре пластины. Это в основном фронт волны расширения. Фронт волны сдвига достигнет симметричной точки только через 1250 мксек после взрыва заряда, так как скорость распространения волны сдвига в уретановом каучуке составляет всего 52% скорости распространения волны расширения. Поэтому приведенные на фиг. 12.27 и 12.28 эпюры напряжений обусловлены действием волны расширения. На контуре отверстия возникают напряжения сжатия, которые достигают наибольшей величины в момент прохождения пика волны напряжений, т. е. через 1125 мпсек после взрыва заряда. Напряжения растяжения, возникающие на ближайшем к месту приложения нагрузки краю контура отверстия, в течение этого промежутка времени сравнительно незначительны. На противоположной стороне контура растягивающих напряжений в это время не возникает. Эпюры напряжений, приведенные на фиг. 12.29 и 12.30, есть результат действия двух волн — волны расширения и волны сдвига. На протяжении этого промежутка времени напряжения сжатия уменьшаются, а напряжения растяжения растут. Как видно на фиг. 12.30, наибольшие растягивающие напряжения на ближайшей к месту приложения нагрузки стороне контура отверстия достигают такой же величины, что и сжимающие напряжения. За тот же промежуток времени на противоположной стороне контура отверстия возникают растягивающие напряжения. [c.392]

По исправленной форме и углам 9 определяют динамические грузы и моменты — (/рд, которые прилагаются к валу. Определяется эпюра изгибающих моментов и фиктивная моментная нагрузка на участках, а затем графическим или иным путем — упругая линия второй формы, которая исправляется ортого-нализацией. При значительном отклонении исправленной второй формы [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...