Арка двухшарнирная

Арка двухшарнирная 59 трехшарнирная 59, 62 [c.278]

Анализ напряжения и деформации 40 Арка двухшарнирная 331 [c.360]

Уравнение (б) интегрировалось Динником численным методом для различных отношений fjl (величины а) с одновременным удовлетворением граничных условий, соответствующих данному типу арки и опасной форме потери устойчивости — обратносимметричной для двухшарнирной и бесшарнирной арки, симметричной и обратносимметричной, в зависимости от отношения ///, для трехшарнирной арки. Окончательное решение для критической интенсивности нагрузки было приведено к форме [c.116]

По табл. 3.4 находим для двухшарнирной арки й=28,5, для трехшарнирной — А=22,5. Критическая интенсивность нагрузки по формуле (в) для двухшарнирной арки [c.116]

Критическая величина распора и, следовательно, критическая сжимающая сила в замке и соответствующие критические напряжения равны для двухшарнирной арки [c.117]

По табл. 3.4 находим для двухшарнирной арки /г = 28,5, для трехшарнирной /г = 22,5. Критическая интенсивность нагрузки по формуле (в) [c.95]

Пример 20.3. Определить распор двухшарнирной арки, изображенной на [c.515]

Для двухшарнирной арки, ось которой очерчена по полуокружности (см. рисунок), построить эпюры изгибающего момента, нормальной силы и поперечной силы от действия вертикально силы Р, приложенной в вершине арки. [c.331]

Для двухшарнирной арки, загруженной, как показано на рисунке, построить эпюры изгибающего момента, нормальной силы и поперечной силы. [c.332]

Рассмотрим двухшарнирную арку параболической [c.78]

Если увеличение длины пролета не допускается, то распор в пяте должен нейтрализовать эту раздачу. Таким образом для двухшарнирной арки постоянного полеречного сечения дополнительный распор (вследствие повышения температуры) можно найти, полагая в уравнении (29) [c.81]

С помощью этих уравнений можно решать статически неопределенные задачи изгиба кривого бруса. Рассматривая, например, симметричную двухшарнирную арку, нагруженную в ключе сосредоточенной силой Р (рис. 47), мы имеем статически неопределимый распор Н, величина которого может быть найдена из условия, что горизонтальное перемещение шарнира В должно быть равно нулю. Тогда [c.98]

Этими уравнениями можно пользоваться для вычисления статически неопределимых величин, т. е. лишних неизвестных . Рассмотрим, например, двухшарнирную арку аЬс (рис. 76) и примем в качестве лишнего неизвестного горизонтальную реакцию— распор Я мы сможем определить эту величину из того условия, что горизонтальное перемещение точки с должно быть равно нулю. Пользуясь уравнением (с) ), мы можем вы- [c.180]

Важнейший вклад Мора в теорию арок—это его работа ) 1870 г., в которой дан графический метод исследования арок. Рассматривая двухшарнирную арку рис. 164, а, Мор допускает [c.388]

Во второй главе рассматривается случай двухшарнирной арки. G помощью общих формул, определяющих деформации в частных случаях круговых и параболических арок, устанавливается зависимость между распором, с одной стороны, и нормальной силой, поперечной силой и совокупностью дополнительных членов, зависящих от кривизны продольной оси арки, с другой. Таким образом, выясняется, что наиболее важные поправки зависят от нормальной силы, в особенности же для очень пологих арок значительной толщины. Полученные численные результаты позволяют до известной степени оценить влияние на величину усилий изменения температуры и укорочения продольной оси арки. [c.424]

УПРУГИЕ ДВУХШАРНИРНЫЕ АРКИ [c.437]

Укажем другой способ расчета упругой двухшарнирной арки. При первом способе расчета мы удаляли опоры, препятствующие изменению расстояния между ними. Таким образом, мы пришли к статически определимой системе, опорные реакции которой определяются на основании уравнений статики, как для балки на двух опорах. К статически определимой системе можно прийти и иначе можно сохранить неподвижность опорных шарниров и добавить промежуточный шарнир. Такое допущение приведет нас к случаю трехшарнирной арки, опорные реакции которой также легко определить. Найдя эти опорные реакции, определим, как они изменятся [c.440]

Перейдем теперь к двухшарнирной арке. От удаления среднего шарнира вертикальные Рис. 8. реакции не изменятся. Чтобы [c.441]

Такой же способ может быть применен и в случае, когда ось арки незначительно отличается от веревочной кривой. Пусть АСВ будет осью двухшарнирной арки, подверженной действию вертикальной равномерно распределенной нагрузки. Обозначим через у переменную ординату оси арки, через — ординату веревочной кривой (рис. 9). [c.442]

Мы видим, что существенное уменьшение распора двухшарнирной арки Н по сравнению с распором трехшарнирной На имеет место лишь для очень пологих арок значительной толщины. Уменьшению распора соответствует перемещение кривой давления над продольной осью арки. Пусть б будет расстоянием между ними по вертикали, проходящей через ключевое сечение. Составив сумму моментов всех сил, приложенных к половине арки, относительно точки пересечения вертикали, проходящей через ключевое сечение, с кривой давления, получим равенство [c.453]

Здесь Но означает распор трехшарнирной арки, а Я представляет величину, на которую уменьшается этот распор для двухшарнирной арки. Искомый распор двухшарнирной арки равен [c.464]

Деформации двухшарнирной арки [c.472]

ДЕФОРМАЦИИ ДВУХШАРНИРНОЙ АРКИ 473 [c.473]

ДЕФОРМАЦИИ ДВУХШАРНИРНОЙ АРКИ [c.475]

В подобных случаях рекомендуется упрощать формулы в той же степени, как и входящие в них данные. Введем, например, упрощающие допущения относительно сил, действующих на арку, и предположим, что нагрузки, в действительности приложенные к внешней поверхности арки, перенесены на ее продольную ось. В случае вертикальных нагрузок, численно равных собственному весу арок и весу заполнений, можно использовать вертикальное членение их для упрощения построения веревочных кривых. При построении линий влияния будем допускать, что вертикальный сосредоточенный груз перемещается прямо по продольной оси. На примере круговой двухшарнирной арки с продольной осью, параллельной ее внешнему очертанию, мы показали, в какой мере это допущение влияет на величины искомых неизвестных. Что касается материалов, то мы предположим их однородными, совершенно упругими и следующими закону Гука. [c.553]

Подобным же образом решается задача об устойчивости части равномерно сжатого кольца. Возьмем, например, случай двухшарнирной круговой арки, подвергающейся действию равномерного нормального давления интенсивности д (рис. 68). Так как в этом случае точки А ш В при выпучивании сжатой арки не смещаются, то давление 8 в этих точках не изменяет своей величины, и мы получим дифференциальное уравнение для искривленной формы, представленной на рисунке, если в уравнении (а) положим щ = О, = 0. Тогда [c.306]

При Y = я этот результат совпадает с формулой (132 ), чего и нужно было ожидать, так как цельное кольцо после выпучивания составляется из двух полуколец MNP и PQM (см. рис. 67, а), находящихся в таких же условиях, как двухшарнирная круговая арка с центральным углом у = п. [c.307]

Л и М — продольная сила и изгибающий момент в рассматриваемом сечении от суммы расчетных иагрузок, определяемые обычными методами строительной механики по расчетной схеме двухшарнирной арки (рис. 130). [c.275]

На рис. 93 изображена двухшарнирная арочная ферма, нагруженная силами Р и Q. Пяты арки и1ариирно прикреплены к неподвижным опорам А и В. Реакции этих оиор определяются по двум составляю Ц11М, наиравленным вдоль осей координат. Задача содержит Ч тыре неизвестных, а число уравнений, в которые входят неизвестные, равно трем, т. е. она статически неопределенна. [c.68]

См. [26]. Определить критическую радиальную нагрузку (дт=Я 1,) для двухшарнирной круговой (р = а) арки с центральным углом 2фо при /у = onst, 4r=q и обратносимметричной [c.121]

Этих затруднений иногда возможно избежать, сконструировав элемент такой формы, что картина напряжений для него не переплетается с изображением напряженного состояния в том элементе, с которым он соединен однако проще проектировать модель по принципам динамического подобия ( 8.02) и изготовить ее из одного листа. В качестве подобного примера на фиг. 8.032 изображена двухшарнирная арка, помещенная в специально устроенный пресс. В таких случаях максимальные напряжения появляются в точках контура обычно определяют систему напряжений для каждого груза в отдельности и затем складывают их вместе в зависимости от группировки грузов. На фиг. 8.033 изображены результаты таких измерений для панели, расположенной непосредственно влево от среднего сечения на фиг. 8.032 при центральной нагрузке на этом же чертеже изображены также и соответствующие показания компенсатора Бабинэ для различных точек, для проверки измерений, полученные при помощи обычного метода сравнения с эталоном. [c.545]

Аналогия, см. веревочная аналогия, кинетическая аналогия, мем-браииая аналогия Анизотропные материалы 413, анизотропных материалов упругая энергия 413, —— упругие постоянные 413—415 Антикластическая кривизна 213, 302пп, 430, 659 Арки 22 (пр. 3), 73, — бесшарнирные 76, 79,— двухшарнирные 75,78, 83, 89 (пр. 15),— пологие 77, 85,— трехшарнирные 73, арок вертикальных перемещений вычисление 86, — раздача опор 75, — распор в пятах 74, в арках учет силы сжатия 82 [c.664]

Следующая серия выполненных Дюло испытаний имела своим объектом тонкие железные двухшарнирные арки. Он обнаружил, что если арку нагрузить в середине пролета, то в точках, делящих пролет на три части, кривизна арки при изгибе не изменится. Полагая, что шарниры размещены именно в этих точках, он строит приближенное решение, и оно оказывается удовлетворительным для арок, имеющих размеры, принятые в его опытах. Удобная для практических применений теория изгиба арок была, как мы л1аем, предложена впоследствии Навье (см. стр. 97). [c.103]

Эти теоретические соображения Бресс применяет далее к частным задачам, относящимся к очерченной по дуге окружности симметричной двухшарнирной арке постоянного поперечного сечения. Он дает для различных соотношений размеров таких арок таблицы числовых значений, из которых легко можно определить распор для различных видов нагрузки—сосредоточенной силы, равномерно распределенной по оси аркп или по горизонтальной проекции этой оси. К ним присоединяется также и таблица, облегчаюш ая вычисление распора, вызванного повышением температуры. Все [c.182]

Мы уже видели (стр. 182), что Бресс разработал теорию кривого бруса и исследовал как частные случаи двухшарнирную арку и арку, защемленную в пятах. Но в его время инженеры не учитывали, что теория упругого тела может быть применена к проектированию каменных арок, и продолжали рассматривать эти последние как сооружения, составленные из абсолютно жестких клиньев. Лишь чрезвычайно медленно, после обширных экспериментальных исследований Винклера (см. стр. 185) и де Перродиля ), в особенности же после испытаний, широко поставленных специальным комитетом Общества австрийских инженеров и архитекторов ), инженеры признали, наконец, что теория упругого кривого бруса дает с удовлетворительной точностью надлежащие размеры и для каменных арок. Введением этой теории в практику мы обязаны главным образом Винклеру и Мору. [c.386]

В своем руководстве по сопротивлению материалов (см. стр. 188) Винклер чрезвычайно подробно исследует двухшарнирные и бес-шарнирные арки, а в важной работе ) 1868 г. пользуется в применении к ним линиями влияния. Опираясь на начало наименьшей работы, он устанавливает положение кривой давления в арках ) и формулирует принцип, носящий его имя. Согласно этому принципу йз всех веревочных кривых, которые могут быть построены для действующих на арку нагрузок, истинной криво11 давления будет та, которая в наименьшей степени отклоняется от оси арки. Для того чтобы прийти к этому заключению, можно [c.386]

Так как Но означает распор трехшарнирной арки, подобной рассматриваемой, не снабженной промежуточным шарниром в ключе, то его величина равна Ho=qlV8f, где q есть интенсивность равномерно распределенной нагрузки Я представляет величину, на которую нужно уменьшить Но для того, чтобы получить распор двухшарнирной арки. В таблице III приведены численные значения отношения [c.452]

Определить длину швов для прикрепления стыковых петель к концам затяжки двухшарнирной арки (рис. 2.78, а). Усилие в затяжке Р = 100кН. Конструкция соединения показана на рис. 2.78, б. Принять [тэ] = 80 МН/м . [c.146]

В пневмоарках, помимо напряжений, вызванных непосредственно расширением воздуха при изменении температуры, вследствие несмещаемости опор возникают деформации изогнутой оси двухшарнирной арки, что приводит к появлению дополнительных температурных напряжений. Эти напряжения вычисляются по формуле (91), но от температурных усилий. Усилие и изгибающий момент Лff определяются по формулам для арки [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...