Нагрузка центральная

Приведём некоторые из них. Действие внешних сил может отклоняться от направления оси (например, под влиянием случайных факторов), что приводит к возникновению некоторой начальной погиби. Далее, сама ось стержня может не быть в точности прямолинейной за счет технологических начальных несовершенств конструкции. При этом внешняя сила наряду с сжатием приводит к возникновению пары, изгибающей стержень. Кроме того, материал стержня может быть неоднородным. Это может привести к неодинаковости сжатия волокон стержня, т. е. к его искривлению. Отметим, наконец, что при сжатии колонн практически невозможно приложить нагрузку центрально. [c.232]

Стержни являются прямыми, шарнирно оперты по концам и воспринимают только осевую нагрузку. Центральные оси всех входящих в узел стержней сходятся в узле в одной точке. [c.113]

Пример 4. Удар сбоку в переднюю стойку кузова автомобиля с левой стороны (рис. 1.9). Значительно деформированы левая передняя стойка, рама ветрового окна, крыша, пол и лонжероны переднего пола, панель передка, капот, крылья, брызговики и передние лонжероны. Передок кузова автомобиля сдвинулся влево порог и верхняя часть правой боковины восприняли растягивающие нагрузки, центральные и задние стойки — сжимающие нагрузки правый брызговик в сопряжении с передней стойкой испытывал разрывающие усилия. [c.18]

Гидравлические домкраты разных типов отличаются друг от друга грузоподъемностью и способом восприятия нагрузки. Так, у домкратов типов ДГ-6, ДГ-5 и ДГ-04А передача нагрузки центральная, а у домкратов типов ДГП-8, ДГ-09, ДГ-08, ДГ-06, имеющих лапу, передача нагрузки консольная. [c.232]

В результате воздействия внутреннего давления у резервуаров вместимостью 700—5000 м возникают вертикальные силы, для уравновешивания которых предусматривается нагрузка центральной стойки сухим песком [75]. [c.152]

Обычно в жилых районах отопительной нагрузке сопутствует нагрузка горячего водоснабжения. Поскольку преобладает отопительная нагрузка, центральное регулирование осуществляется по температурному графику отопительной нагрузки. Для того, чтобы обеспечить температуру горячей воды 60 °С, температура сетевой воды в подающей линии должна быть не ниже 70°С. Поэтому на температурном графике для подающей линии делается так называе.мая срезка при температуре 70 °С (практически — при более высокой температуре). Как видно из рис. 12-8, область срезки имеет место от начала отопительного сезона /н=Ю°С до Эта область характеризуется постоянным перепадом температур р" = %[ — Вместо изменения расхода воды для этой области применяют регулирование местными пропусками, осуществляя периодическое отключение отопительных систем от тепловой сети и поддерживая тем самым заданную температуру в помещениях. Число часов работы отопительных систем в течение суток для области срезки равно [c.175]

По устройству деталей, передающих нагрузку от кузова вагона на колесные пары, можно различать тележки, передающие нагрузку центрально от пятника кузова на подпятник надрессорной балки тележки или через боковые опоры-скользуны. [c.144]

В центральной части фюзеляжа расположены крыло, подъемно-маршевый двигатель, поворотные сопла, воздухозаборники, пять топливных баков-отсеков, главная стойка шасси, левая и правая пушки, оборудование, съемные продольные гребни. Эта часть фюзеляжа воспринимает наибольшие нагрузки. Центральная часть фюзеляжа имеет и-образную форму в сечении, верхняя ее часть открытая. Через нее вставляется и снимается двигатель. Двигатель крепится к шпангоуту левой и правой цапфами, расположенными вблизи центра масс двигателя, а также левой и правой тягами в задней части выхлопных труб к фланцам задних подшипников выхлопных сопел. Выхлопные газы и воздух из двигателя вытекают через две пары поворотных сопел (передних—вытекает воздух из второго контура и задних — вытекают выхлопные газы после турбины двигателя), которые выходят из фюзеляжа через большие усиленные четыре отверстия в боковых частях фюзеляжа. Передние поворотные сопла, через которые вытекает сжатый воздух после вентилятора второго контура двигателя, крепятся с помощью однорядного шарикового подшипника к конструкции фюзеляжа. Задние поворотные сопла, через которые вытекают горячие выхлопные газы, крепятся к двигателю посредством такого же шарикового подшипника и не связаны с конструкцией фюзеляжа. Обшивка фюзеляжа с правого и левого бока в районе задних поворотных сопел защищена экранами из нержавеющей стали с малым коэффициентом расширения. Конструкция фюзеляжа в районе горячей части двигателя защищена тепловым экраном из тонкого листового титана от тепловых потоков двигателя. [c.145]

Консольно расположенные центральные колеса при неравномерном распределении нагрузки по сателлитам требуют некоторого увеличения длины опорной базы. В планетарных передачах, имеющих тормоза, радиальные нагрузки центральных звеньев могут быть вызваны работой тормозов. Поэтому тормозные барабаны и центральные звенья, на которых они установлены, должны иметь надежные опоры, передающие эти усилия на картер. [c.128]

Рассмотрим решение задачи для частного случая, когда распределения нагрузки и несущей способности подчиняются нормальному закону. Этот случай имеет широкое применение и позволяет получить простое замкнутое решение. Применение нормального закона оправдано в случае совместного действия достаточно большого числа случайных-возмущений, подчиняющихся различным законам распределения если среди них нет превалирующего, то результирующее возмущающее воздействие согласно центральной предельной теореме теории вероятностей имеет распределение, близкое к нормальному. На практике распределения многих возмущений отличны от нормального хотя бы потому, что целый ряд параметров (предел прочности, размеры и т.п.) не могут быть величинами отрицательными. Но усечения законов распределения обычно невелики, что позволяет игнорировать теоретическую нестрого сть допущения нормального распределения. [c.8]

Определить инерционную нагрузку кулисы Ск механизма Витворта при том положении его, когда угол AB = 90°. Дано 1ав = 100 мм, 1ас = 200 мм, центр масс кулисы Сх совпадает с центром шарнира С, центральный момент инерции кулисы Is = 0,2 кгм , угловая скорость кривошипа постоянна и равна ojj = 20 сек Ч [c.83]

Подобрать по сортаменту двутавровое поперечное сечение стержня длиной 5 м, находящегося под действием центральном сжимаюшей нагрузки 320 кН. Оба конца стержня защемлены. Материал СтЗ. Основное допускаемое напряжение= 160 МЛа. [c.110]

Планетарная передача по схеме рие. 14.1, в отличается от передачи по схеме рис. 14.1, а тем, что сателлиты имеют по два зубчатых венца. Опорами сателлита служат два подшипника, в связи с чем сателлиты не могут самоустанавливаться по центральным колесам. Для уменьшения концентрации нагрузки по длине зуба центральную ведущую шестерню 1а выполняют с бочкообразными зубьями (рис. 14.18), а колесо с внутренними зубьями —плавающим. [c.233]

Допускаемая нагрузка для болт,а с эксцентричной головкой оказалась на 83,1% ниже, чем для центрально нагруженного болта. [c.75]

Сравнить полученные данные с результатами, найденными для болта с центральной головкой при указанной нагрузке и допускаемом напряжении. [c.69]

Концентрация напряжений, вызванная наличием одного или нескольких концов волокон, заслуживает серьезного внимания. Райли [72] установил, что прочность композитов, армированных короткими волокнами, не может превышать величины, соответствующей напряжению в волокнах, равному /7 Ну, независимо от длины волокон. Он рассмотрел простую гексагональную упаковку и пришел к выводу, что даже в лучшем случае конец волокна будет окружен только шестью неразорванными волокнами. Они должны нести нагрузку центрального волокна после его разрыва, и поэтому, если пренебречь взаимодействиями с другими волокнами, кроме непосредственно соседних, каждое неразорванное волокно должно нести после разрыва свою собственную нагрузку плюс в от нагрузки, которую несло центральное волокно. В результате получается, что наблюдаемая нагрузка на волокна может составить лишь af. Эта теория находится в некотором противоречии с теорией Келли и Тайсона [48, 54], которые установили, что прочность композитов с разрывами в арматуре должна определяться уравнением [c.459]

Детали подшипников качения контролируют на контактную выносливость на машинах МИД и им подобных комплектные подшипники — на интенсивность создаваемых ими шума и вибраций с получением частотных спектров. Комплектные подшипники проверяют в целях установления предельной разру-шаюшей их нагрузки (под прессом), закрепив подшипник на жесткой оправке на двух опорах и нагружая сверху грузом, охватывающим половину наружного кольца, с передачей нагрузки центрально через птар- [c.138]

Тележка Фетте отечественной конструкции (фиг. 76) имеет двойное подвешивание и смешанную раму. Боковина опирается на двухрядные пружины, расположенные по концам раздельных надбуксовых балансиров, передающих нагрузку центрально, через буксы на шейки осей. Тележки этого тина имеют сравнительно спокойный и бесшумный ход, поэтому они получили большое распростра- 1ение в вагонах длиной 18 и 20 м. Тележки Фетте более удобны в эксплоатации и ремонте, чем тележки с продольными балансирами. [c.611]

Эксперименты, относящиеся к сжатию колонн, показывают, что даже, когда приняты все практические меры предосторозкности к тому, чтобы приложить нагрузку центрально, всегда имеется некоторый неизбежный малый эксцентриситет. Следовательно, в таких опьггах нагрузка Р вызывает не только сжатие, но и изгиб. Кривые на рис. 237 показывают результаты таких опытов, полученные [c.224]

Определить ннер[[ионную нагрузку шатуна ВС шарнирного четырехзвенннка в положении, при котором осн кривошипа АВ и коромысла D вертикальны, а ось шатуна ВС горизонтальна. Длины звеньев равны 1ав = ЮО мм, 1цс = ко = 400 мм. Масса н1атуна ВС равна = 4,0 кг, и его центральный момент инерции /sj = 0,08 /сглг центр масс звена ВС лежит на середине отрезка ВС. Угловая скорость кривошипа АВ постоянна и равна (Oj = 20 сек . [c.82]

Определить инерционную нагрузку шатуна Вл механизма с качающимся ползуном при том положении его, когда угол AB == == 90 . Дано 1ав = 100 лл, 1ас = 200 лл, координата центра масс 1натуна= 86мм, масса шатуна = 20 кг центральный момент ннерцип шатуна = 0,074 кгм , угловая скорость кривошипа постоянна н равна oj = 40 сек . [c.82]

При изготовлении деталей возникают погрешносги, которые приводят к неравномерности нагрузки между потоками. Для компенсации этих погрешностей одно из центральных колес делают самоустанавливающимся, плавающим. [c.153]

Чтобы сателлиты самоустанавлива-лись по неподвижному центральному колесу, необходимо применять сферические шариковые подшипники. При большой радиальной нагрузке вместо шариковых применяют роликовые сферические под1пипники (рис. 9.6). [c.155]

Для уменьшения концентрации нагрузки надо, чтобы сателлиты само-уетанавливались но неподвижному центральному колесу. Для этого необходимо применять сферические шариковые подшипники. При большой радиальной нагрузке вместо шариковых применяют роликовые сферические подитипники (рие. 14.8). Толщина обола сателлитов, Ь 2/77+1 мм. [c.200]

Значение Ке зависит от точности изготовления и числа сателлитов. При отсутствии компенсирующих устройств /(с=1,2.. . 2. Для повышения равномерности распределения нагрузки рекомендуют выполнять одно из центральных колес самоуста-иавливающимся, т. е. без радиальных опор. Чаще всего для этих целей применяют соединения типа зубчатой муфты (см. рис. 17.7). В передачах с самоустанавливающимся колесом при С=3 принимают [c.159]

Эквивалентная динамическая нагрузка Р для радиальных и радиально-упорных п( дшипников есть такая условная постоянная радиальная нагрузка Р,, которая при нрилс/жении ее к подшипнику с вращающимся внутренним кольцом и с неподвижным наружным обеспечивает такую же долговечность, какую подшипник имеет нрн действительных условиях нагружения и вращения. Для упорных и упорно-радилльных подншпников соответственно будет — постоянная центральная, осевая нагрузка при вращении одного из колец [c.292]

Задача состоит в определении истинной зависимости Р — AL на участке AL < ALb (по известным кривым ВС или ВС ) из условия 7" (AL) = onst, что позволит определить нагрузку старта трещины Ри и соответствующее ей значение трещино-стойкости he. Предположим, что при AL С ALb искомая зависимость Р — AL отвечает кривой АВ [ранее кривая АВСС была рассчитана с помощью МКЭ из условия 7 (AL)= onst для образца с центральной трещиной, геометрия и свойства материала которого использовались ранее]. Очевидно, что процесс [c.260]

Звенья планетарных передач часто соединяются с помоидью соединительных зубчатых муфт с одним или двумя зубчат1.ши сочленениями. Соединительная муфта, связывающая болыюе центральное плавающее колесо внутреннего зацепления, имеет относительно узкий венец (Ьм/ /м — 0,03), почти равномерное распределение нагрузки по длине зуба и поэтому может иметь зубья с прямыми образующими. Муфта малого диаметра обычно натужена в большей степени, так как ширина венца у нее больше (ЬмМм — ло 0,2), более значительна и неравномерность нагрузки по [c.176]

Коэффициент неравно- Q=l,l при плавающем центральное ко-мерности распределения лесе и трех сателлитах нагрузки по сателлитам Q Коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатого венца /С/ур 1солес fl2 — g2 колес g2 — hi Обобщенный коэффициент неравномерности распределения нагрузки колес 02 — gi колес g2 — Ьг Относительная окружная скорость [c.187]

Номинальная динамическая грузоюдъемность С эквивалентна постоянной радиальной нагрузке д/я радиальных и радиальноупорных подшипников или постоянной центральной осевой нагрузке для упорных и упорно-радиальны подшипников, при которой 90 % подшипников из испытуемой па тии способны выдержать без признаков разрушения базовое число оборотов, равное одному миллиону при вращающемся внутреннем и неподвижном наружном кольцах при п>10 мин- . [c.98]

За номинальную статическую Со гэузоподъемность радиальных и радиально-упорных подшипников п )инимают такую радиальную постоянную нагрузку, а для упорных и упорно-радиальных — такую осевую центральную, при которых o щaя остаточная деформация тел качения и колец в наиболее нагруженном их контакте не.превышает 0,0001 диаметра тела качениз. Значения Со для всех типоразмеров подшипников приводятся в каталогах и справочных таблицах по подшипникам качения. Она определяется как и динамическая С с учетом конструктивных параметров подшипников [34J. [c.98]

Для упорно-радиальных и упорных поди ипииков эквивалентная динамическая нагрузка — это такая посто) иная центральная осевая нагрузка, при которой долговечность по ,шинника такая же, как н при фактических условиях нагружения и i ращения. [c.99]

Для радиальных и радиально-упсрных шарико- и роликоподшипников под эквивалентной статической нагрузкой понимают такую постоянную радиальную нагрузку, направленную перпендикулярно к оси подшипника, а для уюрных и упорно-радиальных такую постоянную осевую центральную нагрузку, при которой остаточные деформации в наиболее нагруженной точке контакта такие же, как и при реальном нагружении. [c.100]

Определить гидравлические нагрузки болтовыд групп Л и В, если сосуд вращается относительно центральной вертикальной оси с частотой п = 450 об/мин. Трением между поршнем и стенками цилиндра пренебречь.- [c.94]

Передача крутящего мо.мента через несколько параллельно работающих зубчатых колес (каскадные передачи, многосателлшные планетарные передачи) уменьшает нагрузки на зубья пропорционально числу потоков и разгружает опоры центрального колеса от радиальных усилий привода. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...