Анализ мгновенных скоростей

Анализ мгновенных скоростей [c.67]

Новый способ анализа мгновенных скоростей призван устра нить те трудности, которые объективно существуют для описанных выше способов. По существу, этот подход является дальнейшим развитием способа спектров скоростей. Главные отличительные черты его состоят в том, что, во-первых, ограничения разрешающей способности существенно уменьшаются за счет замены интегральных операторов выделения сигналов на оператор мгновенной когерентности на основе преобразования Гильберта. Во-вторых, требуемая детальность обеспечивается непре рывным (для каждого отсчета) анализом скоростей в плоскости [c.69]

При достаточно больших значениях t возмущение распространяется без затухания со скоростью < с. Итак, картину распространения волны в наследственно-упругом теле нужно представить себе следующим образом. Сначала идет упругая волна с мгновенной скоростью с, за фронтом сигнал быстро затухает по экспоненциальному закону. По мере приближения к фронту упругой волны, распространяющейся с длительной скоростью с , интенсивность сигнала должна возрастать до величины Оо па фронте, а за этим фронтом остается постоянной. Такая довольно очевидная картина может быть получена и в результате более строгого анализа. [c.611]

Кинематический анализ рассматриваемого механизма, как будет показано в дальнейшем, приводит к выводу, что мгновенная скорость точек тела, находящихся в волне, выражается формулами [c.26]

Как будет показано, кинематический анализ механизма движения тела дождевого червя дает выражение для мгновенной скорости произвольного сечения х его тела [c.31]

В настоящей работе принята обычно используемая, хотя и не универсальная точка зрения, согласно которой сопротивление материала движению трещины контролируется критическим значением коэффициента интенсивности, достигаемым в процессе роста трещины. При динамическом распространении трещины в реальном материале сопротивление разрушению характеризуется измеряемой в опыте зависимостью критических значений коэффициента интенсивности напряжений (динамической вязкости разрушения) от мгновенной скорости вершины трещины. То обстоятельство, что динамическая вязкость разрушения на самом деле меняется с изменением скорости вершины трещины, неоднократно наблюдалось в опыте. На уровне континуальных моделей можно указать на две основные причины данной скоростной зависимости — инерционное сопротивление материала движению и влияние скорости деформации на сопротивление деформированию. Первая из этих причин — чисто динамическая,, вторая связана с определяющими соотношениями, описывающими поведение материала при его деформации. Основная цель настоящей работы заключается в анализе влияния инерции на связь динамической вязкости разрушения со скоростью распространения в динамике. Именно поэтому из рассмотрения исключены все формы скоростной зависимости в определяющих соотношениях. Другими словами, предполагается, что реакция материала на внешние воздействия в целом не проявляет скоростной зависимости, а критерий разрушения формулируется с использованием параметров, не зависящих ни от скорости деформации, ни от скорости распространения трещины. [c.104]

Уравнения движения турбулентного потока. Турбулентный поток по своей природе есть поток неустановившийся (нестационарный). Изучение такого потока связано со значительными трудностями, поскольку случайный характер изменения во времени и пространстве его кинематических и динамических параметров не позволяет описать турбулентное течение, пользуясь только традиционными методами математического анализа, применяемыми в классической гидромеханике. Механические системы с такими параметрами (в частности, турбулентный поток) изучаются статистической механикой. Впервые элементарные статистические понятия при рассмотрении турбулентного потока ввел Рейнольдс. Он представил меняющееся во времени мгновенные значения параметров турбулентного потока как сумму осредненного во времени значения параметра, около которого происходят мгновенные колебания, и его турбулентной пульсации. Так, по Рейнольдсу мгновенная скорость потока и, в проекции па ось (1 = х, у, г) может быть записана в виде [c.54]

Точному вычислению истинной или мгновенной скорости в высшей математике посвящен большой раздел математического анализа, который называется дифференциальным исчислением. [c.157]

Эти методы, несмотря на их недостатки, имеют ряд значительных преимуществ и являются основой быстрого метода контроля мгновенных скоростей коррозии. Кроме того, они имеют то преимущество, что небольшие изменения в значениях потенциала, необходимые для анализа, не разрушают значительно систему. Точное измерение высоких и низких коррозий может быть использовано или как лабораторный метод для испытаний и исследований, или для контроля скоростей коррозии в заводских условиях (см, раздел 10,3). [c.558]

Хотя уравнения (37.16), (37.17) не дают скачка напряжений в районах истинных фронтов волн, это не приводит к существенной погрешности. Дело в том, что пик напряжений в районе фронта быстро сужается и, как следствие этого, в реальных случаях, когда нагрузка прикладывается не мгновенно, величина напряжений в районе фронта будет убывать. (Анализ влияния скорости нагружения на величину напряжений во фронте проведен на модели, представляющей собой две параллельные балки, соединенные упругой связью [123]). [c.248]

Симметричная относительно оси ж = О мгновенная картина линий тока определяется соответствующим значением <т ( ). Элементарный анализ поля скорости показывает, что при <т > 1 (докритический режим) в потоке преобладает проточная составляющая, и он имеет качественно такой же вид, как в чисто проточном течении, обусловленном системой источник — сток в угловых точках. При <т = 1 скорость обращается в нуль в точке (0,1), которая при <т < 1 (сверхкритический режим) расщепляется на три критические точки — гиперболические при значениях азимутального угла в = в а в = тт — в пи полуокружности г = 1 и эллиптическую (О, уо) на полудиаметре ж = 0. Линии тока изображены на рис. 1. [c.478]

Анализ мгновенных интервальных скоростей позволяет с использованием преобразования Гильберта и непрерывного анализа кинематических параметров волн определить аномальные свойства скоростного разреза с высокой разрешающей способностью. [c.14]

Как было отмечено выше, в отличие от поинтервальных способов анализа отражений вдоль задаваемых горизонтов, анализ мгновенных динамических параметров позволяет рассчитать параметры амплитуд, частот, когерентности, скорости для каждо- [c.63]

В основе алгоритмов анализа мгновенных параметров лежит преобразование Гильберта сейсмических записей. Этот вид аналитического преобразования функций широко известен в радиотехнике, где он применяется для широкого класса задач, но прежде всего при модуляции радиосигналов. В сейсморазведке это преобразование используется при деконволюции минимально-фазовых сигналов. Однако наиболее интересным и значимым следует признать применение преобразования Гильберта при анализе сигналов. Важнейшее преимущество этого преобразования состоит в том, что с помощью простой и доступной вычислительной схемы преобразования функция, оставаясь во времен, ной области, переводится в комплексный вид, что позволяет оценить ее мгновенные параметры текущих амплитуды, фазы и ча-стоты. Более сложные многоканальные операторы позволяют по комплексному виду функций восстанавливать когерентность и скорость отражения. [c.64]

При сравнении различных сил, поднимающих вверх частицы со дна горизонтальной трубы, наиболее важными оказались силы Бернулли, обусловленные мгновенными разностями скоростей, связанными с турбулентными пульсациями. Согласно [373], действие этих сил локализовано в промежуточном слое, хотя отдельные частицы при разных режимах течения могут двигаться по различным траекториям. На основе анализа размерностей Томас выделил два типа закономерностей предельный случай минимального переноса частиц при бесконечно малой их концентрации и зависимость от концентрации. Функциональная связь величины п[c.167]

Точка пересечения мгновенной оси вращения с плоскостью, в которой движется плоская фигура, в соответствии с анализом построения плана скоростей, называется мгновенным центром скоростей. Мгновенный центр скоростей — та точка плоской фигуры, абсолютная скорость которой в данный момент времени равна нулю. Угловая скорость вращения вокруг мгновенного центра называется в соответствии с предыдущим мгновенной угловой скоростью. В том, что существует мгновенный центр скоростей, мы уже убедились при построении плана скоростей. Для доказательства можно также непосредственно применить формулу (11.181). Эта формула позволяет найти [c.190]

I стержня за это время волна много раз пробежит эту длину, отразится от заделанного конца, вернется к тому концу, по которому произведен удар, отразится снова и так далее. Сложная волновая картина при продольном ударе будет рассмотрена более детально в гл. 13, сейчас же мы сд(шаем предположение, до чрезвычайности упрощающее весь анализ, а именно мы предположим, что плотность материала стержня равна нулю и, следовательно, скорость распространения продольной волны бесконечно велика. Это значит, что деформация после удара распространяется по стержню мгновенно и в каждый момент одинакова во всех сечениях. В такой упрощенной постановке задача решается прямым применением уравнения энергии [c.74]

Кулачковые механизмы. Кинематический анализ кулачкового механизма сводится к определению скорости толкателя Уг при заданной угловой скорости кулачка ац (рис.1.27). Для этой цели можно воспользоваться теоремой об отношении скоростей в высшей кинематической паре. Задача будет сводиться к определению последовательных положений мгновенного центра вращения (точки Р , [c.44]

Согласно постановке задачи о движении под действием мгновенных сил, сделанной в п. 1, скорости обоих тел Dj, до удара должны рассматриваться известными, а требуется определит скорости V+, V+ после удара. Но для определения этих двух неизвестных одного соотношения (8), даваемого первым основным уравнением, не достаточно поэтому необходимо будет ввести новое условие, которое может быть получено только из опыта. Для этой цели был бы необходим подробный анализ сложных явлений, которые происходят в течение очень короткого промежутка времени когда два тела, пришедшие в соприкосновение, сначала, взаимно сжимая друг друга. [c.466]

Соударение звеньев самотормозящегося механизма при переходе движения в режим оттормаживания характеризуется весьма сложными явлениями. Даже при отсутствии зазоров в кинематических парах переход движения из тягового режима в режим оттормаживания сопровождается скачком ускорения, т. е. так называемым мягким ударом [27 29]. При наличии зазоров, например в зацеплении самотормозящегося червячного механизма, переход в режим оттормаживания сопровождается жестким ударом, вызывающим (помимо местных явлений) продольные колебания червяка и крутильные колебания системы, связанной с червячным колесом. Анализ таких колебательных явлений показывает, что при приближенных расчетах машинных агрегатов можно воспользоваться гипотезой о мгновенном изменении скоростей при замыкании звеньев [35 46]. [c.309]

Анализ численных значений функций F (h), F(h), F45 (/г) показывает, что с точностью до трех десятичных знаков они могут быть заменены константами на интервалах 0,25 [ /1 ( <С 1. Промежуток времени, за который реверсивный золотник проходит участок —0,25 < /г С 0,25, но натурным данным равен 0,006 с за это время часть жидкости прямо от гидронасоса через реверсивный золотник 3 (см. рис. 1) проходит на слив. Для рассматриваемого поворотного стола влияние возникающих при этом эффектов на изменения давлений Р ш Р в полостях гидромотора и на скорость ротора гидромотора за столь короткий промежуток времени незначительно. Поэтому функции Fjj ( )i Ps2 ( ) и Щ были заменены константами на все время реверсивного движения золотника, а переключение гидросистемы с прямого хода на обратный считалось мгновенным. [c.71]

Использование методов фотографирования и киносъемки для исследования процесса кипения позволяет анализировать кадры, содержащие обширную информацию. Поэтому полное использование результатов, полученных с помощью этих методов, связано с необходимостью применения приборов с полуавтоматическим отсчетом показаний измерений и статистического анализа. Такой же вывод можно сделать в отношении экспериментальных данных, полученных с помощью зондов, которые дают локальные и мгновенные значения таких параметров, как фазовое состояние (жидкость или газ) [16], температура и скорость [17]. [c.124]

Вторая интересная возможность включает использование гибкой упругой поверхности, которая реагировала бы на переменные касательные напряжения, действуя на них через нестабильное первичное движение. Анализ зависящего от времени распределения скорости первичного движения, представленного на фиг. 3, показывает, что мгновенные касательные напряжения, связанные с этим движением, велики в начале цикла первичного движения и постоянно уменьшаются за время цикла. Одновременно с этим профили скорости первичного движения становятся все менее устойчивыми. Однако если поверхность такова, что может легко двигаться в своей плоскости под действием этих переменных касательных напряжений, то в результате этого могут уменьшиться мгновенные значения касательных напряжений и одновременно будет происходить накопление некоторого количества энергии первичного движения во время первой части каждого цикла и, следовательно, увеличение мгновенных значений касательных напряжений за оставшуюся часть цикла благодаря возвращению этой энергии потоку. Таким образом, профили скорости первичного движения могут оказаться устойчивыми, хотя в обычных условиях произошло бы разрушение подслоя. [c.321]

На рис. 21 показан результат применения способа анализа мгновенных скоростей на профиле из Азербайджана для прогноза зон аномально высокого пластового давления (АВПД). Миоценовая терригенная толща в интервале времен 2,7—3,3 с характеризуется слабой скоростной дифференциацией между отдельными пластами, однако в районе ПК 30 выявляется отчетливая аномалия пониженных значений скоростей огт (показана скобками). Аномалия скоростей коррелируется с ослаблением амплитуд отражений и локальной погребенной антиклинальной складкой. [c.74]

Комплекс предназначен для измерения и анализа ударного ускорения, длительности фронтов и времени одиночного ударного воздействия произвольной формы для расчета интегрального значения скорости соударения, ударного спектра, корреляционной функции для сравнительного анализа мгновенных значений ударных ускорений на произвольно выбранных участках наблюдения для любой пары ударных нагружений, принадлежащих малой серии, которая принимается по четырем измерительным каналам или любому сочетанию из них для измерения ударного ускорения и времени действия каждого из ударных импульсов большой последовательности, регистрируемой по одному из каналов цифровой обработки данных, а также для расчета средних и среднеквадратических отклонений для носледователь-постен ряда ударных ускорений и ряда длительностей, задаваемых на выборках для измерения ударных ускоре- [c.360]

Было очевидно, что как метод Кострова, так и метод Эшелби, использованные ими для построения аналитических решеннй задачи о неравномерном движении трещин в условиях антппло-ского сдвига, нельзя распространить на случай задачи о движении трещины отрыва (т. е. типа 1) в условиях плоской деформации. Однако тщательный анализ полученных результатов все же дает ключ к проблеме построения решений соответствующих плоских задач. Заметим прежде всего, что оба частных решения (4.1) и (4.2) содержат одну и ту же функцию. мгновенной скорости вершины трещины (1 — d/ s) / , умноженную на коэффициент интенсивности напряжений, который был бы в том случае, если бы мгновенное положение ее было зафиксировано. [c.116]

Анализ результатов скоростей съемки процесса и изучения корней стружки ВКПМ при мгновенной остановке процесса резания дают основания представить схематично стружкообразование, как это показано на рис. 2.3. [c.21]

Для анализа рабочего хода винтовых прессов необходщмо использовать динамическую модель системы и установить уравнение связи между кинематическими характеристиками винтовой пары. Для этого воспользуемся понятием эквивалентного сечения, которым назовем сечение, проведенное через центр тяжести эпюры распределения усилия по виткам резьбы, считая, что в этом сечении сосредоточены все кинематические и силовые характеристики винтовой пары. Развернув винтовую линию винта и гайки на плоскость и рассмотрев изменение положения составляющих эквивалентного сечения для гайки и винта за элементарный промежуток времени сИ, из геометрических соотношений с учетом направлений элементарных перемещений (рис. 35.8) и перейдя к мгновенным скоростям, получим следующее соотношение для уравнения связи в винтовой кинематической паре [c.452]

Измерения импеданса, хотя и широко применяются в фундаментальных исследованиях анодного окисления, однако они имеют только ограниченное применение в исследованиях коррозии вследствие необходимости применять сложное электрическое оборудование, из-за наложения ограничений иа конструкцию ячейки и самое главное вследствие сложности анализа результатов, полученных на корродирующем электроде. Тем ие менее Армстронг [581 использовал измерение импеданса для изучения активно-пассивной области хрома, Зпелбойи [591 описал его использование для определения мгновенной скорости металла. В другой работе [59а1 был описан метод использования фарадеевского выпрямления для определения мгновенной скорости коррозии, в котором электрод сравнения не требуется схема состоит из электрода исследуемого металла и вспомогательного электрода с большой поверхностью того же самого металла. [c.554]

Рассмотрим теперь третье утверждение прилеження А. Не ясно, что означает чисто локальное рассмотрение , поскольку анализ Бинни — Сафмена описывает скорость слабого изменения спектральной функции за много колебаний волнового поля и определяет среднюю по большому числу периодов скорость изменения, а не выражение для мгновенной скорости изменения точной спектральной функции. Так, Бинни и Сафмен представляют спектральные функции как [c.138]

Мгновенная когерентность как функция трех переменных (для профильного анализа) и четырех переменных (для трех- tepHoro анализа добавляется азимут годографа ОГТ или ортогональная координата у профиля) является промежуточным результатом для последующей машинной интерпретации с целью оценки мгновенных скоростей для суммирования t opT интервальных скоростей i HHT и средних скоростей t p. Мгновенные скорости для суммирования Уогт определяются на скользящей вдоль профиля базе В из нескольких соседних точек ОГТ в скользящем по оси времен окне Wq в два этапа. [c.72]

Традиционным подходом к решению задач упруговязкоплас-тичности (наличие мгновенной пластической деформации и деформации ползучести) при переменном во времени термосиловом нагружении является комбинация двух отдельных задач — упругопластической и вязкоупругой. Найденные из первой задачи пластические деформации являются начальными деформациями для задачи вязкоупругости, решение которой осуществляется численным интегрированием во времени уравнений ползучести с применением шагово-итерационной процедуры метода начальных деформаций [10]. Как видно, такой метод исключает возможность анализа НДС элемента конструкции, когда пластическое (неупругое) деформирование материала обеспечивается мгновенной пластической деформацией и деформацией ползучести одновременно. Для решения подобного рода задач можно использовать подход, разработанный в работах [43, 44]. Он основан на введении мгновенных поверхностей текучести, зависящих не только от неупругой деформации (неупругая деформация равна сумме мгновенной пластической деформации и деформации ползучести далее неупругую деформацию будем называть пластической), но и от скорости деформирования. В этом случае решение вязкопластической задачи сводится [c.13]

Подученные вьшоды использованы для анализа закрученных потоков с соизмеримым отношением осевых и вращательных скоростей. В этом случае постзшательно-вращательный характер движения потока можно представить совокупностью отдельных вращений со скоростью ЙГ вокруг мгновенного центра скоростей радиусом л = г(1 + ty [c.92]

Таким образом, применяя метод оценки долговечности в условиях длительного повторного нагружения, можно определить скорость накопления повреяодений в зависимости от типа напряженного состояния, режима нагружения и свойств конструктивного материала, а следовательно, прогнозировать место разрушения. В качестве базовых данных при оценке долговечности используют кривые длительной малоцикловой усталости и располагаемой пластичности конструкционного материала. При анализе кинетики НДС в рассмотрение вводят диаграммы длительного циклического деформирования и кривые циклической ползучести. Б этом случае сопротивление деформированию характеризуется соответствующими мгновенной и изохронными кривыми деформирования. [c.11]

Кинематический анализ кулачкового механизма обычно ттроиз-водится графически или аналитически. Приближенно можно величину мгновенного перемещения кулачка вычислить непосредственным замером на чертеже или по эквидистантным кривым, вычерченным в достаточно большом масштабе (фиг. 180). Ход толкателя измеряется как расстояние между основной окружностью и контуром кулачка. Скорость v и ускорение можно найти вычислением производной по времени на диаграмме перемещений /1(9). Для расчетов применяется формула [c.396]

Устойчивость оболочек при ползучести исследуем на каждом шаге по времени с использованием двух критериев потери устойчивости. Первый связан с интенсивным ростом скорости изменения прогиба оболочки в период времени, близкий к критическому. Удовлетворение его проверяется на основе решения вариационного уравнения термоползучести (уравнение основного состояния). Второй критерий связан с мгновенной бифуркацией форм равновесия оболочки при ползучести в критический момент времени. Удовлетворение его проверяется на основе анализа вариационного уравнения устойчивости технической теории гибких оболочек, содержащего функции основного состояния. Независимому варьированию подвергаются малые добавки прогиба и функции усилий, связанные с переходом оболочки в соседнее равновесное состояние. Эти критерии являются результатом обобщения критериев потери устойчивости при мгновенном деформировании на случай ползучести. [c.13]

Установлению М. у. предшествовал ряд открытий законов взаимодействий заряженных, намагниченных и токонесущих тел (в частности, законов Кулона, Био — Савара, Ампера). В 1831 М. Фарадей (М. Faraday) открыл закон эл.-магн. индукции и примерно в то же время ввёл понятие электрич. и магн. полей как само-стоят. физ, субстанций. Опираясь на фарадеевское представление о поле и введя ток смещения, равнозначный по своему магн. действию обычному электрич. току, Дж. К. Максвелл (J. С. Maxwell, 1864) сформулировал систему ур-ний, названную впоследствии ур-ниями Максвелла. М. у. функционально связывают электрич. и магн. поля с зарядами и токами и охватывают собой все известные закономерности макроэлектромагнетизма. Впервые о М. у. было доложено на заседании Лондонского Королевского общества 27 окт. 1864. Первоначально Максвелл прибегал к вспомогат. механич. моделям эфира , но уже в Трактате об электричестве и магнетизме (1873) эл.-магн. поле рассматривалось как самостоят. физ. объект. Физ. основа М. у.—-принцип близкодействия, утверждающий, что передача эл.-магн. возмущений от точки к точке происходит с конечной скоростью (в вакууме со скоростью света с). Он противопоставлялся ньютоновскому принципу дальнодействия, сводящемуся к мгновенной передаче воздействий на любое расстояние (с - оо). Матем. аппаратом теории Максвелла послужил векторный анализ, представленный в инвариантной форме через кватернионы Гамильтона. Сам Максвелл считал, что его заслуга состоит лишь в матем. оформлении идей Фарадея. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...