Расчет цилиндра и блоков цилиндров

РАСЧЕТ ЦИЛИНДРА И БЛОКОВ ЦИЛИНДРОВ [c.302]

В конструкциях машин распространены соединения тонкостенных деталей с помощью резьбы (соединения труб, головки и блока цилиндра поршневого двигателя и др.). В этом случае при расчете распределения нагрузки между витками резьбы соединяемые детали схематизируют в форме оболочек. [c.103]

Количество крепежных шпилек (или болтов) определяется из расчета на цилиндр 5—8 шпилек при боковых и 4—5 при подвесных клапанах. Шпильки (или болты) размещают так, чтобы возникающие при их затяжке усилия распределялись на приблизительно одинаковые площади прокладки. Расстояния между шпильками (или болтами) зависят от жесткостей головки и блока цилиндров. При достаточной жесткости этих деталей необходимая плотность газового стыка достигается применением коротких и жестких шпилек. [c.126]

Блок рабочих цилиндров. Детали блока цилиндров (фиг. VII. 2) являются соосными деталями вращения. Их основная нагрузка является осесимметричной. Расчетные методы позволяют получить для цилиндра и плунжера номинальные кольцевые напряжения и напряжения в осевом сечении, напряжения среза в днище (в месте сопряжения со стенкой) и номинальные сжимающие напряжения в толкателе. Путем расчета приближенно учитывается возможный эксцентрицитет нагрузки из-за сил трения, препятствующих проворачиванию толкателя, и проверяется устойчивость крепления цилиндра при создаваемом боковом давлении на плунжер. [c.511]

В продольных балках рамы при этом возникают напряжения изгиба. Поэтому поперечное сечение рамы, прилегающее к поперечным балкам, совместно с поперечным сечением станины и блок-цилиндров проверяются на изгиб внутренними неуравновешенными моментами от сил инерции, определяемыми при динамическом расчете двигателя (см. разд. третий). Расположение расчетного сечения должно соответствовать наибольшей величине изгибающего момента. Напряжение изгиба [c.242]

При расчете учитывают шпильки только того цилиндра, в котором происходит вспышка. Влиянием шпилек, окружающих остальные цилиндры, пренебрегают. Согласно экспериментальным данным, однако, во время вспышки вследствие упругости головки и блока цилиндров шпильки соседних цилиндров воспринимают 15— 25% от силы давления газов в средних цилиндрах и 5—15%>—в крайних цилиндрах. [c.131]

Методика расчета сохраняется и для труб, составленных из трех и более цилиндров. По натягу для первых двух цилиндров определяют контактное давление между ними и через него — начальные напряжения в этих цилиндрах. По второму натягу между блоком, состоящим из двух цилиндров (как одного цилиндра с общими размерами), и третьим цилиндром аналогично определяют новое контактное давление по посадочной поверхности и через него — начальные напряжения в блоке, состоящем из двух цилиндров и в третьем цилиндре. [c.362]

Поскольку кинематической основой роторно-поршневых машин являются инверсии кривошипно-шатунного механизма, то рассмотренные выше уравнения (498) и (499) для определения основных параметров одноцилиндровых поршневых машин можно применить и для расчета основных параметров роторно-поршне-вых машин с учетом количества цилиндров и их расположения в блоке. [c.334]

Уравнения (67)—(71) определяют протекания износа кольца во времени. Если же учесть и износ стенки цилиндра, то в уравнение (71) следует подставить U = Ui + U2. Решение задачи в общем виде осложняется переменностью рабочих усилий, скоростей и температур по длине образующей цилиндра тепловыми деформациями блока цилиндров и другими факторами. Поэтому наиболее достоверный путь получения данных об износе цилиндропоршневой группы в настоящее время экспериментальный. Однако расчет износа и при некоторых допущениях и идеализации позволит выявить основные факторы, определяющие величину и неравномерность износа. [c.312]

Ремонтопригодность конструктивного элемента машины, предусмотренная конструктором (например, блоки цилиндров или гильзы цилиндров двигателя, для которых предусмотрена расточка под ремонтные размеры поршней коленчатые валы, для которых предусмотрена шлифовка под ремонтные размеры вкладышей клапаны и головки цилиндров двигателей, ремонт сопряжения которых предусматривает многократную шлифовку фасок и фрезерование гнезд тормозные барабаны автомобилей, протачиваемые или шлифуемые на новый размер при износе поверхностей под тормозные колодки, и т. п.), всегда должна учитываться при контроле изменений годности машины и ее конструктивных элементов, а также при соответствующих техникоэкономических расчетах. [c.122]

Однако, как показывают измерения зазора, проведенные С. Н. Поповым и автором, наклон блока цилиндров уменьшается с увеличением давления, достигая при давлении р = 200 ат (например, для насоса ГМ-37) значения 15", что дает основание создать приближенную схему расчета сил давления в зазоре и затем величины этого зазора, считая торцовые поверхности блока параллельными друг другу. Поэтому предположим, что давление в зазоре изменяется в "радиальном направлении по линейному закону. Кроме того, будем считать задачу статической (колебания отсутствуют) и стенки нетеплопроводными. [c.364]

Анализ рассматриваемого метода показывает, что его реализация связана с погрешностями, обусловленными теплообменом верхнего блока и образца с окружающей средой, тепловым сопротивлением контактных поверхностей, теплообменом между блоками параллельно образцу, перепадом температуры вдоль верхнего и нижнего блоков, а также теплоотводом по поджимающему верхний блок стержню. В упомянутых работах [7—10] учитывались, да и то лишь порознь, первых два фактора. К этому надо добавить, что расчеты, проведенные в этих работах, не совсем точно описывали условия опыта, так как предполагалось, что верхний блок охлаждается относительно неизменной температуры окружающей среды, в то время как в [5] разность температуры между верхним блоком и охранным цилиндром поддерживалась в течение опыта по возможности минимальной и близкой к нулю. [c.22]

Более прост поверочный приближенный расчет значения угла ф в радианах, к которому обращаются при малых значениях угла и синхронном вращении блока цилиндров с поршневой группой (i j = а — р к 0) в тех случаях, когда при компоновке гидромашины заведомо оказывается невозможным касание штока кромки цилиндра в блоке. Сущность этого приема заключается в приближенном определении угла ф по двум составляющим ф . и ф,, [c.67]

Эти координаты необходимы для расчета блока цилиндров на опрокидывание относительно распределителя и для определения усилия, действующего на регулирующий орган (люльку) насоса. [c.75]

С помощью такого же метода подробного расчета следует провести анализ напряжений и динамики машины, чтобы выбрать конструкцию блоков цилиндра, картера и приводного механизма. Информация, представленная в разд. 2.5, позволяет определить, какие при этом нужно учесть соображения. Как отмечалось выше, полное описание конструкции двигателей с кривошипно-шатунным н ромбическим-приводами можно найти в работах [72, 73]. Аналогичные данные представлены и в отчетах фирмы Дженерал моторе , но в менее компактной форме. Как только собраны все данные для предварительного расчета, можно с помощью методов раздельного анализа оценить степень совершенства конструкции. Затем можно определить влияние изменения размеров отдельных узлов или рабочих характеристик двигателя на параметры системы в целом. [c.363]

В учебнике рассмотрены вопросы проектирования и расчета автомобильных и тракторных двигателей. Дан анализ и приведены данные по конструкции и расчетам блоков и головок цилиндров, деталей поршневой и шатунной групп, коленчатых валов, деталей механизмов газораспределения, а также систем смазки и охлаждения. Приведены примеры конструкций деталей и узлов отечественных и зарубежных двигателей, а также соответствующие справочные материалы. В некоторых случаях изложение материалов сопровождается числовыми примерами. [c.2]

Конструкциям и расчетам блоков, блок-картеров и головок цилиндров автомобильных и тракторных двигателей посвящена глава третья, здесь же приведены упрощенный и уточненный расчеты крепящих головку шпилек (или болтов). [c.3]

РАСЧЕТ БЛОК-ЦИЛИНДРОВ И ВТУЛОК И КОНСТРУКТИВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ [c.253]

Головки блока цилиндров работают в условиях воздействия на них больших знакопеременных нагрузок и высоких температур, вызывающих значительные напряжения. Вследствие сложности конструктивных форм, определяющихся влиянием различных факторов, а также невозможности точного учета всех действующих на головку сил, расчет ее на прочность является весьма условным. В связи с этим в практике двигателестроения при конструировании головок блока основные размеры их принимают по опытным данным. [c.276]

Отделение сборки двигателей предназначено для ремонта основных деталей двигателя и его сборки. Годовая производственная программа определяется количеством выпускаемых из ремонта двигателей. В отделении производят ремонт деталей слесарной и механической обработкой, сборку узлов, испытание узлов и общую сборку двигателей. В процессе ремонта блок цилиндров подвергается гидравлическому испытанию, расточке коренных подшипников и втулок распределительного вала. Сборка двигателя производится из узлов, предварительно собранных на специализированных рабочих местах. При значительной программе отделения по основной модели двигателя выполнение процесса сборки следует рекомендовать на поточных линиях. При расчете рабочих мест поточной сборки в основу должна быть положена синхронизация выполнения основных "сборочных операций технологического процесса. Основной величиной, от которой зависит синхронизация техно- [c.166]

Описанные расчеты выполняют до тех пор, пока не будут рассмотрены все точки на оси ОХ за период до КР. В результате этих действий получают оптимальную структуру (состав групп е, и их количество до КР и периодичность ( 1, U2, Ui,. .., Uff) ремонтных воздействий по восстановлению работоспособности агрегата за межремонтный период, ограничиваемый ресурсом базовой детали. Например, для двигателя — это ресурс блока цилиндров, для коробки передачи или заднего моста — ресурс картера и т. д. [c.47]

Эта методика позволяет оценить эффективность применения различных способов и средств пуска с учетом района и условий эксплуатации. Анализ и расчеты, проведенные для условий Москвы, показали, что наименьшие затраты получаются в случаях межсменного подогрева двигателей без слива жидкости из системы охлаждения жидкостным подогревателем с газовой горелкой Звездочка электрическим подогревателем с использованием в межсменное время трансформаторной подстанции автотранспортного предприятия, а также предпускового разогрева двигателей горячей водой, заливаемой в рубашку охлаждения блока цилиндров с отключением радиатора. [c.336]

В этом случае пересчет электрической задачи, т. е. коррекция внутренних источников теплоты, может оказаться целесообразным через несколько шагов по времени. Такой подход оказался эффективным при расчете нагрева заготовок из алюминия и его сплавов [123]. Требуемая точность расчета конечного температурного поля достигалась всего лишь при 3—4 пересчетах электрической задачи. С другой стороны, при сильной нелинейности электрофизических свойств шаг по времени т определяется главным образом вторым фактором. Это характерно, например, для расчета нагрева ферромагнитной стали в холодной и промежуточной стадии [9]. Трудности усугубляются еще тем, что на различных стадиях нагрева изменение источников за один и тот же интервал времени сильно различается. Повысить точность расчета можно, организуя итерационный процесс на каждом временном шаге с коррекцией внутренних источников теплоты. Особенно удобно это осуществить, если используются одинаковые методы расчета электромагнитного и температурного поля. При одинаковой пространственной дискретизации области расчет электромагнитного и температурного поля на каждом временном шаге может быть реализован в компактной форме в одном блоке. В качестве примера рассмотрим одномерную электротепловую модель индукционного нагрева цилиндра. [c.205]

Очистка водяной рубашки блоков и головок цилиндров двигателей от накипи производится на специальных установках. Для удаления накипи из водяной рубашки блока через его рубашку прокачивается подогретый до температуры 60—80° С раствор тринатрийфосфата из расчета примерно 3—5 кг на 1 м3 воды. Можно применять для удаления накипи и 8—10%-й раствор соляной кислоты. Для предохранения внутренних поверхностей деталей от коррозии в качестве ингибитора в раствор добавляют 3—4 г уротропина на 1 л. Раствор подогревают до температуры 50—60° С. Продолжительность промывки в зависимости от толщины слоя накипи может быть в пределах 10—70 мин. После удаления накипи внутренние полости деталей необходимо промыть чистой водой. [c.38]

Удаление накипи. Очистка водяной рубашки блоков и головок цилиндров от накипи производится в специальных камерах, оборудованных рольгангами и центробежным насосом. Блок устанавливается на рольганг, и при помощи шланга, присоединяемого к боковому фланцу блока, через рубашку прокачивается подогретый до 60— 0° С раствор тринатрийфосфата из расчета примерно 3—5 кг на 1 м воды. После удаления накипи рубашка блока промывается чистой водой. [c.173]

Очистка водяной рубашки блоков и головок цилиндров от накипи производится в специальных камерах, оборудованных рольгангами и центробежным насосом. Блок устанавливается на рольганг и при помощи шланга, присоединяемого к боковому фланцу блока, через рубашку прокачивается 10-процентный раствор каустической соды, подогретый до 60—80° С, или раствор тринатрийфосфата из расчета примерно 3—5 /сг на 1 ж воды. После удаления накипи рубашка блока промывается чистой водой. На фиг. 16 показана камера для снятия накипи в рубашках блоков и головок цилиндров. [c.34]

Модель трибосистемы состоит из четырех основных блоков модели расчета коленчатого вала как статически неопределимой рамы, лежащей на упругих опорах модели гидродинамического и теплового расчета нестационарно-нагруженного подшипника, учитывающего пространственные перемещения шеек вала трехмерных моделей определения упругих характеристик и деформируемого состояния коленчатого вала двухмерных моделей определения линейных и угловых упругих характеристик опор со связанными с ними элементами блока цилиндров. [c.462]

Одной из задач размерного расчета этого механизма является обеспечение собираемости его деталей с блоком цилиндров двигателя, для чего конструктором предусмотрен гарантированный зазор между торцом бобышки поршня и торцом верхней головки шатуна. В случае отсутствия зазоров со стороны правого или левого торцов верхней головки шатуна сборка механизма с блоком цилиндров двигателя становится невозможной. Величина зазора со [c.88]

Анализ сил, действующих на поршень и гильзу цилиндра, показал, что для звездообразного двигателя характерны существенно различные условия их нагружения в главном и боковых блоках. При этом оказываются различными значения и фазы действия максимальных сил, а сами поршни имеют различную форму боковой поверхности, и особенности предопределили выбор расчет-184 [c.184]

Очевидно, выражение (198) будет справедливо при конечной длине шатунов (см. рис. 73, а и 74), лишь в случае, если угол у между осями диска и блока цилиндрой равен нулю (что соответствует нулевому расходу). Расчеты показывают, что ошибка в величине хода h (вычисленная для мертвых точек механизма) при угле наклона шайбы до 20° составляет для распространенных размеров насосов небольшую величину (0,01—0,04 мм). Однако при увеличении угла ошибка повышается. Так, например, при увеличении угла с 29 до 31° ошибка возрастает в 2 раза. [c.172]

Условия эксплуатации УВ распределителей отличаются высоким давлением (обычно Ртах = 40 МПа иногда = = 65 N ria), значительной скоростью скольжения (г < 18 м/с) и S=—50.... .. + 150°С. Требования к герметичности умеренны, поскольку утечки происходят во внутренние полости машин и используются для смазывания и охлаждения пары трения (обычно 6 10 мм Дм-с), что соответствует классу негерметичности 5). РЖ обладают хорошими смазочными свойствами, не токсичны и не агрессивны. Основное требование к УВ — обеспечение наработки до (5...20) 10 ч без существенного увеличения утечек. Конструкция торцового распределителя показана на рис. 5.5. В неподвижном опорном диске 1 вьшолнены серпообразные каналы I и II, по которым РЖ отводится в гидромагистрали. Окна Б вращающегося блока цилиндров 2 последовательно перемещаются из полости I в полость II, проходя перемычку 3, на которой полость А рабочей камеры изолирована от полостей I, II. Утечки РЖ Qy происходят по торцовому зазору 6 между диском и блоком цилиндров. Задача расчета УВ сводится к определению сил, действующих на блок [4]. При этом давление пленки жидкости в зазоре на торец блока должно уравновешивать аксиальную нагрузку на блок и зазор должен быть ограничен (от долей микрометра до 2 мкм). При опре- [c.180]

Эпюры температуры у поверхности опорных поясков распределителя при различных режимах работы насоса НПА-64 показаны на рис. 106, а эпюры давления в распределителе — на рис. 107. В результате проведенных исследований было выяснено распределение давления в масляной пленке торцевого распределителя, определены причины отжима распределителя при высоких скоростях враш,ения и отрыва блока цилиндров от распределителя в переходном. режиме, а также причины повышенного износа распределителя. Анализ результатов измерений позволил установить физическую суш,ность явлений, про-ИСХ0ДЯШ.ИХ в масляной пленке, и определить исходные данные для аналитического расчета плоских торцевых распределителей. [c.199]

Производственную мощность ремонтного производства определяют по мощности основных цехов, в которых выполняются основные технологические операции ремонта и сосредоточена преобладающая часть основных фондов предприятия. Например, при расчете производственной мощности специализированного производства по ремонту двигателей учитывают такое оборудование моечные машины разборочно-очистного участка круглошлифовальные станки для обработки шеек коленчатого вала алмазно-расточные и хонинговальные станки для обработки цилиндров горизонтально-расточные станки для обработки коренных опор блока цилиндров средства для динамической балансировки деталей и испытательные стенды на слесарно-механическом участке комплект ок-расочно-сушильного оборудования на участке окрашивания. [c.613]

Силы давления жидкости, действующие на цилиндровый блок, от значения которых зависит величина результирующей силы, прижимающей один элемент распределителя к другому, складываются из сил, действующих по площади распределительных окон ажЬ (рис. 73), и сил давления по контактирующим поверхностям. Расчет проводят применительно лишь к полости высокого давления. В целях упрощения расчетов величина площади каналов 7 питания блока учитывается полностью, хотя эта площадь в создании раскрывающей силы не участвует. Очевидно, чтобы не нроизо-шло раскрытия распределителя (отжима блока от золотника), сила давления жидкости на площадь донышек цилиндров, прижимающая блок к зеркалу золотника, должна быть больше раскрывающих сил давления жидкости в стыковом зазоре. Оценку распределителя, с этой точки зрения, производят по так называемому коэффициенту поджима, под которым понимается отношение разности сил, прижимающей блок 7 к поверхности распределения и отжимающей к величине прижимающей силы в % [c.178]

Необходимые данные для расчета оптимальной периодичности замены узлов и деталей двигателя ЗИЛ-130, полученные опытным путем и из опубликованных материалов, приведены в табл. 2.3. При этом все детали условно разделены на три узла гильзопоршневая группа, коленчатый вал с вкладышами, головка блока цилиндров с прокладкой и клапанным механизмом. [c.57]

Следует отметить, что потенциальные возможности цеха централизованного восстановления деталей головного предприятия 2-го Донецкого производственного объединения Авторемонт используются далеко не полностью. Расчеты показывают, что производственные площади и имеющееся оборудование позволяют довести выпуск комплектов узлов (гильзопоршневая группа, головка блока цилиндров, коленчатый вал в сборе с маховиками и вкладышами) для двигателей ЗИЛ-130 до 30— 35 тыс. в год, что практически обеспечило бы потребности автомобильного транспорта Украины по указанной номенклатуре узлов, резко сократило бы количество КР и потребность в запасных частях этой номенклатуры. [c.165]

Методика расчета сохраняется и для труб, составленных из трех и более цилиндров. По натягу для первых двух цилиндров определяют контактное давление между ними и по нему — начальные няпряжения в этих цилиндрах. По второму натягу между блоком, [c.296]

При подъеме наиболее тяжелых деталей (фундаментной рамы, блока цилиндров, станины, картера, маховика и т. д.) по мере их подъема под них надо подкла-дывать клетку из брусьев или шпал с таким расчетом, чтобы расстояние от тяжелой детали до верха этой клетки никогда не превышало 150—200 мм. Категорически запрещается оставлять на весу на срок более 5 мин какие-либо детали массой более 250 кг без помоста. Пока деталь находится на весу, запрещается выпускать из рук цепь подъемного механизма. [c.224]

Для разборки двигатель нужно снять с автомобиля в следующем порядке. Сначала слейте масло из системы смазки двигателя (лучше теплое, еще лучше - горячее, сразу после поездки) и охлаждающую жидкость из системы охлаждения (см. п. 2.2). После этого отсоедините и снимите аккумуляторную батарею и радиа-тор ( на автомобилях 2107 - дополнительно электрический вентилятор с кожухом) и другие узлы и детали, которые могут серьезно повлиять на снижение веса двигателя и удобство его демонтажа. Например, снимите головку цилиндров в сборе (см. п. 2.5), генератор, стартер, распределитель, насос охлаждающей жидкости, термостат, масляный фильтр и топливный насос, предварительно отсоединив эти узлы от соединяющих их шлангов, трубок, проводов, тросов и проч. Обратите внимание на соблюдение особой осторожности при отгибании вверх пластины с пазом для крепления трубки, идущей к топливному насосу. Не прикладывайте к трубке большое усилие, поскольку может ослабнуть посадка штуцера в корпусе насоса и появиться течь бензина. Кроме того, при снятии головки цилиндров не торопитесь и удостоверьтесь, что прокладка головки не прилипла одной частью к самой головке, а другой - к блоку цилиндров. В противном случае устраните залипание на детали, где площадь прилипания меньше и где отлипание происходит с меньшим усилием. После этого снимите капот, предварительно отвернув от кузова его петли и сжав, а потом освободив, пружинный фиксатор ролика ограничителя. Теперь отверните посредством изогнутого накидного ключа два верхних болта, крепящие картер сцепления к блоку цилиндров. Потом отверните две гайки верхних подушек опоры двигателя, поднимите домкратом переднее левое колесо, установив под порог кузова надежную опору, и снимите нижний защитный лист. Далее отверните 4 болта, крепящие вертикальный лист (закрывающий картер сцепления), и выверните оставшиеся два нижних болта крепления картера сцепления к блоку цилиндров. Затем установите под картер сцепления подставку высотой 330 мм (лучше деревянный брус размером 150х 150х хЗОО мм) с таким расчетом, чтобы при опускании кузова не был зажат отогнутый на картер край вертикального защитного листа. [c.71]

При расчете исходят из предположения, что силу давления газов Р[ при сгорании воспринимают б.яижайшие к цилиндру шпильки (обычно четыре — шесть) и что сила затяжкп их передается только на ближайших к цилиндру участках головки и блока. [c.404]

Ввиду сложности конструкции и невозможности точно определить величину и направление нагружающих сил блок-картер обычно не рассчитывают, а размеры его элементов и общие габаритные размеры назначают по аналогии с ранее выполненными и зарекомендовавшими себ я конструкциями. Расчету подвергают только гильзу цилиндра и шпильки крепле1 ия головок цилиндров. Необходимая жесткость блок-картера достигается правильным выбором толщины стенок и увязкой их с рациональным размещением перегородок и ребер, которые для разгрузки стенок должны создавать жесткую сисгему, связывающую приливы для шпилек крепления головок с приливами на перегородках для крепления крышек коренных подшипников. [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...