Сталь ферромагнитная

Стали аустенитного класса. Выше было отмечено, что все хромистые нержавеющие стали ферромагнитны и склонны к хрупкости при от- [c.348]

В соленоиде (S) (см. рис. 3.16), длина которого значительно больше диаметра, размещены три обмотки, из которых две (А) и (В) соединены последовательно навстречу друг другу.. При возбуждении соленоида (S) переменным током напряжение в обмотке (С) пропорционально первой производной по времени от напряжения магнитного поля внутри соленоида. Напряжение, снимаемое с двух последовательно включенных обмоток при наличии в них одинакового количества витков, равно нулю. Вставляя в одну из измерительных обмоток (А и В) ферромагнитный материал (Р), создают напряжение, пропорциональное первой производной по времени интенсивности магнитного поля, создаваемого в образце. При подаче полученных напряжений в интегрирующие цепи их усилении и подключении к отклоняющим пластинам электронно-лучевой трубки становится виден цикл намагничивания. Интенсивность магнитного поля jn с достаточным приближением пропорциональна создавшейся в стали магнитной индукции В. [c.81]

Для контроля линейно-протяженных объектов круглого сечения (прутки, трубы) применяют сканирующие дефектоскопы с вращающимися вокруг объекта накладными ВТП. К ним относится серия приборов типа ВД-40Н, ВД-41Н, ВД-43Н, различающихся диапазонами диаметров изделий. Они предназначены для выявления поверхностных дефектов в изделиях из ферромагнитных и слабомагнитных сталей, а также из цветных металлов и сплавов (табл. 11). [c.144]

Дефектоскоп ВД-80Н предназначен для обнаружения поверхностных трещин в объектах из ферромагнитных сталей и алюминиевых сплавов. Он имеет автоматическую компенсацию начального напряжения ВТП и автоматическую установку режима работы в зависимости от материала объекта. В приборе предусмотрены два канала, построенных по схеме рис. 67, б, один из которых измерительный, а второй предназначен для сигнализации о превышении допустимых пределов мешающими факторами (зазор, наклон оси ВТП к поверхности объекта, край объекта). Прибор позволяет обнаруживать дефекты в деталях из алюминиевых сплавов под слоем плакировочного слоя толщиной до 0,2 мм. Частота тока возбуждения 60 кГц. Размеры выявляемых дефектов глубина — более 0,3 мм,ширина 0,02—0,2 длина более 2 мм. Дефектоскоп имеет автономное питание и может быть использован для ручного контроля Б цеховых условиях. [c.147]

Трубы из медных и алюминиевых сплавов диаметром более 16 мм Листы, ленты, полосы из цветных тугоплавких металлов с а= I- 60 МСм/м, из ферромагнитных сталей [c.151]

Для контроля термической, химикотермической обработки, а также для сортировки по маркам ферромагнитных сталей широко используют приборы типа ВС-10П. Структурная схема [c.152]

Технические характеристики структуроскопов для контроля объектов из ферромагнитных сталей [c.154]

Детали сложной формы с эквивалентным диаметром 10— 150 мм из ферромагнитных сталей [c.154]

Контроль объектов из ферромагнитных сталей [c.159]

Для контроля объектов из ферромагнитных сталей (прочностных характеристик, качества термической обработки, твердости и т. д.) разработан управляемый микроЭВМ прибор ВС-17П, работающий в диапазоне частот 3—300 Гц. Он может работать в одном из 18 предварительно установленных с пульта режимов. Для тех же целей применяют установку ЕС-5000 фирмы ЦЖР (Франция). Прибор НДТ-25, предназначенный для контроля ферро- и неферромагнитных объектов, имеет диапазон частот от 60 Гц до 6 МГц, задаваемых с пульта с малой дискретностью. Прибор имеет 16 программ работы. [c.159]

Специализированная линия разработана для автоматического комплексного контроля качества прутков диаметром 1—6 мм из ферромагнитных и неферромагнитных сталей с электропроводностью [c.326]

Особую активность приобретают системы автоматического регулирования толщины стенки труб в процессе их горячей прокатки. Подобная система разработана для контроля бесшовных труб диаметром 29—102 мм с толщиной стенки 1,75—8,0 мм, изготовленных из углеродистых, легированных и высоколегированных сталей. При нагревании ферромагнитных сталей до температуры выше 800 °С их магнитная проницаемость уменьшается до единицы. При этом уменьшается их удельная электрическая проводимость. Благодаря этому резко увеличивается глубина проникновения переменного электромагнитного поля в металл, что позволяет измерять стенки сравнительно большой толщины при достаточно высокой частоте тока питания вихретокового преобразователя. [c.340]

Применительно к ферромагнитной и частично ферромагнитной (начало третьей стадии нагрева) среде будет рассматриваться плоская волна в полуограниченной среде, что не внесет существенных ограничений при практическом применении полученных формул. Глубина проникновения тока в сталь при р = 16 и / = 50 гц составляет 8 мм, а при / = 2500 гц уже меньше 0,16 мм. [c.48]

При переменном токе в стали как в ферромагнитном материале заметно сказывается поверхностный эффект, поэтому в соответствии с известными законами электротехники активное сопротивление стальных проводников переменному току выше, чем постоянному току. Кроме того, при переменном токе в стальных проводниках появляются потери мощности на гистерезис. В качестве проводникового материала обычно применяется мягкая сталь с содержанием углерода 0,10—0,15 %, имеющая предел прочности при растяжении ар=700—750 МПа, относительное удлинение перед разрывом А///= = 5 — 8 % и удельную проводимость у, в 6—7 раз меньшую по сравнению с медью. Такую сталь используют в качестве материала для проводов воздушных линий при передаче небольших мощностей. В подобных случаях применение стали может оказаться достаточно [c.203]

Заметное падение коэрцитивной силы металла в зоне максимальных тепловых потоков, наблюдаемое на трубах НРЧ, подверженных коррозии или значительному перегреву, вероятно, можно объяснить зависимостью от температуры металла для ферромагнитных сталей и от содержания углерода в стали. [c.65]

Для ферромагнитных сталей получено, что коэрцитивная сила достигает максимума при температуре отпуска 500-600 °С, а при температуре более 600 °С падает, и объясняется это смещением доменных границ в структуре металла. При уменьшении содержания углерода в стали коэрцитивная сила также падает. [c.65]

В ферромагнитных материалах (например в стали) продольные волны возбуждаются хуже, чем поперечные. Это объясняется тем, что силы электродинамического и магнитного взаимодействия направлены в противоположные стороны и частично компенсируют друг друга. [c.71]

Таким образом, в работе изложен нелинейный расчет гармонических составляющих э.д.с накладного датчика. Показано, что гармоники э.д.с. связаны с магнитными параметрами контролируемого ферромагнитного материала — коэрцитивной силой, остаточной и максимальной магнитными индукциями, а характер их изменения зависит от соотношения неоднородных постоянного подмагничивающего и переменного магнитных полей, воздействующих на преобразователь. По выведенным формулам можно рассчитать любую гармонику в зависимости от указанных выше параметров. В частности, дан расчет второй гармоники э.д.с. датчика при контроле изделий из стали 45Х после закалки и отпуска. [c.22]

Магнитные свойства реальных ферромагнетиков, как известно, по различным причинам весьма неоднородны — это естественная магнитная анизотропия и внутренние упругие напряжения, включения и дефекты кристаллической решетки и т. д. Сам принцип построения магнитной структуры ферромагнетиков— деление на домены — определяет их неоднородность. В полной мере сказанное выше относится и к такому виду ферромагнитных материалов, как листовая электротехническая сталь, неоднородность магнитных свойств которой является предметом изучения многих исследователей. Это вызвано тем, что к магнитным свойствам электротехнической стали предъявляются, как известно, повышенные требования, удовлетворение которых связывается с созданием однородной, определенным образом ориентированной магнитной структуры. [c.190]

К числу основных параметров контроля относится местная толщина покрытия. Для ее определения используют неразрушающие магнитные, электромагнитные методы, методы вихревых токов или изотопные. Магнитные и электромагнитные методы целесообразны для измерения толщины покрытий, полученных электрохимическим, химическим путем, погружением в расплавленный металл и т. д., толщины керамических и эмалевых, лакокрасочных и полимерных покрытий, а также покрытий нанесенных способом металлизации на ферромагнитные стали. Изотопным методом измеряют толщину металлических и неметаллических покрытий на металлических и неметаллических основных материалах. [c.88]

По изменению магнитных свойств аустенитных сталей в зависимости от времени микроударного воздействия (рис. 123) можно судить о количестве образующейся а-фазы. Указанная зависимость показывает, что в результате микроударного воздействия магнитная восприимчивость аустенитных сталей значительно изменяется. Изменение магнитных свойств связано с образованием в структуре этих сталей ферромагнитных фаз. При этом установлено, что наиболее стабильную аустенитную структуру имеют стали никелевая 40Н25 и хромоникелевая 12Х18Н9Т. Хромомарганцевая сталь 25Х14Г8Т имеет менее устойчивый аустенит, который в процессе пластической деформации частично распадается с образованием а-фазы. Стабильность аустенита понижается при уменьшении содержания в стали углерода и азота. В то же время присутствие азота вызывает повышение сопротивляемости стали пластической деформации при деформировании микрообъемов, а уменьшение содержания углерода приводит к снижению способности аустенитных сталей к наклепу. [c.215]

А — аустенитные сплавы после закалки ФН — аустенитные сплавы после фазового наклепа ФНС — аустенитные сплавы после фазового наклепа и старения ФНСД аустенитные сплавы после фазового наклепа, ста-рения и пластической деформации (30%) К — высокопрочные легирован, ные конструкционные стали (ферромагнитные) [c.246]

Магнитные свойства аустенитных сталей зависят от содержания феррита. Аустенит парамагнитен до тех пор, пока он содержит столько никеля, что точка Кюри не поднимается выше 0° С. Сталь 1Х18Н9 не ферромагнитна даже при —196° С, но имеет большую магнитную проницаемость, чем, например, медь и алюминий. Аустенитно-ферритные стали ферромагнитны, и интенсивность их намагничивания пропорциональна количеству феррита, содержание которого у двухфазных сталей типа 1Х21Н5(Т) составляет от 55 до 60% [237]. [c.36]

Магнитный метод анализа текстур менее универсален, чем описанные выше. Но он весьма широко используется для многих ферромагнитных материалов, обладающих анизотропией магнитных свойств (трансформаторная и динамная сталь и др.) - Метод основан на том, что образец из магнитно анизотропного материала при намагничивании стремится ориентироваться направлением легкого намагничивания вдоль магнитного поля. При этом создается крутящий момент, величина которого зависит от положения образца. Определение этого крутящего момента при разных положениях образца и позволяет судить об анизотропии магнитных свойств (константе магнитной анизотропии). Метод весьма эффективен для анализа рассеяния текстуры, однако не позволяет расшифровывать кристаллографические па-раметры текстуры. Благодаря своей простоте метод широко используется как контрольный в производственных условиях. В сочетании с рентгеновским методом может быть полезен и для анализа текстур. [c.274]

Постановка импедансных условий наиболее эффективна при расчете индукторов с ферромагнитной загрузкой. В этом случае необходимо предусмотреть итерационный процесс для учета нелнне11ности р == / И). Для усредненной кривой намагничивания углеродистых сталей [35] при Я > 4000 А/м можно взять аппроксимирующее выражение [c.127]

Диморфный металл обладает рядом уникальных свойств из-за отсугсг-вйя границ зерен и дефектов кристаллического строения (например, дислокаций). Прочность их превосходит самые лучшие легированные стали (-3000 МПа), Высокая твердость определяет их великолепную износостойкость. Правда пластичность аморфных металлов низка, но выше, чем у обычного стекла. Их можно, например, прокатывать при комнатной температуре. Другое важнейшее преимущество - их исключительно высокая коррозионная стойкость. Во многих весьма агрессивных средах (морской воде, кислотах) они вообще не корродируют. Аморфные сгшавы на основе ферромагнитных металлов (железа, никеля) также ферромагнитны, электросопротивление их гораздо выше, чем кристаллических (обычно в 2...3 раза). Получение аморфной структуры в принципе возможно для всех металлов. Наиболее легко аморфное состояние достигается в сплавах А1, РЬ, 5п, и др. Для получения метяплических стекол на базе N1, Со, Ре, Мл, Сг к ним добавляют неметаллы или полуметаллические элементы С, Р, 5), В, Аз, 5 и др. [c.17]

Общие требования, предъявляемые к магнитомягким материалам — это высокие значения магнитной проницаемости и индукции по возможности, малые потери на гистерезис, токи Фуко и низкая коэрцитивная сила. Для получения таких свойств ферромагнитный материал должен иметь гомогенную структуру (чистый металл или твердый раствор) с возможно низким содержанием включений и примесей, Материал должен иметь рекристаллизован-ную структуру, Т. е. минимальные внутренние напряжения. По своим свойствам и назначению материалы этого класса сплавов могут существенно различаться, например, для изготовления реле и трансформаторов применяют электротехническое железо, динамную и трансформаторную сталь для изготовления трансформаторов тока используют сплавы пермаллойной группы. К этому классу материалов относятся также сплавы перминварной группы и сплавы с высокой намагниченностью насыщения. Магнитомягкие ферромагнитные материалы в приборостроении классифицируются по свойствам и применению следующим образом [c.130]

По способу создания магнитного поля бетатроны могут быть с магнитопроводом из пластин трансформаторной стали безжелезные, в которых магнитный поток создается системой соленоидов или витков с током без применения ферромагнитных материалов, и по-лубезжелезные, в которых магнитный лоток лишь на отдельных участках проходит по магнитопро-воду из ферромагнитного материала. [c.298]

При взаимодействии магнита с материалом, обладающим ферромагнитными свойствами, вектор поля, воздействующего на сердечники феррозонда, изменяется по направлению и величине. В результате появляется продольная относительно сердечников составляющая поля, а следовательно, и пропорциональный ей электрический сигнал феррозонда. Благодаря значительной глубине (до 10 мм) намагничивания аустенитной стали намагничивающим элементом снижается чувствительность преобразователя к микро-стуктурной неоднородности стали, неровностям торца заготовки (темплета) и к изменениям физико-химических свойств поверхностного слоя металла, вызванным окислением и наклепом. [c.66]

В СССР создан магнитошумовой анализатор МАША-1, предназначенный для контроля содержания углерода в сталях, степени поверхностного упрочнения, определения степени дисперсности структуры, а также содержания немагнитной фазы в ферромагнитных изделиях. [c.78]

Объекты из ферромагнитных материалов часто подмагничивают постоянным магнитным полем с целью уменьшения влияния вариаций магнитных свойств материала на сигналы ВТП. На рис. 48 показана зависимость отношения сигнал/помеха At/ (h y/AUif (fi) для поверхностного дефекта типа А (см. рис. 41) глубиной /г = 0,1 в прутке из стали 30 при = 0,1 от относительной напряженности Я = Я /Яцп1ах постоянного магнитного поля. [c.121]

РМЖ-4 011 фирма Карл Дойч, ФРГ) Ферромагнитные стали 0,1- 100 10 Переменный (0,3 А, 1500 Гц) 20 Нет данных То же 3,3 Сеть (220 В, 50 Гц) [c.178]

Разница в магнитном состоянии труб объясняется комплексом физических свойств металла, связанных с его сопротивлением намагничиванию. К таким свойствам прежде всего следует отнести легко измеряемую неразрущающим способом коэрцитивную силу, т. е. магнитное напряжение, необходимое для уничтожения остаточного магнетизма и размагничивания железа. Возможно определять стойкость экранных труб из ферромагнитной стали к внутрикотловой коррозии путем измерения коэрцитивной силы ме галла. Чем ниже коэрцитивная сила, тем быстрее приобретает металл трубы повышенную намагниченность в процессе эксплуатации, тем меньшей стойкостью к внутрикотловой и прежде всего к водородной коррозии обладает данная труба. [c.55]

Имеется ряд сообщений о работах по раннему обнаружению структурных изменений при циклических испытаниях образцов и деталей из ферромагнитных материалов. Характерные изменения показаний приборов с проходной катушкой при испытании образцов из стали 3 на частоте 15 кгц в испытательной машине МВП-1000 наблюдали К. В. Маркевич и С. А. Наумов [Л. 47]. [c.165]

Свойства аустенито-ферритных сталей зависят от соотношения ферритной и аустенитной фаз, а также процессов, протекающих в них. Количественное соотношение этих фаз зависит от температуры закалки и может ею регулироваться (табл. 7). Последующее старение этих сталей ведет к превращению а- у, т. е. преследует цель свести ферритную фазу к наименьшему количеству. В результате старения аустенито-ферритные стали утрачивают свои первоначальные ферромагнитные свойства. Электромагнитные свойства этих сталей, как и для аустенитных, изучаются для более полного исследования процессов, происходящих в них. Исследования с целью неразрушающего контроля механических свойств неизвестньь [c.103]

Магнитные неоднородности в электротехнической стали, как и в ферромагнитных материалах вообще, носят чрезвычайно разнообразный характер [1]. В данной работе рассматриваются некоторые вопросы, касающиеся неоднородности магнитных свойств в трансформаторной стали, описанной впервые в работе [2], в которой изложена методика исследований, проведенных на образцах промышленной трансформаторной стали марок ЭЗЗО, ЭЗЗОА и М6Х размерами 100Х Х500Х0,35 мм. В данной работе ставится задача найти связь между представленной в [2] магнитной макроструктурой в листах трансформаторной стали и их кристаллической структурой, а также исследовать влияние на характер магнитной макроструктуры пластической деформации образца. [c.190]

А. Ф. Маскаева, С. Ю. Гуревича i[l—3] показали, что ультразвуковые волны в инварных сплавах, техническом железе, хромистых и углеродистых сталях возбуждаются за счет магнитострикционных сил. Особенно эффективно возбуждение ультразвуковых волн за счет магнитострикционных сил происходит при повышенных температурах. Таким образом, для выяснения закономерностей возбуждения ультразвуковых волн в ферромагнетиках наряду с амперовыми силами необходимо учитывать магнитострикционные силы. К сожалению, до сих пор не существует корректного аналитического выражения для объемной плотности магнитострикционных сил в ферромагнетиках. При анализе магнитострикционных явлений в ферромагнитных поликристаллах обычно пользуются выражением для объемной плотности магнитострикционных сил в парамагнетиках, которое было впервые получено Таммом [4] [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...